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1、滿堂腳手架的搭設本工程地上三層層高均為4.5層，考慮到裝飾裝修需要,我單位擬在內墻裝飾裝修期間搭設落地式、全高全封閉的扣件式滿堂鋼管腳手架，滿足施工需求。 腳手架的基礎結構樓板,基礎上、底座下設置墊板，厚度為6cm，布設必須平穩，不得懸空.腳手架滿堂單立桿，立桿接頭采用對接扣件連接，立桿和大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm。 大橫桿置于小橫桿之下，在立柱的內側，用直角扣件與立柱扣緊；其長度大于3跨，不小于6米,同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步、同跨內.相鄰接頭水平距離不小于502、cm，各接頭距立柱的距離不大于50cm.每一立桿與大橫桿相交處,都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主接點的距離不大于15cm。小橫桿間距應與立桿柱距相同，且根據作業層腳手板搭設的需要，可在兩立柱之間設置12根小橫桿，間距不大于75cm。小橫桿伸出不小于10cm，且上、下層小橫桿應在立桿處錯開布置。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮20cm處的立柱上,橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠在縱向掃地桿的立柱上。本腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，剪刀撐沿架高連續布置。剪刀撐每六步四跨設置一道，斜桿與地面的夾角在45O。斜桿相交點處于3、同一條直線上，并沿架高連續布置。剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上,另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加2至4個扣結點。所有固定點距主節點距離不大于15。最下部的斜桿與立桿的連接點與地面平行。剪刀撐的桿件連接采用搭接,其搭接長度100，并用不少于三個旋轉扣件固定,端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10。腳手板采用松木、厚6、寬2035的硬木板.在作業層下部架設一道水平兜網，同時作業不超過兩層.首層滿鋪一層腳手板，并設置安全網及防護欄桿。腳手板設置在三根橫向水平桿上，并在兩端8處用直徑1.2的鍍鋅鐵絲箍繞23圈固定，以防傾翻。腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩,接縫中設兩根小橫桿，各4、桿距接縫的距離不大于15.靠墻一側的腳手板離墻的距離不應大于15。拐角處兩個方向的腳手板應重疊放置，避免出現探頭及空擋現象。 腳手架要滿掛全封閉式的密目安全網.密目網的規格為1。56m，用網繩幫扎在大橫桿外立桿里側。并在作業層下一步架處設一道水平兜網。在架內高度3.2m處設首層平網，往上每隔五步架設置隔層平網，施工層應設隨層網。作業層腳手架立桿于0。6m及1。2m處設有兩道防護欄桿，底步內側設18cm高的擋腳板。 該出入口設在樓梯口，出入口搭設長6.0m、寬4.5m、高6.0m的防護棚，上鋪5厚的雙層腳手板。搭設過程中畫出工作標志區,禁止行人進入、統一指揮、上下呼應、動作協調,嚴禁在無人指揮下5、作業。開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻桿安裝穩定后，方可拆除。 腳手架及時與結構拉結或采用臨時支撐，以保證腳手架搭設過程安全未完成腳手架在每日收工前，一定要保證架子穩定。 6。3。腳手架的拆除拆架前，全面檢查腳手架定出作業計劃，進行技術交底后，方可施工。 拆架時要統一指揮，上下呼應,動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。 拆架時要劃分作業區，周圍設警戒標志，設專人指揮，禁止非作業人員進入。 拆架時，不得中途換人,如必須換人，必須將拆除情況交代清楚后方可離開. 每天拆架下班時，不應留下隱患部位. 拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以放觸電。 所有桿件和扣件在6、拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。 所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防腳手板或垃圾物從高處墜落傷人。 拆下的零配件要裝入容器內，用吊藍吊下；拆下的鋼管要幫扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。八.滿堂腳手架承載力計算1、計算依據1。1 截面特征：(鋼號Q235，b類）規格（mm)483。5I（mm4)12.19104q0（KN/m）0.0384W（mm3）5。08103截面積A（mm2）489回轉半徑i(mm）15。8抗彎、抗壓容許應力 N/ mm22051.2 腳手架特性參數：立桿縱距la（m)1.5腳手板重量q（KN/ mm2)0.35立桿橫距lb（m）1。8連墻件縱距7、lw（m）2.4大橫桿步距h(m）1。8連墻件橫距hw（m）4。5施工荷載q（KN/mm2）3內立桿距結構外皮寬度0.151.3 相關計算參數：項目數值扣件鋼管架構件自重gk1（KN/ mm2）0.1129作業層面材料自重gk2（KN/ mm2)0.3476整體拉結和防護材料自重gk3（KN/ mm2）0.0614作業層施工荷載qk（KN/ m）1。65風壓高度變化系數z1。78立桿計算長度系數1。53軸心受壓桿件穩定系數0.3292、承載力驗算2。1 荷載計算1） 恒載的標準值GKGK=Hi（gk1gk3）n1 la gk2取Hi=21。9m裝修作業時：GK=Hi（gk1gk3)n1 la 8、gk2=21.9（0.11290。0614）21。50。3476=4.86KN2） 活載的標準值QKQK= n1 la qkqk=1.8KN/M(結構作業）qk=1。2KN/M（裝修作業）則有:用于結構作業時 QK=1。21.8=2.16KN用于裝修作業時 QK=21.21.2=2。88KN3) 風荷載的標準值WK qWk= laWkWk=0.7usuZW0=AN/AW=1Wk=0。71。01。780.60=0。75KN/M2 qk=1。21。00。75=0.9KN/M22。2 腳手架整體穩定驗算：1） 確定材料強度附加分項系數結構作業時：NGK=4.23KN NQK=2。16KN 裝修作業時9、：NGK=4.86KN NQK=2.88KNNWK=MWKA/W=0。09626MWK=19.49KN結構:=SQK/SGK= SWK/SGK=2。16/4。23=0.51 =19.49/4。23=4.60裝修：=SQK/SGK= SWK/SGK=2.88/4.86=0.59 =19。49/4.86=4。01 r/m=1.591+0。9(）/（1）結構:將、代入公式得 r/m=1。46裝修:將、代入公式得 r/m=1。462） 計算軸心力設計值結構： N/=1。2（NGKNQK）=1。2（4.232。16）=7.67KN裝修： N/=1。2（NGKNQK)=1.2(4。862。88)=9。2810、KN3） 計算風荷載彎矩MW： MW=1。2MWK=1.20。1qWKh2=0。12qWKh2 MW=0。121.131.52=305KN4) 確定穩定系數： =0.3295) 驗算穩定:N/（A）MW/Wfc/（0。9r/m）結構：7.67103/（0.329489）243103/5080=36。75N/2fc/（0.9r/m）=205/（0.91.467）=154。95N/2裝修:9。28103/（0。329489）243103/5080=44.46N/2fc/（0.9r/m）=205/（0。91。468)=154.95N/2 縱橫向水平桿承載力驗算:1） 橫向水平桿驗算：荷載統計q=0.11、51.2（1。20.351。43)=2。77KN/m抗彎強度驗算MMAX=ql2/8=2。771。12/8=0。419KNm=M/W=0.419106/(5.08103）=82。47N/2f=205N/mm2 撓度驗算： =5ql4/（384EI）=52.771.14103109/(3842。0610512。19104）=2.10mmL/400=2。75mm（滿足）2） 縱向桿驗算P=2。771.2/2=2.08KN0。175PL=0.1752。081.2=0。55KNM=M/W=0.55106/(5.08103)=108.27N/2f=205N/mm2(滿足）=0。469Pl3/(100EI12、）=0。4692。081031.23109/（1002.0610512。19104）=1.31L/150=1200/150=8(滿足）2.4 連墻件和扣件頂板和基礎驗算：1） 連墻件穩定驗算風荷載產生軸向力設計值Ne=1.4=1。40。753。03.6=11.34KN腳手架平面外變形產生的軸向力 N0=3KNNl=11。343=14。34KN連墻件的計算長度 1.20。20。250.15=1.85m長細比 = l0/I=1850/15。8=117.09軸心受壓構件穩定系數 =0.47穩定驗算：Nl/(A）=14.34103/（0.472489) =31.20N/mm2205/1.467=139.74N/mm2(滿足）扣件抗滑驗算：NCRC （RC=8KN/個）14.3448.0=32KN2） 樓板承載力驗算：立桿底座承載力驗算： N=12。67KN立桿底座承載力設計值 Rb=40KN12。67KN40KN Ad=1.50。4=0。6m2 (滿足要求)fk=98KN/m2N/ AdKfkN/ Ad=12.67/0.6=21。1239。2KN (滿足要求）