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1、墻模板工程施工方案計算書工 程 名 稱：演示工程 施 工 單 位：某建設集團 編 制 人：張日 期：目 錄一、編制依據1二、工程參數1三、新澆砼對模板側壓力標準值計算1四、墻側模板面板驗算2五、墻側模板次楞驗算3六、墻側模板主楞驗算5七、對拉螺栓驗算6一、 編制依據1、工程施工圖紙及現場概況2、建筑施工模板安全技術規范JGJ16220XX3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20XX4、建筑施工手冊第四版(縮印本）5、建筑施工現場管理標準DBJ1403320XX6、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-20XX(20XX年版）7、建筑結構荷載規范GB50009-20XX2、(20XX年版)8、混凝土模板用膠合板GB/T1765620XX9、冷彎薄壁型鋼結構技術規范GB 50018-20XX10、木結構設計規范GB5000520XX二、 工程參數墻體模板參數墻體厚度0.35m墻體砼澆筑高度5.5m面板12mm厚木膠合板次楞兩根5070mm方木，間距150mm主楞雙鋼管，間距500mm對拉螺栓對拉螺栓直徑14mm，間距：500mm300mm荷載參數振搗砼對側模板壓力4kN/m2傾倒砼對側模板壓力4kN/m2三、 新澆砼對模板側壓力標準值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側壓力標準值，依據建筑施工模板安全技術規范，按下列公式計算,取其中的較小值:=0。22245.71。23、1.21.22=52。873 kN/m2=245.5=132.000 kN/m2其中c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3;t0 - 新澆混凝土的初凝時間，按200/（T+15)計算，取初凝時間為5.7小時.T：混凝土的入模溫度,經現場測試，為20； V - 混凝土的澆筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取5。5m； 1-外加劑影響修正系數，取1。2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.2。根據以上兩個公式計算,新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值取較小值52.873kN/m2。四、 墻側模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為12mm,驗算跨中最不利4、抗彎強度和撓度。計算寬度取1000mm。面板的截面抵抗矩W=10001212/6=24000mm3;截面慣性矩I=1000121212/12=144000mm4;（一）強度驗算1、面板按三跨連續板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.15m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=52。873kN/m2，傾倒砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為:q1=0.91。252。873+1。441=62.143KN/mq1=0。91.3552。873+1.40。741= 67。769KN/m根據以上兩者比較應取q1= 67。769KN/m作為設計依據。35、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0。167。7690.152=0。15KNm面板抗彎強度設計值f=12。5N/mm2；=Mmax=0.15106=6。25N/mm2 f=12.5N/mm2W24000面板強度滿足要求!（二)撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 152。873=52。873KN/m;面板最大容許撓度值： 150/400=0。38mm;面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0。67752.8731504=0.28mm 0。38mm100EI1004500144000滿足要求！6、五、 墻側模板次楞驗算次楞采用兩根兩根5070mm(寬度高度）方木，間距：0.15m,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =507070/6=40833mm3;截面慣性矩I =50707070/12=1429167mm4；（一)強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取主楞間距，L=0。5m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=52.873kN/m2，傾倒砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為:q1=0.91。252。873+1。440.15=9。321KN/mq2=0.91.3552.873+1。47、0。740.15= 10。165KN/m根據以上兩者比較應取q=10。165KN/m作為設計依據。3、強度驗算計算最大彎矩：Mmax=0.1ql2=0。110。1650。52=0。254kNm最大支座力:1。1ql=1。110.1650。5=5.59kN次楞抗彎強度設計值f17N/mm2。=Mmax=0.254106=3.110N/mm217N/mm2W2408332滿足要求！（二）抗剪強度驗算次楞最大剪力設計值V1=0。6q1l=0.610.1650。5=3.050KN木材抗剪強度設計值fv=4.8N/mm2;抗剪強度按下式計算:=3V=33。050103=0。654N/mm2fv=4。8N8、/mm22bh2250702次楞抗剪強度滿足要求！（三)撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值,僅考慮永久荷載標準值,故其作用效應的線荷載計算如下：q = 52.8730.15=7。931KN/m;次楞最大容許撓度值=500/250=2mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0。6777。9315004= 0。117mm 2mm100EI21001000014291672滿足要求!六、 墻側模板主楞驗算主楞采用雙鋼管，間距:0。5m,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為：截面抵抗矩W =8980mm3；截面慣性矩I =215600mm4；（一）強度驗算1、主楞承受次楞傳9、遞的集中荷載P=5.59kN，按集中荷載作用下三跨連續梁計算,其計算跨度取穿墻螺栓間距間距，L=0。3m。主楞計算簡圖(kN)主楞彎矩圖（kN。m)2、強度驗算最大彎矩Mmax=0。293kNm主楞抗彎強度設計值f205N/mm2。=Mmax=0.293106=32。628N/mm2205N/mm2W8980滿足要求！（二)撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=4。362kN，主楞彈性模量： E = 206000N/mm2。主楞最大容許撓度值：300/150=2mm；經計算主楞最大撓度Vmax=0。030mm2mm。滿足要求!七、 對拉螺栓驗算對拉螺栓軸力設計值：NabFsa對拉螺栓橫向間距；b-對拉螺栓豎向間距；Fs新澆混凝土作用于模板上的側壓力、振搗混凝土對垂直模板產生的水平荷載或傾倒混凝土時作用于模板上的側壓力設計值：Fs=0。95（rGG4krQQ3k)=0。95(1。252。873+1。44)=65.60kN。N=0.500.3065.60=9.84kN。對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值Ntb:Ntb =AnFtbAn對拉螺栓凈截面面積Ftb-螺栓的抗拉強度設計值本工程對拉螺栓采用M14，其截面面積An=105。0mm2,可承受的最大軸向拉力設計值Ntb=17.85kN N=9。84kN。滿足要求!