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1、編 制:審 核：批 準：目 錄1編制依據11。1合同11.2施工圖紙11。3現行國家或地方規范、標準、圖集11。4批準執行的施工組織設計31.5公司和總包部的質量、環境、職業安全健康體系文件32工程概況42。1工程建設概況43卸料平臺選型54卸料平臺的加工及制作64.1落地式鋼管卸料平臺的尺寸及布置64.2懸挑鋼平臺的尺寸及布置64。2.1鋼平臺的尺寸6鋼平臺的布置65卸料平臺的搭設技術要求65。1落地式鋼管卸料平臺的搭設技術要求66卸料平臺搭設的安全措施76。1落地式鋼管卸料平臺搭設的安全措施77附件87.1落地式鋼管卸料平臺搭設示意圖（附圖13）87.2落地式鋼管卸料平臺計算書81 編制依2、據1.1 合同梅州市粵安建設工程有限公司與梅州三和興業投資有限公司簽訂的大埔縣璜騰坑新農村建設安置房。1.2 施工圖紙大埔縣璜騰坑新農村建設安置房設計施工圖(圖別包括建施、結施、電施、水施等）.1.3 現行國家或地方規范、標準、圖集1.3.1 現行國家及地方有關法律法規1.3.2 工程所涉及的主要的國家或行業規范、標準、規程、法規、圖集,地方標準、法規1.4 批準執行的施工組織設計、經審核批準執行的大埔縣璜騰坑新農村建設安置房施工組織總設計；、批準執行的大埔縣璜騰坑新農村建設安置房施工組織設計。、111樓外腳手架施工方案。1.5 公司和總包部的質量、環境、職業安全健康體系文件2工程概況1.6 3、2.1工程建設概況表2.11 工程建設概況一覽表工程名稱大埔縣璜騰坑新農村建設安置房工程地址大埔縣璜騰坑村建設單位梅州三和興業投資有限公司勘察單位廣東宏圖建筑設計有限公司設計單位廣東華鼎新維設計工程有限公司監理單位大埔縣建鑫工程建設監理有限責任公司質量監督部門大埔縣建筑工程質量安全監督檢測站總包單位梅州市粵安建設工程有限公司主要分包單位/建設工期20XX08-0120XX07-30合同工期730天總投資額約1億工程主要功能或用途新農村建設安置房住宅我公司所承建的大埔縣璜騰坑新農村建設安置房單位工程的層數、建筑面積、單元數等主要基本概況表2。1-2 各單位工程基本概況建筑物編號建筑層數檐口標高（4、m）樓梯間檐口標高（m)平面大致形狀主要建筑平面尺寸（m）室內地面標高(m）室外自然地面標高（m）腳手架搭設高度(m)備注長寬8八層2527。8長方形46。216。2+0.15-0.155八層2527。8長方形30。816。2+0。15-0.156#八層2527。8長方形46.216。2+0。150.152八層2527.8長方形30。816.2+0。15-0。15說明2 卸料平臺選型結構滿堂腳手架均為48鋼管腳手架,模板為18厚木夾板，為了滿足結構施工期間周轉材料吊裝周轉需要,擬采用搭設吊裝平臺及安裝卸料平臺的方式，以保證下部結構砼達到強度后，拆除的滿堂架、模板等周轉材料的吊運。具體選型情況如5、下：樓號8# 5 6# 2#樓8# 5# 6# 2#樓樓備 注部 位10F以下15F形 式搭設落地式吊裝平臺搭設落地式吊裝平臺方 法通過在外架外側搭設吊裝平臺（鋼管搭設，滿鋪竹笆），將8# 5 6# 2樓層中拆除的周轉材料轉運至平臺上，然后吊運至頂部結構施工部位。8# 5 6 2樓由于高度不高,通過在外架外側搭設吊裝平臺（鋼管搭設，滿鋪竹笆），周轉材料通過塔吊轉運.3 卸料平臺的加工及制作3.1 落地式鋼管卸料平臺的尺寸及布置鋼管卸料平臺搭設在外架外側,搭設平面尺寸為30006000mm,其立桿、斜撐及與主體結構之間的連接見附圖1;卸料平臺操作臺布置見附圖2,卸料平臺剪刀撐及操作臺兩側欄桿、扶6、手見附圖3。4 卸料平臺的搭設技術要求4.1 落地式鋼管卸料平臺的搭設技術要求鋼管卸料平臺的搭設位置將結合現場塔吊布置及各棟建筑物外墻預留窗洞口的實際情況，現場確定；每棟單體搭設的卸料平臺數量根據各單體單層拆除工作量確定。主要施工要點如下：鋼管材料：采用483。5無縫鋼管。鋼管卸料平臺基礎處理（自下而上）：素土夯實（土質較軟時應清除，回填級配碎石或全部澆筑砼處理)；150厚C10砼墊層。鋼管卸料平臺墊層周邊設250400明溝排水.（3）鋼管卸料平臺的搭設應遵循鋼管腳手架搭設的有關技術要求及規定；卸料平臺必須獨立拉結于建筑物上預埋的鋼管或鋼筋砼柱上，鋼管卸料平臺與外架必須完全分離且不得與腳手架連7、接或相影響。（4）鋼管卸料平臺中部立桿每次將結合卸料平臺所在的樓層標高，選取長度適宜的材料或采用搭接的形式，以中部立桿不超過操作平臺面為準，以保證操作平臺的操作面積，其中，搭接的扣件不得少于3只;卸料平臺四周的立桿必須超過卸料平臺操作面1.2米以上，且應設1.2米高的扶手欄桿，側邊滿鋪竹笆或滿掛密目網，以防止材料墜落。(5）鋼管卸料平臺鋼管立桿尺寸見附圖1，為了增大卸料平臺的承載力系數,鋼管卸料平臺的立桿10m以下采用雙立桿，10m以上采用單立桿的形式。（6）鋼管卸料平臺的斜撐自一層結構起，每隔一層設一道；鋼管卸料平臺的操作臺鋼管與主體結構之間,每層均采用剛性連接。（7）鋼管卸料平臺的腳手架沿8、縱、橫方向,均應連續設置剪刀撐。(8)鋼管卸料平臺腳手架架體外側,滿掛密目網。5 卸料平臺搭設的安全措施5.1 落地式鋼管卸料平臺搭設的安全措施（1）卸料平臺左右兩側設置固定的防護欄桿和密目安全網，施工過程中不得隨意拆除。(2）鋼管卸料平臺不得與外架相連，或拉結于外架上.（3)卸料平臺上一次不得堆置超過最大起吊量700Kg的材料，即6米長鋼管每堆不得超過30根，915*1800九層板每堆不得超過30張,50100木枋每堆不得超過0。5立方，且應做到隨堆隨吊。（4)卸料平臺搭設過程中,在卸料平臺搭設范圍的下方地面處，應設安全警示標志及劃定限入區域,阻止人員進入。（5)在卸料平臺上轉運材料時，應有9、專人指揮，材料起吊開始時，應穩定起吊材料的方向，待起吊材料移至卸料平臺外側后，方可起吊。（6）在卸料平臺上堆放材料時，超長材料不得超出卸料平臺外側1.2米;在大風、大雨期間，不得在卸料平臺上操作，也不得在卸料平臺上堆放材料。(7)鋼管卸料平臺應設置可靠的接地措施。（8）應經常檢查卸料平臺斜撐、剛性拉結、欄桿、扶手等安全設施、安全措施的實際情況，破壞后應及時恢復。6 附件6.1 落地式鋼管卸料平臺搭設示意圖（附圖13)6.2 落地式鋼管卸料平臺計算書落地式鋼管卸料平臺計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-20XX）。本計算書還參照施工技術20XX.3.扣件式鋼管模板高支撐架10、設計和使用安全，供腳手架設計人員參考。模板支架搭設高度為25.5米，搭設尺寸為:立桿的縱距 b=1.00米，立桿的橫距 l=1。00米，立桿的步距 h=1。50米。圖 落地平臺支撐架立面簡圖圖 落地平臺支撐架立桿穩定性荷載計算單元采用的鋼管類型為483。5。一、基本計算參數同上二、縱向支撐鋼管的計算縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為截面抵抗矩 W = 5.08cm3；截面慣性矩 I = 12.19cm4；縱向鋼管計算簡圖1。荷載的計算：(1)腳手板與欄桿自重（kN/m)：q11 =0.140+0。3001.000=0.440kN/m(2)堆放材料的自重線荷載(kN/m）：q12 11、= 5.0000。300=1。500kN/m（3)活荷載為施工荷載標準值(kN/m）：經計算得到，活荷載標準值 q2 = 1。0000。300=0。300kN/m2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：最大彎矩計算公式如下:最大支座力計算公式如下：靜荷載 q1 = 1.20。440+1。21.500=2。328kN/m活荷載 q2 = 1。40.300=0.420kN/m最大彎矩 Mmax=（0.102。328+0。1170。420）1.0002=0.282kN。m最大支座力 N = (1.12。32812、+1。20。42)1.00=3.065kN抗彎計算強度 f=0.282106/5080。0=55.50N/mm2縱向鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：靜荷載 q1 = 0.440+1。500=1。940kN/m活荷載 q2 = 0.300kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=（0.6771.940+0.9900。300)1000。04/(1002。06105。0)=0。641mm縱向鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm，滿足要求!三、橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續13、梁計算集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力,P=3.07kN支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖（kN。m)支撐鋼管變形圖（mm）支撐鋼管剪力圖（kN）經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=1.032kN。m最大變形 vmax=2.63mm最大支座力 Qmax=11.145kN抗彎計算強度 f=1。03106/5080.0=203.07N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm，滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2.5):R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計14、值，取8.0kN;R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力,R=11.15kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件！當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8。0kN;雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12。0kN。五、立桿的穩定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1。靜荷載標準值包括以下內容:(1)腳手架鋼管的自重(kN）：NG1 = 0。12928。000=3。615kN鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根15、據情況修改。(2）欄桿的自重(kN）:NG2 = 0.1401.000=0.140kN(3）腳手板自重（kN)：NG3 = 0。3001。0001。000=0。300kN（4）堆放荷載(kN)：NG4 = 5.0001。0001。000=5.000kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 =9.055kN.2.活荷載為施工荷載標準值產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 1.0001.0001.000=1。000kN3.不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 1.4NQ六、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心16、壓力設計值，N = 12。27kN; 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到i - 計算立桿的截面回轉半徑 （cm)；i = 1。58A - 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89W 立桿凈截面抵抗矩（cm3）;W = 5。08- 鋼管立桿抗壓強度計算值 （N/mm2）；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f =205.00N/mm2；l0 - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1) 或(2）計算l0 = k1uh (1)l0 = （h+2a） (2）k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.163；u 計算長度系數，參照扣件式規范表5。3。3；u = 1.70a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a = 0。50m；公式（1）的計算結果： = 122.23N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結果： = 89。44N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式（3）計算l0 = k1k2（h+2a) (3)k2 計算長度附加系數,按照表2取值為1.066；公式(3）的計算結果： = 133.66N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患.表1 模板支架計算長度附加系數 k1