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1、彭衛明、易梅英一期廠區工程落地式腳手架搭設與拆除施工方案建設單位：彭衛明、易梅英施工單位：珠海市建安昌盛工程有限公司 （蓋 章)編 制 人： 審 核 人:審 批 人：審批日期：一、 工程概況彭衛明、易梅英一期廠區工程位于江西省宜春市萬載燈飾產業園， 總建筑面積為23255。本單項工程分為車間一、二、三及綜合樓均為四層框架鋼筋混凝土結構.首層層高為4.2/4.2/4。2/7。25 m，二層及以上層高為3。8米，建筑物總高15.6 m/15.9;腳手架擬安裝高度18m ；二、安全管理人員架構、職責序號職務姓名職責l安全生產第一責任人負責對施工方案進行審核，并進行技術交底等。2安全員安排施工計劃，全2、面負責現場的機具人員安排及組織具體施工。3機械管理員編制具體的施工方案，并對工人的具體操作要求進行落實并組織、監督具體施工。4質安員對施工過程進行質量及安全的監督、驗收。本腳手架工程采用外面雙排架形式作為整個主體結構施工及裝修施工過程使用。 二、 扣件式鋼腳步手架的施工措施1、 構配件檢查與驗收 新鋼管應有產品質量合格證.舊鋼管使用前應先檢查：表面銹蝕深度0。5mm,鋼管桿件端部彎曲變形5mm/1。5m.立桿鋼管彎曲長在3mL4m內，允許偏差12mm；在范圍4mL6。5m內，允許偏差20mm;水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6。5內，允許偏差30mm.表面銹蝕和彎曲允許偏差超過規定的不得使用。新扣件應3、有產品合格證，舊扣件在使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁區使用，出現滑絲的螺栓必須更換。新、舊扣件均應防銹處理。經檢驗合格的構配件應按品種、規格分類堆放整齊、平穩，堆放場地不得有積水。2、 施工技術要求1） 腳手架的地基與基礎應穩定、牢固,底座墊板采用厚度不小于50mm的木墊，長度不小于兩跨。腳手架基礎經驗收合格后，按施工規范放線。2） 搭設腳手架時須配合施工進度搭設，一次搭設高度不超過連墻橫桿以上兩步，每搭完一步腳步手架，按規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。嚴禁將外徑48mm管與51mm管混合使用。3） 搭設立桿時，相鄰立桿對接扣件不得在同一高度內，錯開距離應符合施工規范要求，搭4、設立桿每隔6跨設置一根拋撐。直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。4） 縱向水平桿設置在立桿內側，其長度不小于三跨，對接扣件應錯開布置.在封閉型腳手架的同一步中，縱向水平桿要四周交圈,用直角扣件與內外角部立桿固定。5） 橫向水平桿主節點處必須設置一根橫向水平桿,用直角扣件扣接，且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不于150mm?？繅σ欢说耐馍扉L度不大于0.4倍的外立桿的中心線至橫墻端的距離，且不應大于500mm.橫向水平桿的積靠墻至裝飾面的距離不大于100mm。6） 剪刀撐、橫向斜撐應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設，各底層斜桿下端均必須支承在墊塊上。7） 腳手架使用中,應定期檢查地基5、是否積水,底座是否松動，立桿是否懸空，扣件螺栓是否松動.8） 腳手架搭設好后，必須經公司質安部門會同項目部安檢人員進行分段量化驗收后方可使用。嚴格控制各腳手架的施工使用荷載；在架上多層作業時應設可靠層間防護；任何人不準隨意拆、改架體；使用中應經常檢查架體有無變形、沉陷或其它不安全因素；遇六級以上大風、大霧、大雨應暫停腳手架作業。 三、外墻腳手架安全措施（一）在搭設腳手架前,單位工程負責人應按施工組織設計中的有關腳手架的要求，逐級向架設和使用人員進行技術交底.1、 手架搭救設前必須根據工程的特點按照規范、規定。制定施工方案和搭設的安全技術措施.2、 腳手架搭設或拆除人員必須由符合勞動部門頒發的特6、種作業人員安全技術培訓考核管理的規定經考核合格，領取特種作業人員操作證的專業架子工進行。1)凡不符合高處作業的人員，一律禁止高處作業。并登高作業。2）凡腳手架操作人員,應嚴格執行公司制定的規章制度及安全標準，并取得架子工上崗證。3)要嚴格正確使用勞動保護用品，遵守高處作業規定。要戴好安全帽、安全帶，工具必須放入工具袋。3.在霧及雨、雪天氣和6級以上的風時，如進行腳手架上的高作業,必須采取安全的防滑措施。4。腳手架搭設作業時，應按形成基本結構單元的要求逐排,逐跨、逐步地進行搭設，矩形周邊腳手架宜從其中的一個角部開始向兩個方向延伸搭設。確保已搭設部分穩定。5.搭設作業,操作人員要求作好自我和保護好7、作業現場人員的安全:（1） 在架上作業人員應穿防滑鞋和佩掛好安全帶。保證作業的安全，腳下應鋪設必要數量的腳手板,并應鋪設平穩，且不得有探頭板。當暫無法鋪設落花流水板進,用于落腳或抓握、把（夾）持的桿件均分為穩定的構架部分，著力點與構架節點的水平距離應不大于0.8m，垂直距離應不大于1。5m。位于立桿接頭之上的由立桿（尚末與平桿聯接者）不得用作把持桿.（2） 架上作業人員應作好分工和配合，傳遞桿應撐握好重心，平穩傳遞。不要用力過猛，以免起人身或桿件失衡。對每個完成的一道工序，要相互詢問并確認后才能進行下一道工序。（3） 作業人員應佩戴工具袋，工具用后裝于代中,不要放在架子上,以免掉落傷人。（4）8、 架設材料人員要隨上隨用，以免放置不當是掉落。（5） 每次收工以前，所有上架材料應全部搭設上，不要上存留在架子上，而且一定要形成穩定的構架，不能形成穩定的構架的部分應采取臨時撐拉措施予以加固。（6） 在搭設作業時行中,地面上的配合人員應避開可能落物的區域。6。架上作業時安全注意的事項：（1）作業前應注意檢查作業環境是否可靠，安全防護設施 是否齊全有效，確認無誤碼后方可作業。（2）作業時應注意隨時清理理落在架面上的材料，保持架上面的規整清潔，不要亂放材料、工具，以免影響作業安全和發生掉物傷人.或一手把持在穩固的結構或支物上，以免用力過猛身體失去平衡或把東西甩出。在手架上除模板時,應采取必要的支托9、措施，以免拆下的模板材料掉落架外。（3)當架面高度不夠、需要墊高時,一定要采取穩定可靠墊高辦法,且墊高平不要超過50cm,超過50cm時，應按搭設規定升高鋪板屋.在升高作業時，應相應加高防護設施。（4）在架面上運送材料經過正在作業的人員時，要及時發出“請注意、“請讓一讓”的信號。材料要請擱穩放，不許采用傾倒、猛磕或其它匆忙卸料方式。（5）嚴禁在架上打鬧戲耍、退著行走和跨坐在外防護橫桿上休息.不要在架面上搶行、跑跳，相互避讓時應注意身體不要失衡.（6）在腳架上時行電氣焊業時，要鋪鐵皮擋住火星或移去易然物,以防火星點著易然物。并應有防火措施。一旦著火時及時予以撲滅（7）運送桿配件應盡量利用垂直運輸10、設施或懸掛滑輪提升,并綁扎牢固.盡量避免或減少人工層層傳送.(8）除搭設過程中必要的12步架的上下外，作業人員不得攀緣腳步手上下，應走房屋樓面或另設安全人梯。（9）在搭設腳手架時，不得使用不合格的架設材料。 （10）作業人員要服從統一指揮，不得自行其是。（二）、腳手架施工使用荷載要求：架上作業應按規范、設計規定的荷載使用，嚴禁超載。并應遵守以下要求：1、作業面上的荷載包括腳手架不超過3KN/m;裝修腳手架不超過2KN/m;維護腳架手架不超過1KN/m.2、腳手架的鋪腳手板層和相同時作業層的數量不得超過規定。3、垂直運輸設施（如物料提升架等）與腳手架之間的轉運平臺上超載堆放材料。4、架面荷載應力11、求平均分布，避免荷載集中于一側。5、較重的施工設備（如電機焊機等)不得放在腳手架上.嚴禁將模板支撐、纜風繩、泵送砼及沙漿的輸送管固定在腳手架上及任意懸起重設備。6、架上作業時，不要隨意拆除基本結構件和連墻件，應作業的需要必須拆除某些桿件的連墻點時必須取得施工主管和技術人員的同意,并采取可靠的加固措施后方可拆除.7、架上作業時,不要隨意拆除安全防護措施.未有設置不符合的要求時,必須補設或改善后，才能上架進行作業。（三）架子拆除注意事項： 腳手架拆除作業前，應制定詳細的拆除施工方案和安全技術措施。并對參加作業全體人員進行技術安全交底，在統一的指揮下，按照確定的方案進行拆除作業，注意事項如下:1、 12、一定要按照先上后下、先外后里、先架上面材料后構架材料、先鋪件后結構和先結構后附墻壁件的順序，一件一件地松開聯結，取出并隨即吊下（或集中到毗鄰的未拆的架面上，扎捆后吊下）。2、 拆卸腳手架、桿件及其客觀存在較長、較重有兩端聯結的部件時.在把穩上后，再人松開下端聯結取下。3、 多人或多組進行拆卸作業時，應加強指揮,并相互的詢問和協調作業步驟，嚴禁不控程序進行的任意拆卸。4、 因拆除上部分或一側的附墻拉結而使架子不穩時，應加設臨時撐拉措施，以防因架子晃動影響作業安全。5、 拆卸現場應有可靠的安全圍護,并設專人看管，嚴非作業人員進入拆卸作業區內。6、 嚴禁將拆卸下的桿部件和材料向地面拋擲。已吊至地面的13、架設材料應隨時運出拆卸區域，保持現場文明。（四）安全技術要求:確保腳手架在搭、使用的拆除過程中的安全應符合如下安全技術要求；1、 腳手架結構穩定;（1） 腳手架單元不缺基本的穩定構造桿部件。（2） 整體按規定設置斜桿、剪刀撐、連墻桿或撐、拉件.（3） 在通道、洞口以及其它需要加大尺寸或承受超規定的部位,根據需要設置加強桿件或構造.2、 聯結點可靠（1） 桿件相交位置符合節點構造要求。（2） 聯結件的安裝和緊固力符合要求.（五)安全防護腳手架上的安全防護設施應能有效提供安全防護，防止架上的人員和物品發生墜落。1、 搭設和拆除作業中的安全防護：（1） 作業現場應有安全圍護和警示標志，禁止無關人員進14、入危險區域。（2） 對尚未形成或已失去穩定結構的腳手架部位加設臨時支撐或拉結.（3） 在無可靠的安全帶扣掛物時，應拉設安全網。（4） 設置材料提上或吊下的設施，禁止投擲。2、 作業面的安全防護：（1） 腳手架的作業面的腳手板必須滿鋪,不得留有空隙和探頭板。腳手架與墻面之間的距離一板不應大于20CM腳手板應與腳手架可靠連結。（2） 作業面的外側立面的防護設施視具體情況可采用:1） 擋腳板加二道防護欄桿。2） 二道防護欄桿綁掛高度不小于1M的竹笆。3）二道防護欄桿橫桿滿掛安全立網。4)其他可靠的圍護辦法。3、 臨街防護視具體情況可采用：4、 采用安全立網、竹笆板或蓬布將腳手架的臨街面完全封閉；（115、） 視臨街情況設安全通道,通道的頂蓋應滿鋪腳手架或其他可能可靠承接落物的板蓬材料。蓬頂臨街一側應設高于蓬頂不小與1M的墻，以免落物又反彈到街上.、人行和運輸通道的防護;（1） 臨近或穿過腳手架的人行和運輸通道必須設置板蓬。（2） 上下腳物手架有高度的入口就應設坡度或踏步，并設欄桿防護。 5、吊掛架子的防護.當吊、掛腳手架在移動至作業位置后，應采取撐、拉措施將其固定或減少其咣動。6、 當天離崗時,應及時加固未搭拆好部位，防止存留隱藏患，造成復崗時的人為事故.7、 鋼管腳手架均裝設防雷、避雷接地設施.豎向接地極鋼管,接地電阻值在4以下。8、 從轉角開始，設置剪刀撐，與地面成45，斜桿用2只回轉扣件16、連接，搭接長度500mm。9、 設剛性拉結點，間距為水平4。5m豎向3。4m。四、鋼管落地腳手架計算書扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ13020XX）、建筑地基基礎設計規范（GB 50007-20XX）、建筑結構荷載規范（GB 50009-20XX)、鋼結構設計規范(GB 50017-20XX）等編制。（一）、參數信息:1。腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 18 米，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5米,立桿的橫距為0。9米，大小橫桿的步距為1。8 米；內排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼17、管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 0.80;連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 米，水平間距4.5 米，采用扣件連接;連墻件連接方式為雙扣件；2。活荷載參數施工均布活荷載標準值：3。000 kN/m2;腳手架用途:結構腳手架;同時施工層數：2 層；3.風荷載參數本工程地處江西省宜春市，基本風壓為0.3 kN/m2；風荷載高度變化系數z 為1。00，風荷載體型系數s 為0。65；腳手架計算中考慮風荷載作用4。靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2）:0。1248；腳手板自重標準值(kN/m2）：0。300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m）：18、0.150；安全設施與安全網（kN/m2）：0.005；腳手板鋪設層數:7;腳手板類別:竹笆片腳手板;欄桿擋板類別：欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值（kN/m2):0.033；5.地基參數地基土類型:素填土;地基承載力標準值(kpa）：160。00；立桿基礎底面面積（m2):0。25;地基承載力調整系數:0。40。(二）、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ13020XX)第5。2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1。均布荷載值計算大橫桿的自重標19、準值：P1=0.033 kN/m ；腳手板的自重標準值：P2=0。30。9/(2+1)=0.09 kN/m ；活荷載標準值： Q=30。9/（2+1）=0。9 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.033+1.20。09=0.148 kN/m;活荷載的設計值： q2=1.40。9=1。26 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度） 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖（支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦?跨中最大彎距為M1max=0。080。1481.52+0。101。261.52 =0.31 kN.m；支座最20、大彎距計算公式如下:支座最大彎距為 M2max= 0。100.1481。520.1171。261.52 =0.365 kN。m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max（0.31106，0.365106)/4490=81。292 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 81.292 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度.計算公式如下：其中： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.09=0。123 kN/m; 活荷載標準值: q2= Q =0。9 kN/m；最大撓度計算值為21、：V= 0。6770.12315004/（1002.06105107800)+0。9900.915004/（1002。06105107800） = 2.222 mm；大橫桿的最大撓度 2。222 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm,滿足要求?。ㄈ?、小橫桿的計算:根據JGJ130-20XX第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1。荷載值計算大橫桿的自重標準值:p1= 0。0331。5 = 0.05 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3022、.91.5/（2+1）=0.135 kN；活荷載標準值:Q=30.91。5/(2+1） =1.350 kN；集中荷載的設計值: P=1。2（0.05+0.135)+1。4 1。35 = 2。112 kN; 小橫桿計算簡圖2。強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = 1.20.0330。92/8 = 0.004 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = 2。1120.9/3 = 0.634 kN。m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0。638 kN.m；最大應力計算值 = M 23、/ W = 0。638106/4490=142.011 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =142.011 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求！3。撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下：Vqmax=50.0339004/(3842.06105107800） = 0。013 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0。05+0。135+1.35 = 1.535 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:Vpmax = 1534。95924、00（39002-49002/9 ） /(722.06105 107800） = 1.788 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0。013+1.788 = 1。801 mm;小橫桿的最大撓度為 1.801 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 900/150=6與10 mm，滿足要求!（四）、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1。7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0。80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6。40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2。5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值25、,取6。40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0。0331.52/2=0。05 kN;小橫桿的自重標準值： P2 = 0。0330.9/2=0.015 kN;腳手板的自重標準值： P3 = 0.30。91.5/2=0.202 kN；活荷載標準值: Q = 30.91。5 /2 = 2。025 kN;荷載的設計值： R=1.2（0。05+0。015+0.202）+1。42.025=3。156 kN;R 6。40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ （五)、腳手架立桿荷載計算： 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標26、準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值（kN)，為0.1248 NG1 = 0。1248+（1。502/2）0。033/1。8018.00 = 2.746；（2）腳手板的自重標準值（kN/m2）;采用竹笆片腳手板，標準值為0.3 NG2= 0。371。5（0。9+0。3）/2 = 1。89 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m）；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0。15 NG3 = 0。1571.5/2 = 0.788 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0。005 NG4 = 0.0051.518 = 0.135 kN；經計算得到，靜荷載標27、準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5。558 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值.經計算得到,活荷載標準值 NQ= 30.91.52/2 = 4.05 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2),按照建筑結構荷載規范（GB5000920XX）的規定采用： Wo = 0。3 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-20XX)的規定采用： Uz= 1 ； Us 風荷載體型系數:取值為0.645;經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0。310。6428、5 = 0。135 kN/m2；不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1。25。558+ 1。44。05= 12。34 kN;考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為 N = 1。2 NG+0.851.4NQ = 1.25.558+ 0.851.44。05= 11。49 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1。4WkLah2/10 =0.850 1。40.1351.5 1.82/10 = 0。078 kN。m;（六）、立桿的穩定性計算： 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值 :N = 12.34 kN；29、計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm;計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1。0；計算長度系數參照扣件式規范表5。3.3得 ： = 1.5 ;計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3。118 m；長細比 Lo/i = 196 ;軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 := 0。188 ；立桿凈截面面積 : A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 12340/（0.188424)=154.808 N/30、mm2；立桿穩定性計算 = 154.808 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值 ：N = 11.490 kN；計算立桿的截面回轉半徑 :i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5。3。3得 ： k = 1。155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5。3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ，由公式 l0 = kuh 確定:l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0。188立桿凈截面面積 ： A = 431、。24 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩) :W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 :f =205 N/mm2; = 11489。58/（0。188424)+78336.153/4490 = 161。585 N/mm2;立桿穩定性計算 = 161.585 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求?。ㄆ撸⑦B墻件的計算： 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算: Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.135 kN/m2;每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16。2 m2;按規范5.4。1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生32、的軸向力（kN)， N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 3.072 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 8.072 kN；連墻件承載力設計值按下式計算: Nf = Af其中 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l0/i = 300/15.9的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度;又： A = 4。24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.24104205103 = 82。487 kN；Nl = 8。072 Nf = 82。487,連墻件的33、設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接.由以上計算得到 Nl = 8。072小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖（八）、立桿的地基承載力計算： 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 64 kpa； 其中,地基承載力標準值：fgk= 160 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 0。4 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =45.958 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 :N = 11。49 kN;基礎底面面積 ：A = 0。25 m2 。p=45。958 fg=64 kpa 。地基承載力滿足要求！