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1、目 錄1.編制依據32.工程概況32.1 工程概況32.2 腳手架概況33.腳手架方案43.1 立桿43.2 縱向水平桿43.3 橫向水平桿43.4 掃地桿53.5 剪刀撐53.6 腳手板53.7 安全網53.8 連墻件63.9扣件73.10基礎74.腳手架施工工藝74.1 鋼管腳手架的搭設施工工藝74.2腳手架的拆除施工工藝85. 勞動力、材料及機具配備85.1勞動力配備85.2 機具配備86.施工部署97.質量驗收標準97.1 材料進場檢驗97.2 構配件允許偏差97.3 腳手架搭設的允許偏差和檢驗方法107.4 扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準117.5 質量保證注意事項127.6 腳2、手架檢查制度128.安全文明施工128.1 材質及其使用的安全技術措施128.2 腳手架搭設的安全技術措施138.3 腳手架上施工作業的安全技術措施138.4 腳手架拆除的安全技術措施139.文明施工1410落地式扣件鋼管腳手架計算書1510.1結構操作架計算書1510.2馬道腳手架計算書221.編制依據序號名 稱編 號1圖 紙深加工車間施工圖紙2規范標準建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 JGJ130-20XX建筑施工高處作業安全技術規范 JGJ80-91建筑施工安全檢查標準 JGJ59-99建筑施工腳手架安全技術標準 ZJQ08-SGJB003-20XX3參考手冊建筑施工手冊 （縮印本第3、四版，20XX.9）簡明施工計算手冊 （1999.7）實用建筑施工安全手冊 （1999.7） 2.工程概況2.1 工程概況深加工車間，結構形式均為框架結構，用途為食品加工車間，總建筑面積25510.13m2，首層室內標高為0.00，地上兩層，建筑高度18.10m，室外標高為-1.20m，外架搭設高度為19.3m。2.2 腳手架概況2.2.1腳手架的選擇及搭設位置 根據現場實際情況，此方案只針對深加工車間工程，選用落地式雙排腳手架作為結構施工的外腳手架。搭設情況見下表：序號腳手架搭設部位腳手架搭設形式腳手架搭設高度1深加工車間結構外架扣件式雙排落地腳手架19.3m2深加工車間上人馬道扣件式3排落4、地腳手架19.3m2.2.2腳手架的搭設方式腳手架鋼管選用483.5，立桿縱向間距為1.5米，立桿的步距1.8米，內立桿距結構外輪廓線0.30米，外立桿距內立桿0.9米,橫向水平桿長度為1.1-1.2米。腳手架搭設高度為19.3m。深加工車間上下人馬道搭設于現場施工段北側M-N/3-4軸位置，上下人馬道搭設選用483.5鋼管，立桿縱向間距為1.5米，立桿的步距1.8米（中間設置1道水平桿），立桿橫向間距1.05米,立桿設置3排4列，滿鋪腳手板至屋面層，馬道外側上下全部設置剪刀撐，馬道位置拉結延框架柱每層不少于3處。3.腳手架方案3.1 立桿立桿縱向間距1.5m，橫向間距0.9m。經計算，單立桿5、能滿足承載力要求。立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與縱向水平桿采用直角扣件連接。下端第一根立桿交錯用6m桿和3m桿相互錯開。接頭交錯布置，兩個相鄰立桿接頭避免出現在同步同跨內，并且在高度方向至少錯開0.5m；各接頭中心距主節點的距離不大于步距的1/3（本工程取0.5m）。立桿的垂直度偏差要不大于架高的1/300,且不大于50mm。因腳手架范圍內基層均為回填土，搭設立桿時下部鋪條形腳手板作為墊木，加大腳手架受力面積。3.2 縱向水平桿縱向水平桿步距不大于1.8m，采用6m鋼管，置于橫向水平桿之下，立桿的內側，用直角扣件與立桿扣緊?？v向水平桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步同跨內；相鄰接頭6、水平距離不小于0.5m，各接頭距立桿距離不大于縱距的1/3（本工程不大于0.5m），縱向水平桿在同一步架內縱向水平高差不超過全長的1/300（本工程不超過20mm），同跨內兩根縱向水平桿高差不超過10mm。3.3 橫向水平桿每一立桿與縱向水平桿相交處（主節點）都必須設置一根橫向水平桿，橫向水平桿搭于縱向水平桿之上，并用直角扣件直接與立桿或縱向水平桿扣緊，該桿軸線偏離主節點不大于150mm。橫向水平桿伸出外排縱向水平桿邊緣距離不小于100mm，伸出里排縱向水平桿距離結構外邊緣300mm。上下層橫向水平桿在立桿處錯開布置，同層的相鄰橫向水平桿在立桿處相向布置。根據需要在相鄰立桿之間的縱向水平桿上加7、設橫向水平桿。在任何情況下不得拆除做為基本構架結構桿件的橫向水平桿。橫向水平桿靠墻一端外伸長度不小于300mm，以滿足鋪一塊腳手板的要求?？繅σ欢穗x外墻裝飾面距離不大于100mm。3.4 掃地桿縱向掃地桿采用直角扣件固定在距離底座上皮200mm的立桿上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。注意此處橫向水平桿在縱下水平桿下側。3.5 剪刀撐本工程雙排落地腳手架剪刀撐隨立桿、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置，全部采用單桿通長剪刀撐。剪刀撐每4步3跨設置一道，斜桿與地面的夾角為450。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置，剪刀撐的一根斜桿扣在立桿上，另一根8、扣在橫向水平桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間要增加2-4個扣結點，所有固定點距主節點距離不大于150mm；剪刀撐采用搭接接長,搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定。本工程腳手架剪刀撐設置沿全長連續設置，并由底至頂連續設置。3.6 腳手板作業層滿鋪腳手板采用200*50mm腳手板，兩端設直徑為4mm的鍍鋅鋼絲箍兩道。腳手板的鋪設采用對接平鋪。腳手板設置在三根橫向水平桿上，并在兩端8cm處用直徑14號鍍鋅鋼絲箍繞23 圈固定；腳手板探頭應用直徑3.2mm鍍鋅鋼絲固定在支承桿件上。腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩，接縫處設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取130150mm,兩塊腳9、手板外伸長度的和不應大于300mm。靠墻一側的腳手板距離結構墻120150mm。擋腳板直接采用腳手板，高度20cm，與兩側立桿固定牢固。擋腳板下邊緣與腳手板的空隙不應大于10mm。在拐角、斜道平臺口處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，防止滑支；每層滿鋪一層腳手板。3.7 安全網 豎向安全網選用有國家認可的質量監督檢驗部門的檢驗合格報告、有生產單位質量檢驗合格證和安鑒證的密目網。密目式安全網寬（高）度1.8m，網目密度不應低于2000目/100cm2，各邊緣部位的開眼環扣必須牢固可靠，環扣孔徑不低于8mm。不得有斷紗、破洞、變形及有礙使用的編織缺陷。密目網的安裝平面垂直于水平面，嚴禁作為安全平網10、使用。架子外側滿掛安全密目網，規格為1.8*6m，密目網設置連續，每個扣環處用纖維繩與鋼管綁扎牢固，要求打結方便，便于拆卸；在每一作業層下部第一道水平小橫桿上加設一道水平兜網，水平兜網要求固定牢固，設置連續，靠墻一側距離結構墻的距離不大于150mm。水平安全網使用直徑9mm以上的麻繩、棕繩、尼龍繩或其他耐候性不低于上述品種的材料編制網。外觀應平整，寬度不得小于3m，網眼尺寸不大于5cm，每張安全網重量一般不宜超過15kg。水平設置時能承受不小于1.6kN的沖擊荷載。密目式安全立網技術要求應符合GB 16909-97的規定。 3.8 連墻件連墻件采用剛性連接。無框架柱位置直接在邊跨梁內預埋短鋼管11、，長度40cm，埋于梁中，埋入深度為20cm，外露20cm，每兩框架柱間埋設一處，使用鋼管、扣件將預埋的鋼管與外架進行連接。在每層框架柱柱根處及框架柱中采用抱框的方式使用鋼管及直角扣件與外架進行連接。每一個拉接點必須用直角扣件與內、外兩個立桿連接牢固，拉接點詳見下圖。拉接點橫豎向順序排列、均勻布置、與架體和結構立面垂直，并盡量靠近主節點（距主節點的距離不30cm）。連墻桿伸出扣件的距離應大于10cm。2001501501234 預埋拉接件設置詳圖 1.預埋鋼管 2.直角扣件 3.拉結鋼管 4.鋼筋混凝土梁與框架柱拉結設置詳圖第一道連墻件從首層框架柱中部開始設置，連墻件盡量靠近主節點，偏離主節點12、不大于300mm。連墻件中的連墻桿盡量呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不得采用上斜連接或適當調整步距使其滿足要求。見大樣圖。3.9扣件螺栓擰緊扭力矩不應小于，且不應大于。主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm。對接扣件開口應朝上或朝內。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。3.10基礎由于外腳手架基礎采用素土回填，分層夯實， 腳手架立桿底部滿鋪200*50mm腳手板并居中設置，確保腳手架整體穩定和不均勻沉降。4.腳手架施工工藝4.1 鋼管腳手架的搭設施工工藝腳手架的搭設的工藝流程：場地平整13、夯實定位設置通長立桿墊板排放縱向掃地桿豎立桿將縱向掃地桿與立桿扣接安裝橫向掃地桿安裝縱向水平桿安裝橫向水平桿安裝剪刀撐安裝連墻件扎安全網作業層鋪腳手板和擋腳板。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記。墊板應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平穩，不得懸空。在搭設首層防護架的過程中，應每隔6跨設置一根拋撐，拐角處雙向增設，待該部位與防護架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。當防護架操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩定措施，直到連墻件搭設完畢后方可拆除。雙排架宜先立內排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭的，再立中間14、的一根，互相看齊后，立中間部分各立桿。雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。立桿接長時，宜先立外排，后立內排。4.2腳手架的拆除施工工藝拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，一般的拆除順序為：安全網攔桿擋腳板及腳手板剪刀撐橫向水平桿縱向水平桿立桿。不準分立面拆除或在上下兩步同時拆除，做到一步一清，一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件。拆除縱向水平桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。所有連墻桿必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架。分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。拆除后架體的穩定性不被破壞，如附15、墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節時，應防止失穩。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度（約6m）時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆除連墻件。5. 勞動力、材料及機具配備5.1勞動力配備工 種人 數任 務架子工20負責架子搭設及拆除測量放線工4負責腳手架垂直度控制5.2 機具配備名 稱單位數 量備 注架子扳手把20搭設和拆除架子用力矩扳手把4檢查架子扣件擰緊力度是否達到要求倒鏈葫蘆個2調整架子水平彎曲度6.施工部署安全生產、文明施工是工程施工的前提條件，為此項目經理部成立以現場經理為組長，項目部全體成員為組員的安全防護領導小組。架子工屬特殊工種作業人員，作業前必須經專業培訓，16、持證上崗，架子施工過程中，操作高度高于基底2m時屬高空作業，必須系安全帶施工。腳手架使用要求：腳手架搭設必須隨樓層施工搭設且至少高于施工樓層1步，馬道位置及第一施工段腳手架搭設完畢驗收合格后在樓層位置處滿鋪腳手板作為施工通道使用，其它位置腳手架作為墻體鋼筋綁扎及模板支設的操作平臺使用。7.質量驗收標準7.1 材料進場檢驗對腳手架使用的材料包括鋼管、扣件、腳手板、密目網、水平安全網進行進場檢驗，要求所有材料提供相應的合格證、材質單等，進場材料外觀及性能必須驗收合格后方可使用。舊鋼管表面銹蝕深度應符合下表的規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷17、取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用；鋼管彎曲變形應符合下表的規定?？奂褂们皯M行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。所有扣件應進行防銹處理。木腳手板的寬度不宜小于200mm，厚度不應小于50mm；腐朽的腳手板不得使用。7.2 構配件允許偏差7.3 腳手架搭設的允許偏差和檢驗方法7.4 扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準7.5 質量保證注意事項7.5.1 腳手架必須經過本項目技術部、安環部及相關監理工程師驗收合格后方可使用，作業人員必須認真戴好安全帽、系好安全帶。7.5.2 腳手架驗收按照北京市建設工程施工現場安全資料管理規程表AQ-C5-2執行，參加驗收人員為項目18、技術負責人、搭設單位負責人、其他驗收人員及主管監理工程師。7.5.3 操作架上嚴禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷載。7.5.4 架子設置專人負責；在架子的使用過程中，要做好日常的維護、保養工作，派專門人員定期檢查鋼管、扣件、腳手板及安全網的使用情況，遇有問題及時解決。7.6 腳手架檢查制度腳手架的驗收和日常檢查按照以下規定進行，檢查合格后，方允許使用或繼續使用：7.6.1每層搭設完畢后；7.6.2施工中途停止使用超過15天，在重新使用之前；7.6.3在受到暴風或大雨、地震等強力因素作用之后；7.6.4在使用安全隱患存在的情況時；7.6.5過程中發現顯著變形、沉降、拆除桿件和拉結后。8.安全文19、明施工8.1 材質及其使用的安全技術措施8.1.1 扣件的緊固程度為4060Nm，并不大于65Nm8.1.2 各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣不小于100mm。8.1.3 鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用，禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。8.1.4 外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭。8.1.5 嚴禁將外徑48mm與51mm 的鋼管混合使用。8.1.6 所有進場鋼管、扣件等材料須符合備案要求。8.2 腳手架搭設的安全技術措施8.2.1 腳手架的基礎必須平整，且滿鋪50mm厚腳手板。8.2.2 搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入，統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一20、人有關的扣件時必須先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。8.2.3 開始搭設立桿時應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。8.2.4 腳手架及時與結構拉結或采取臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。8.2.5 腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設的高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。8.2.6 在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌。8.2.7 腳手架使用的其他金屬件，顏色要求同腳手架管。8.2.8 腳手架搭設時應注意使橫向水平桿、縱向水平桿伸出腳手架外立桿的長度保持在100m21、m之內。8.3 腳手架上施工作業的安全技術措施8.3.1 嚴格控制施工荷載，腳手板上不得集中堆放荷載，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。8.3.2 執行架子工每天檢查一次，項目部每周檢查一次腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全；項目部按照北京市施工現場檢查評分記錄每月不少于2次對腳手架進行檢查評分，并上報建委。8.4 腳手架拆除的安全技術措施8.4.1 腳手架搭拆人員必須是經過考核的專業架子工，并持證上崗。連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。8.4.2 拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進22、行技術交底后才準備工作。8.4.3 架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、攬風繩、連墻桿及被拆除架體各吊點、附件、電器裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。8.4.4 拆除時應劃出作業區，周圍設繩綁圍欄或樹立警示標志，地面設專人圍護，禁止非作業人員進入。8.4.5 拆除時統一指揮、上下呼應、動作協調，當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方并得到允許，以防墜落傷人。8.4.6 拆架時不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。8.4.7 每天拆架下班時，不應留下隱患部位。8.4.8 拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。823、.4.9 在拆除過程中，凡松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠已松脫的桿件。拆除的桿、配件嚴禁向下拋擲，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性作業。8.4.10 所有桿件和扣件在拆除時分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送至地面。8.4.11 所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防止腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。8.4.12 拆除的零配件要裝入容器內，用吊籃吊運；拆下的鋼管要綁扎牢靠，雙點起吊。8.4.13 六級風以上（含六級）時停止拆除腳手架施工。9.文明施工9.1 進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。9.2六級以上(含六級)大風、大雪、大24、霧、大雨天氣停止腳手架作業。在冬期、雨期要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等物，若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施。9.3 嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。9.4 腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證。凡有高血壓、貧血病的、心臟病及其他不適宜高空作業者，一律不得上腳手架操作。9.5 護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如需要拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。9.6 腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改時，須經技術部同意后由架子工操作。9.7 不準利用腳手架吊25、運重物；作業人員不準攀登架子上下作業面；不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。9.8不得將模板支撐、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。9.9在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉結點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。9.10 拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。9.11腳手板使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現地基下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉結松動等問題要及時解決。9.12 要保證腳手架體的整體性，不得截斷架體。9.13 施工人員嚴禁凌空拋擲桿件、物料、扣件及其他，材料、26、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。9.14 使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。9.15 腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領料手續。9.16 施工人員做到工完場清，確保腳手架施工材料不浪費。9.17運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鋼管要集中回收處理，應及時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。10落地式扣件鋼管腳手架計算書10.1結構操作架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-20XX）。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為19.2米，立桿采用單立管27、。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.90米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設2層。一、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.500/3=0.175kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.500/3=1.500kN/m 荷載的計算值 q=28、1.20.038+1.20.175+1.41.500=2.356kN/m 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩 計算公式如下: M=2.3560.9002/8=0.239kN.m =0.239106/5080.0=46.959N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 荷載標準值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.01.713900.04/(3842.06105121900.0)=0.583mm 小橫桿29、的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!二、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.0380.900=0.035kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.9001.500/3=0.157kN 活荷載標準值 Q=3.0000.9001.500/3=1.350kN 荷載的計算值 P=(1.20.035+1.20.157+1.41.350)/2=1.060kN 大橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載30、與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.2671.0601.500=0.433kN.m =0.433106/5080.0=85.220N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm 集中荷載31、標準值P=0.035+0.157+1.350=1.542kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1.8831542.0601500.003/(1002.060105121900.000)=3.90mm最大撓度和 V=V1+V2=3.955mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.032、58kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.9001.500/2=0.236kN 活荷載標準值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷載的計算值 R=1.20.058+1.20.236+1.42.025=3.188kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/33、m)；本例為0.1248 NG1 = 0.12519.200=2.396kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.35021.500(0.900+0.300)/2=0.630kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.14 NG3 = 0.1401.5002/2=0.210kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50019.200=0.144kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.380kN。 活34、荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5000.900/2=4.050kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-20XX)的規定采用：W0 = 0.450 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-20XX)的規定采用：Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數：Us = 1.200 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.4501.2501.200 = 0.472kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸35、向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)； 五、立桿的穩定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.73kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式36、 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 107.06 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.88kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，37、i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.50 A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 0.273kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 151.49 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用扣件與墻體連接。 經過計算得到 N38、l = 12.144kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (N/mm2)，p = N/A；p = 38.91 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 9.73 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (N/mm2)；fg = 52.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 130.00 地基承載力的39、計算滿足要求!10.2馬道腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-20XX）。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為19.2米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，整個馬道滿鋪腳手板，約鋪設5層。一、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計40、算 小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.500/3=0.175kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.500/3=1.500kN/m 荷載的計算值 q=1.20.038+1.20.175+1.41.500=2.356kN/m 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩 計算公式如下: M=2.3561.0502/8=0.325kN.m =0.325106/5080.0=63.917N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如41、下: 荷載標準值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.01.7131050.04/(3842.06105121900.0)=1.080mm 小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求! 二、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.0381.050=0.040kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.0501.500/3=0.184kN 活荷載標準值 Q42、=3.0001.0501.500/3=1.575kN 荷載的計算值 P=(1.20.040+1.20.184+1.41.575)/2=1.237kN 大橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.2671.2371.500=0.504kN.m =0.504106/5080.0=99.152N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度43、和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm 集中荷載標準值P=0.040+0.184+1.575=1.799kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1.8831799.0701500.003/(1002.060105121900.000)=4.55mm 最大撓度和 V=V1+V2=4.605mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑44、承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.0501.500/2=0.276kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷載的計算值 R=1.20.058+1.20.276+1.42.362=3.707kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可45、取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.12519.200=2.396kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.35051.500(1.050+0.300)/2=1.772kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.14 NG3 = 0.1401.5005/2=0.525kN 46、(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50019.200=0.144kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.837kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5001.050/2=4.725kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-20XX)的規定采用：W0 = 0.450 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB5047、009-20XX)的規定采用：Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數：Us = 1.200 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.4501.2501.200 = 0.472kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 五、立桿的穩定性計算: 1.不考慮風荷載時48、,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=12.42kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 136.71 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 不考慮風荷載時49、，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.43kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.50 A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 0.273kN.m； 鋼管立桿受壓強度計50、算值 (N/mm2)；經計算得到 = 179.58 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = 12.144kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (N/mm2)，p = N/A；p = 49.68 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 12.42 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (N/mm2)；fg = 52.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 130.00 地基承載力的計算滿足要求!