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1、編號：XX / 施工方案 XX有限公司XX（XX工程）會議中心及會議酒店電梯井腳手架施工方案編制人：XX審核人：XXxx年08月04日目錄一、編制依據2二、工程概況22.1工程建設單位概況22.2設計概況2四、方案概述3五、腳手架設計及技術標準3六、腳手架構造及施工安全技術要求3七、電梯井道腳手架計算書9一、編制依據（1）、國家及江蘇省XX市頒布的施工規范及建筑法律法規。（2）、現有XX（XX工程）施工圖紙。（3）、XX（XX工程）施工組織設計。（4）、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20XX。（5）、建筑結構荷載規范GB50009-20XX（6）、鋼結構設計規范GB50012、7-20XX（7）、建筑地基基礎設計規范GB50007-20XX（8）、XX企業規范二、工程概況2.1工程建設單位概況工程名稱：XX（XX工程）工程地點：XX環山西路建設單位：XXXX文化投資發展有限公司監理單位：XXXX建設監理有限公司設計單位：XX建筑設計研究院有限公司勘察單位：XX市建筑設計研究院有限責任公司總承包單位： XX有限公司2.2設計概況編號項 目內 容1建筑功能由六層會議酒店及一層會議中心組成。3建筑面積77851.83m2，其中地上43241.25m2 地下34610.58m23檐 高23.9m4建筑高程會議酒店0.000標高12.000m會議中心0.000標高5.000m3、5結構層數地下結構1層（局部2層）地上結構會議酒店6層會議中心1層6結構層高-1層會議酒店6.000m；會議中心4.900m1層會議酒店3.800m；會議中心9.500m2層3.800m3層3.800m4層3.800m5層3.800m6層3.800m四、方案概述對于酒店主樓部分電梯井內腳手架1-6層采用落地腳手架，共32米，4層以下采用雙管，4層及以上采用懸挑腳手架，懸挑梁采用16號工字鋼與立桿連接并著力于樓層面，每邊不少于300。腳手架采用482.8鋼管搭設，立桿縱距離1.5米，橫距0.78米，步距1.8米，腳手架立桿與墻（梁）邊間距0.275米。內架不設連墻件，在施工層的墻柱及梁側模拆除后4、，立即用短鋼管與立桿連接并頂在墻柱（梁）上。五、腳手架設計及技術標準1、內腳手架設計腳手架步距1.8m，立桿縱橫距均為1.5m，腳手板采用焊接鋼笆片，作業層滿鋪。2、內腳手架安全驗算由于是內腳手架，可不考慮風荷載對架子的影響，根據外腳手架驗算結果，電梯井內腳手架完全滿足規范規定。詳見腳手架計算書。六、腳手架構造及施工安全技術要求1、材料準備1）鋼管選用國標直縫電焊鋼管，質量符合國標碳素結構鋼（GB/T700）Q235-A級鋼要求。鋼管上打孔的嚴禁使用，有嚴重銹蝕，彎曲，壓扁或裂紋鋼管不得采用。2）扣件采用可鍛鑄性材料制作，其材質符合國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定，使用前進行質量5、檢查，有裂縫，變形的嚴禁使用，扣件應做防銹處理，螺栓擰緊，扭力矩達65N.M時不得發生破壞。3）腳手板采用焊接鋼笆片，用18#鐵絲將其捆扎在大橫桿上。2、鋼管腳手架構造和施工要求1) 立桿垂直度偏差不得大于架高的11000。2) 立桿接頭除在頂層可采用搭接外，其余各接頭必須采取對接扣件，對接應符合以下要求：立桿上的對接扣件應交錯布置，兩相鄰立桿接頭不應設在同步同跨內，兩相鄰立桿接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的13，同一步內不允許有二個接頭。3) 腳手架底部必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應用直角扣件固定在距墊塊表面不大于200mm處的立桿上，6、橫向掃地桿應用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。4) 采用焊接鋼笆片作腳手板時，鋼笆片必須與掃條大橫桿全部捆扎在一起，鋪平、鋪穩，靠墻一側離墻面距離不應大于150mm，拐角要交圈。局部鋼笆片須伸出一定長度時，必須將小橫桿加長，并在小橫桿端部加一條短的橫桿。5) 施工層應滿鋪腳手板。為方便施工，作業層可不滿鋪腳手板，但下一層必須滿鋪腳手板，且必須用短鋼管或可調頂托將架子連成整體并頂在墻（梁）上，使架子不產生晃動。6) 腳手架隔層封閉一次。本工程采用木模板進行封閉。3、腳手架驗收、使用及管理1) 把好驗收關。搭設過程中的架子，每搭設一個施工層高度必須由項目經理組織技術、安全、搭設班組及施工7、員進行檢查，符合要求后方可上人使用。架子未經檢查、驗收，除架子工外，嚴禁其他人員攀登。驗收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改時，要經外架設計負責人同意，由架子工操作。2) 工程的施工負責人，必須按架子方案的要求，擬定書面操作要求，向班組進行安全技術交底，班組必須嚴格按操作要求和安全技術交底施工。3) 基礎、卸荷措施和架子分段完成后，應分層由制定架子方案及安全、技術、施工、使用等有關人員，按項目進行驗收，并填寫驗收單，合格后方可繼續搭設使用。4) 使用按1.5kNm2考慮，架子上不準堆放任何材料。5) 架子搭好后要派專人管理，未經安全員同意，不得改動，不得任意解掉架子與柱連接的拉桿和扣件。8、6) 架子上不準有任何活動材料，如扣件、活動鋼管、鋼筋，一旦發現應及時清除。7) 在六級以上大風、大霧和大雨天氣下不得進行腳手架作業，雨后上架前要防滑措施。8) 作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得將模板、泵送混凝土輸送管等支撐固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。9) 使用塔吊吊運鋼筋、鋼管等材料時，指揮人員必須在樓面上指揮，防止吊物碰撞架子。10) 腳手架在大雨過后、較長節假日前后、停工時間超過一個月復工前必須進行專項檢查。檢查由項目經理組織，專職安全員、技術負責人、施工員、外架作業班組等均應參加。11) 高處作業人員必須年滿18歲，兩眼視力均不低于1.0，無色盲，無聽覺障礙，9、無高血壓、心臟病、癲癇、眩暈和突發性昏厥等疾病，無妨害登高架設作業的其他疾病和生理缺陷。12) 責任心強，工作認真負責，熟悉本作業的安全技術操作規程。嚴禁酒后作業和作業中玩笑戲鬧。13) 明確使用個人防護用品和采取安全防護措施。進入施工現場，必須戴好安全帽，在無可靠防護2m以上處作業必須系好安全帶，使用工具要放在工具套內。14) 操作工必須經過培訓教育，考試、體檢合格，持證上崗，任何人不得安排未經培訓的無證人員上崗作業。15) 作業人員應定期進行體檢(每年體檢一次)。16) 作業所用材料要堆放平穩，高處作業地面環境要整潔，不能雜亂無章，亂擺亂放，所用工具要全部清點回收，防止遺留在作業現場掉落傷10、人。17) 安全帽：安全帽必須使用建設部認證的廠家供貨，無合格證的安全帽禁止使用。工程使用的安全帽一律由公司統一提供，各分包外聯單位不準私購安全帽。安全帽必須具有抗沖擊、抗側壓力、絕緣、耐穿刺等性能，使用中必須正確佩戴，安全帽使用期為2.5年。18) 安全帶：采購安全帶必須要有勞動保護研究所認可合格的產品。安全帶使用2年后，根據使用情況，必須通過抽驗合格方可使用。安全帶應高掛低用(架子工除外)，注意防止擺動碰撞，不準將繩打結使用，也不準將鉤直接掛在安全繩上使用，應掛在連接環上用，要選擇在牢固構件上懸掛。安全帶上的各種部件不得任意拆掉，更新繩時要注意加繩套。7、腳手架拆除1）腳手架拆除施工流程架11、子拆除程序應由上而下，按層按步拆除。先清理架上雜物，如腳手板上的混凝土、砂漿塊、活動桿子及材料等。先拆后搭的桿子，剪刀撐、拉桿不準一次性全部拆除，要求桿拆到哪一層，剪刀撐、拉桿拆到哪一層。拆除施工流程如下：拆護欄拆腳手板拆橫桿拆立桿拉桿傳遞至地面清除扣件按規格堆碼2）拆除施工安全技術要求a) 架子拆除前，專職安全員、施工員要向拆架施工人員進行書面安全交底工作。交底有接受人簽字。b) 拆除前，班組要學習安全技術操作規程，班組必須對拆架人員進行安全交底，交底要有記錄，交底內容要有針對性，拆架子的注意事項必須講清楚。c) 拆架前在地上用繩子或鐵絲先拉好圍欄，沒有監護人，沒有安全員、施工員在場，外架不12、準拆除。d) 拆除架子時嚴禁下方有人操作。e) 拆桿和放桿時必須由2-3人協同操作，拆大橫桿時，應由站在中間的人將桿順下傳遞，下方人員接到桿拿穩拿牢后，上方人員才準松手，嚴禁往下亂扔腳手料具。f) 拆架人員必須系安全帶，拆除過程中，應指派一個責任心強、技術水平高的工人擔任指揮。g) 拆架時有管線阻礙不得任意割移，同時要注意扣件崩扣，避免踩在滑動的桿件上操作。h) 拆架時扣件必須從鋼管上拆除，不允許扣件在被拆下的鋼管上。i) 拆架人員應配備工具套，手上拿鋼管時，不準同時拿板手，工具用后必須放在工具套內。j) 拆架休息時不準坐在架子上或不安全的地方，嚴禁在拆架時嘻戲打鬧。k) 拆架人員要穿戴好個人13、勞保用品，不準穿膠底易滑鞋上架作業，衣服要輕便。l) 拆除中途不得換人，如更換人員必須重新進行安全技術交底。m) 拆下來的腳手桿要隨拆、隨清、隨運，分類、分堆、分規格碼放整齊，要有防水措施，以防雨后生銹。扣件要分型號裝箱保管。n) 拆下來的鋼管要定期重新外刷一道防銹漆，刷一道調合漆。彎管要調直，扣件要上油潤滑。o) 嚴禁架子工在夜間進行架子搭拆工作。未盡事宜施工員在安全技術交底中做詳細的交底，施工中存在問題的地方應及時與技術部門聯系，以便及時糾正。附圖-電梯井內腳手架施工大樣圖七、電梯井道腳手架計算書一、落地式部分鋼管腳手架計算書依據規范:建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2014、XX建筑結構荷載規范GB50009-20XX鋼結構設計規范GB50017-20XX建筑地基基礎設計規范GB50007-20XX計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。雙排腳手架，搭設高度21.0米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.78米，內排架距離結構0.27米，立桿的步距1.80米。鋼管類型為482.8，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮4層施工。腳手板采用竹串片，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設4層計算。欄桿采用竹串片，荷載為0.17kN/m，安全網荷載取0.0100kN/15、m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。基本風壓0.30kN/m2，高度變化系數1.0000，體型系數0.6000。地基承載力標準值170kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0.40。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.036kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.780/2=0.136kN/16、m活荷載標準值 Q=3.0000.780/2=1.170kN/m靜荷載的計算值 q1=1.20.036+1.20.136=0.206kN/m活荷載的計算值 q2=1.41.170=1.638kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為 M1=(0.080.206+0.101.638)1.5002=0.406kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為 M2=-(0.100.206+0.1171.638)1.5002=-0.478kN.m我17、們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.478106/4248.0=112.440N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值 q1=0.036+0.136=0.172kN/m活荷載標準值 q2=1.170kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.172+0.9901.170)1500.04/(1002.06105101950.0)=3.073mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，18、大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0361.500=0.053kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.7801.500/2=0.205kN活荷載標準值 Q=3.0000.7801.500/2=1.755kN荷載的計算值 P=1.20.053+1.20.205+1.41.755=2.767kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.20.036)0.7802/8+19、2.7670.780/4=0.543kN.m=0.543106/4248.0=127.761N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.036780.004/(3842.060105101950.000)=0.008mm集中荷載標準值 P=0.053+0.205+1.755=2.013kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=20XX.000780.0780.0780.0/(482.020、6105101950.0)=0.948mm最大撓度和 V=V1+V2=0.956mm小橫桿的最大撓度小于780.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0360.780=0.028kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.7801.500/2=0.205kN活荷載標準值 Q=3.0000.7801.500/2=1.755kN荷載的計算值 R=1.20.0221、8+1.20.205+1.41.755=2.736kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1001 NG1 = 0.10021.000=2.102kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.35041.500(0.7822、0+0.270)/2=1.102kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.17 NG3 = 0.1701.5004/2=0.510kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50021.000=0.315kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.030kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00041.5000.780/2=7.020kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力23、設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1.24.030+1.47.020=14.663kN五、立桿的穩定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=14.663kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248c24、m3；由長細比，為3118/16=195；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.191；鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到: =14663/(0.19397)=192.737N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!六、最大搭設高度的計算:不考慮風荷載時，當立桿采用單管時，單、雙排腳手架允許搭設高度H，按下列計算：其中 NG2K構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 1.928kN； NQ活荷載標準值， NQ = 7.020kN； gk每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 025、.100kN/m；經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 H = 28.767米。七、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No其中 Nlw風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 wk Aw wk風荷載標準值，wk = 0.0kN/m2； Aw每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積； No連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；連墻件軸向力設計值 Nf = 0.85Af不考慮風荷載連墻件的軸向力計算無需計算!八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 pk fg其中 pk26、腳手架立桿基礎底面處的平均壓力標準值，pk =Nk/A=44.20 (kPa) Nk上部結構傳至基礎頂面的軸向力標準值 Nk = 4.03+7.02=11.05kN A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 68.00地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk其中 kc腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk地基承載力標準值；fgk = 170.00地基承載力的計算滿足要求!扣件腳手架計算滿足要求！二、懸挑部分腳手架受力計算1、荷載計算取鋼管自重為38.4N/m，扣件按鋼管取16N/m，竹笆腳手板為100N/m2，總高度27、按18米計算（實際為13米），步距為1.8m，故取10步。48*2.8鋼管（連同扣件）： 18*4*0.054+（2.05+1.65）*10*0.054=5.89kN腳手笆（按每4步滿鋪計算）：(2.05*1.65*3)*0.1=1.01kN施工荷載（作一步承載3kN/m2）: 3*2.05*1.65=10.15kN每根立桿受力：P=1.2*(5.89+1.01)+1.4*10.15/4=5.62kN2、立桿穩定性計算因電梯井內無風荷載作用，故作無風荷載計算，立桿受垂直力為5.62kN。立桿步距為1.8m立桿計算長度：l0=Kh=1.155*1.5*1.8=3.12m= l0/I=312/1.58=197.5 =0.185 N/(A)=5620/(0.185*489)=62.12N/mm2f=205N/mm2滿足要求。 3、懸挑梁受力計算：計算模型：經計算最大彎矩為4.87KN.M剪力圖為：強度計算：最大彎矩設計值MA=-4.87kNm抗彎計算強度f=4870000/(1.05140900.000)=32.9N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于等于205.000N/mm2,滿足要求！最大剪力設計值 Qmax=8.43kN抗剪計算強度 T=(QS)/(ITW)=4.27N/mm2水平支撐梁的抗剪強度小于等于205.000N/mm2，滿足要求！