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1、*A、B、C、D棟模板施工方案編制人： 日期：審核人： 日期：批準人： 日期：施工單位：*公司目錄第一章編制依據4第二章工程概況4第三章施工部署43.1模板選型及質量要求.43.2施工準備.53.3流水段的劃分及施工順序.53.4人員、機械、材料安排.5第四章基礎及地下室木模板施工64.1基礎模板.64.2集水坑和電梯井坑處側模.74.3地下導墻模板.8第五章立面模板施工95.1墻體木模板設計及施工.95.2框架柱模板.18第六章平面模板施工196.1頂板模板.196.2樓梯模板施工.286.3梁板模板拆除施工工藝.29第七章質量保證措施307.1質量標準.307.2模板施工質量通病與防治.32、17.3模板安裝及拆除的控制要點.32第八章安全文明施工措施33第一章編制依據1.1xxXX建筑設計院所提供的20XX年8月XXXXXXA、B、C、D棟施工設計圖紙（工程號：99-28-3）、地下車庫施工設計圖紙（工程號：99-28-車）。1.2國家有關施工規范、規程和行業標準：混凝土結構工程施工及驗收規范（GB50204-92）大模板多層住宅結構設計與施工規程（JGJ20-84）建筑工程冬期施工規程（JGJ104-97）xx市建筑工程施工現場安全管理標準建筑施工手冊；第二章工程概況2.1XXXXXX，是由xxXX房地產開發有限公司投資興建，該工程是集住宅、商用、地下停車庫為一體的高層住宅樓，3、坐落在xx市xx區貿易街的市中心地帶；2.2單位工程A、B、C、D棟樓為全現澆鋼筋混凝土框架的三層商用層及四層以上剪力墻結構的高層塔式住宅，建筑檐高98m，建筑面積64394.7m2，地上32層（標準層高2.9m），局部33層，地下一層（層高5.2m）,筏板基礎底板厚300mm。2.3地下車庫為單層（局部夾層）框架剪力墻結構，建筑面積為4650m2，基礎采用預應力管樁承臺加300mm厚抗水筏板，頂板厚180mm，層高5.2m，邊柱600mm600mm為墻連柱，中柱為600mm600mm及800mm800mm。第三章施工部署3.1模板選型及質量要求本工程現澆混凝土墻體厚度地下車庫外墻及汽車坡道墻4、為300mm，內墻為300mm、350mm，柱子尺寸：方柱有600mm600mm、700mm700mm、800mm800mm三種；地下一層外墻300mm、采光井外墻為250mm，內墻為200mm、300mm兩種，一層及以上墻體均為200mm、300mm兩種?，F澆板厚度地下車庫為300mm；地下一層頂板厚180mm，首層及以上頂板厚為110mm，衛生間80mm，局部150mm、130mm厚。模板設計及加工質量的標準按清水混凝土質量標準實施。清水混凝土外觀要求應達到：表面平整光滑，線條順直，幾何尺寸準確（在允許偏差以內），色澤一致，無蜂窩、麻面、露筋、夾渣和明顯的汽泡，模板拼縫痕跡有規律性，結構陰5、陽角方正且無損傷，上下樓層的連接面平整搭接，表面無需粉刷或僅需涂料罩面即可達到相當于中級抹灰的質量標準。模板設計及加工在滿足模板施工及質量要求的前提下，盡量考慮經濟，施工效率等成本因素。根據本工程施工工期較短、質量標準高的特點，同時考慮經濟效益及現場實際情況，模板綜合選型如下：模板選型一覽表 序號模板選型支撐系統使用部位 備注115mm厚覆膜多層板木方、鋼管支撐系統地下車庫中柱及基礎承臺等部位吊模剪力墻、柱、墻、梁等3.2施工準備施工前必須仔細審核圖紙，有關的圖紙問題必須在施工前解決，計算各種模板和支撐的數量。施工前應根據不同部位進行木模板的配模。本工程所有木模板采用覆膜多層板（1830mm96、15mm15mm）。模板運至施工現場，按設計尺寸及施工所需數量拼裝配置定型模3套，根據施工計劃按照模板編號吊裝就位。3.3流水段的劃分及施工順序本工程因位于xx市中心商業區，施工場所受周邊環境及車輛通行的道路所局限，因此，根據施工現場實際情況按后澆帶劃分為三個施工段（見附圖），第一施工段為CD棟首先進行地下車土方開挖及主體結構施工，待主體結構施工到0.000的時候。進行AB棟車庫土方開挖施工，為了保證施工進度該工程的施工進度，A、B棟及C、D棟的地下室按相互間的后澆帶及主樓間的分隔縫各劃分為兩個流水施工段。于A、B、C、D棟主體工程施工完成后進行中間地下車庫及其配套工程施工。3.4人員、機械、7、材料安排機械設備一覽表序號名稱規格數量功率（kW）備注1空壓機0.7m322.52電鋸62.53小型電動工具1274塔吊50m臂長2操作人員配備情況序號工種每組人數組數小計人數備注1架子工6424安拆架子及模板支撐2木工604240安裝模板3機械電工224檢修機械4雜工7321清理材料準備序號名稱規格單位數量備注1覆膜多層板15mmm215000合計：150002木方50100m3400合計：4003架料扣件標準萬個60000用于腳手架搭設4架料鋼管48t200合計：2005鋼腳手板標準塊400合計：400第四章基礎及地下室木模板施工4.1基礎模板4.1.1基礎承臺高度自1m1.9m不等，根據8、設計及三個規范要求當磚胎膜高度1500mm時砌筑240mm磚墻，高度1500mm是砌筑370磚墻，內側單面抹灰，地下車庫的底板高程與主樓核心筒的底板高程有1100mm的落差，且核心筒內的承臺較大單邊長度較長（達15m），磚胎膜砌筑的高度局部高達2.5m時，考慮胎膜周邊土壤及澆搗砼時的側壓力，磚胎膜要進行支撐加固處理，如下圖所示：4.1.2 主樓核心筒與車庫間產生的落差部分外模采用模板采用15mm厚覆膜多層板拼裝1100mm寬進行單面安裝，采用鋼筋焊接于承臺基礎上皮鋼筋加固，模板底部采用鋼筋馬鐙支撐以保證模板穩定性，如下圖所示：4.2集水坑和電梯井坑處側模采用高強覆膜竹膠板，支設詳見下圖：4.39、地下導墻模板地下車庫500高導墻采用吊模，模板配置高度為610mm，墻內加頂模撐，模板支設如下圖：地下室500高導墻采用吊模，模板配置高度為600mm，墻內加頂模撐，模板支設如下圖：第五章立面模板施工5.1墻體木模板設計及施工5.1.1、墻體木模板施工本工程墻體主要使用木模施工。（1）施工工藝流程彈線安門窗洞口模板安裝一側模板放置對拉螺栓安另一側模板 調 整 固 定 辦 預 檢（2）鋼筋驗收通過，調整鋼筋的位置和間距，按照規范綁扎好墊塊，并檢查墊塊的完好程度。（3）內墻模板施工，彈出模板位置線，或在模板外皮線外300處彈通線。按照模板的設計厚度彈出模板的外皮位置線，在模板的位置線外側用1：2水10、泥沙漿抹2030高的地壟。把一側的模板按位置線就位，然后安裝拉桿和斜支撐，安塑料套管和穿墻螺栓。（4）外墻模板施工時，在安裝內側的模板前應先放置對拉螺栓及支撐限位裝置，并根據墻體厚度的實際情況逐個調整支撐限位裝置的長度，檢查限位裝置與鋼筋網片的連接是否牢固無滑移。（5）安裝門窗洞口模板，在綁好鋼筋后根據門窗洞口的位置線，然后安裝門窗洞口的模板，安裝時應注意門窗洞的定位和下口保護層，在窗口模板的下口的正中間部分設置排氣口，跨度大于3m的窗洞還應在跨中設置50100的振搗孔。（6）清掃墻內雜物再安另一側模板，調整斜撐使模板垂直后，擰緊穿墻螺栓。（7）模板的安裝按照本方案配模要求放置大面的模板，邊角11、及不規則的地方另外配模，但仍然要遵守總體的配模要求，所有的企口要預先制作好。（8）模板支設時應先穿好對拉螺栓，將木方扁向擔在螺桿上，再按照尺寸從螺桿處向下吊鋼管，調整好木方和鋼管的位置后支豎向雙鋼管。最后緊固螺栓和扣件。（9）模板安裝完畢后，檢查一遍扣件、螺栓是否緊固，模板拼縫及下口是否嚴密，并辦理預檢手續。5.1.2、墻體木模板的設計計算5.1.2.1、計算書中主要參數說明：（參考PKPM安全設施計算軟件）F新澆筑混凝土對模板的最大側壓力（kN/m2）;混凝土的重力密度（kN/m3）;t0新澆筑混凝土的初凝時間（h）,可采用t0=200/（T+15）計算，（T為混凝土的溫度，假定T=28,則12、t0=200/（28+15）=4.7h）;V混凝土的澆筑速度（m/h）,取V=1.0 m/h;H混凝土側壓力計算位置處至新澆筑混凝土頂面的總高度（m）;1外加劑影響修正系數，摻具有緩凝作用的外加劑時取1.2；2混凝土坍落度影響修正系數；W截面抵抗矩；I截面慣性矩；fm木材抗彎強度；fv木材抗剪強度；E材料彈性模量；撓度；應力；剪應力；M彎矩；V剪力；N壓力；q線荷載；5.1.2.2、計算步驟：（1）、墻模板基本參數墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成,直接支撐模板的龍骨為次龍骨,即內龍骨；用以支撐內層龍骨為外龍骨，即外龍骨組裝成墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩片模板拉結，每個穿墻螺栓成13、為外龍骨的支點。模板面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。內楞采用方木，截面50100mm，每道內楞1根方木，間距250mm。外楞采用圓鋼管483.5，每道外楞2根鋼楞，間距600mm。穿墻螺栓水平距離250mm，穿墻螺栓豎向距離600mm，直徑14mm。墻模板組裝示意圖（2）、墻模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.14、714h；T 混凝土的入模溫度，取20.000；V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m；1 外加劑影響修正系數，取1.200；2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=65.830kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=65.830kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值F2= 4.000kN/m2。（3）、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖 .抗彎強度計算f = M15、/W f其中f面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M面板的最大彎距(Nmm)；W 面板的凈截面抵抗矩,W = 60.001.801.80/6=32.40cm3；f 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)。M = ql2 / 10其中q 作用在模板上的側壓力，它包括:新澆混凝土側壓力設計值,q1= 1.20.6065.83=47.40kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值,q2= 1.40.604.00=3.36kN/m；l 計算跨度(內楞間距),l = 250mm；面板的抗彎強度設計值f = 15.000N/mm2；經計算得到，面板的抗彎強度計算值9.791N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f,滿足要求!16、 .撓度計算v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250其中q 作用在模板上的側壓力，q = 39.50N/mm；l 計算跨度(內楞間距),l = 250mm；E 面板的彈性模量,E = 6000N/mm2；I 面板的截面慣性矩,I = 60.001.801.801.80/12=29.16cm4；面板的最大允許撓度值,v = 1.000mm；面板的最大撓度計算值, v = 0.597mm；面板的撓度驗算v v,滿足要求!（4）、墻模板內外楞的計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載的三跨連續梁計算。本算例中，龍骨采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W 17、= 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3；I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；內楞計算簡圖 .內楞抗彎強度計算f = M/W f其中f 內楞抗彎強度計算值(N/mm2)；M 內楞的最大彎距(Nmm)；W 內楞的凈截面抵抗矩；f 內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)。M = ql2 / 10其中q 作用在內楞的荷載，q = (1.265.83+1.44.00)0.25=21.15kN/m；l 內楞計算跨度(外楞間距),l = 600mm；內楞抗彎強度設計值f = 13.000N/mm2；經計算得到，內楞的抗彎強度計算值9.136N/mm218、；內楞的抗彎強度驗算 f,滿足要求! .內楞的撓度計算v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250其中E 內楞的彈性模量,E = 9500.00N/mm2；內楞的最大允許撓度值,v = 2.400mm；內楞的最大撓度計算值, v = 0.365mm；內楞的撓度驗算v v,滿足要求!外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載下的三跨連續梁計算。本算例中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:外鋼楞的規格: 圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩W = 5.08cm3；外鋼楞截面慣性矩I = 12.19cm4；外楞計算簡圖 .外楞抗彎強度計算f = M/W f其中f外楞19、抗彎強度計算值(N/mm2)；M外楞的最大彎距(Nmm)；W 外楞的凈截面抵抗矩；f 外楞的抗彎強度設計值(N/mm2)。M = 0.175Pl其中P 作用在外楞的荷載，P = (1.265.83+1.44.00)0.250.60=12.69kN；l 外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距),l = 250mm；外楞抗彎強度設計值f = 205.000N/mm2；經計算得到，外楞的抗彎強度計算值54.642N/mm2；外楞的抗彎強度驗算 f,滿足要求! .外楞的撓度計算v = 1.146Pl3 / 100EI v = l/400其中E 外楞的彈性模量,E = 210000.00N/mm2；外楞的最大允20、許撓度值,v = 0.625mm；外楞的最大撓度計算值, v = 0.035mm；外楞的撓度驗算v v,滿足要求!（5）、穿墻螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N 穿墻螺栓所受的拉力；A 穿墻螺栓有效面積 (mm2)；f 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿墻螺栓的直徑(mm): 14穿墻螺栓有效直徑(mm): 12穿墻螺栓有效面積(mm2): A = 105.000穿墻螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850穿墻螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.875穿墻螺栓強度驗算滿足要求!5.1.3 通過驗算確定支撐體系確定墻體模板配模高度為2700mm，模板豎向21、背楞為50100木方，間距為250，模板邊框為100100木方，配模寬度根據現場實際情況確定，但最大寬度不能大于4500，模板水平背楞為48鋼管單排雙根間距為600mm，12對拉螺桿距地面木方上邊緣300mm間距為600600mm，山字形扣件加12配套螺帽，斜撐采用48鋼管，頂部加可調頂托，平面預埋“U”形地錨，斜撐水平方向成一線，第一道斜撐統一高度為1200mm用腳手架扣件固定。外墻模板采用鋼管和花籃螺栓撐拉體系，外墻外側模板采用鋼管加頂托支撐在外架上。墻體模板、背楞、對拉螺栓及支撐等按加強后選用材料，支模詳圖如下：（具體支模方法見附圖）5.1.4、丁字墻及墻連柱處模板施工丁字墻接頭處采用522、0100木方縱向放置，從內側與覆膜竹膠板釘牢，并且拐角處與小墻面模板在端頭部保持平齊。地下車庫墻連柱處模板采用兩個250mm寬陰角模外加一塊竹膠板配置的插板，再利用14對拉止水螺桿與外側模板連接形成一整體。5.1.5門窗洞口模板施工局部門窗洞口模板采用15厚的腹膜多層板制作定形模板，門洞模板頂下800內加斜支撐，800以下每500加一道水平支撐；窗洞口模板上下各加一道斜支撐，中間加一道水平支撐，保證門窗洞不變形。具體見下圖：5.1.6墻體接高非標層需要用模板接高，接高模板制作如下圖：說明：接高部分高度300時，墻體需單獨加一道對拉螺桿間距900mm。5.1.7女兒墻模板支設陽臺頂部女兒墻總高度23、1100mm；厚度由250mm（高250）變到350mm（高150），再變到550mm（高700）。而其他部位女兒墻厚度由200mm(高250)變到350mm(高150)，再到550mm（高650）。由于女兒墻外側異形，且高度較大，墻頂部厚為550mm，混凝土側向力較大，因此女兒墻模板支撐體系建立必須依靠對拉螺桿和局部搭設外挑架、屋面板施工時需預埋U型地錨。女兒墻制作詳見附圖：5.2框架柱模板5.2.1柱模板采用15mm厚覆膜多層板，該板表面光潔、硬度好，用50100的木方做豎向背楞，再用1200mm碗扣架小橫桿做水平背楞形成“箍”的形式把柱四周鎖住，再利用底板預留地錨和斜撐鋼管形成支撐體系，24、澆筑基礎底板時要把地錨預埋好。如下圖所示：5.2.2工藝流程彈柱位置線抹找平層作定位墩 安裝柱模板 安外楞 安拉桿或斜撐 辦預yan 檢 5.2.3按標高抹好水泥砂漿找平層，按位置線做好定位墩臺和定位鋼筋，以便保證柱軸線、邊線與標高的準確。5.2.4安裝柱模板：通排柱先裝兩端柱，經校正、固定、拉通線校正中間各柱。5.2.5在柱子安裝最后一片模板前應對柱模內進行認真的清掃，然后合模。保證在澆注混凝土時模內清潔。第六章平面模板施工6.1頂板模板6.1.1頂板模板設計本工程頂板模板采用15mm后覆膜竹膠板，次龍骨選用50100木方間距250，地下車庫主龍骨為100100間距900，支撐系統采用48325、.5滿堂碗扣架，支撐間距為900900；3樓主龍骨為100100間距1200，支撐系統采用483.5滿堂碗扣架，支撐間距為12001200。根據結構形式不同，地下車庫和3#樓頂板模板支設又有不同。6.1.1.1地下車庫頂板地下車庫頂板為整塊大板，凈高為3150mm；梁為反梁，出板面高度有500mm高和400mm高兩種，反梁與頂板分一次澆筑混凝土，反梁利用頂板預埋地錨和對拉螺桿支設側模板。a、頂板模板支設圖：b、反梁模板支設圖：6.1.1.2 頂板模板支設圖：6.1.1.3墻板連接墻板交接處模板利用墻體對拉螺栓和短鋼管加固，具體加固方法如下圖：6.1.2頂板模板驗算（按m間距）高支撐架的計算參照26、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-20XX）。支撐高度在4m以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規范存在重要疏漏，使計算極容易出現不能完全確保安全的計算結果。本計算書還參照施工技術20XX.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全，供腳手架設計人員參考。模板支架搭設高度為3.0m，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1.50m，立桿的橫距 l=1.20m，立桿的步距 h=1.20m。梁頂托采用100mm100mm方木。圖樓板支撐架立面簡圖圖樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元采用的鋼管類型為483.5。（1）模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板27、面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值q1 = 25.0000.2001.200+0.3501.200=6.420kN/m活荷載標準值q2 = (2.000+2.500)1.200=5.400kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3；I = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4；抗彎強度計算f = M / W f其中f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 面板的最大彎距(Nmm)；W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/m28、m2；M = 0.100ql2其中q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到M = 0.100(1.26.420+1.45.400)0.3000.300=0.137kNm經計算得到面板抗彎強度計算值f = 0.13710001000/64800=2.120N/mm2面板的抗彎強度驗算f f,滿足要求! 抗剪計算T = 3Q/2bh T其中最大剪力Q=0.600(1.26.420+1.45.400)0.300=2.748kN截面抗剪強度計算值T=32748.0/(21200.00018.000)=0.191N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算T T，滿足要求! 撓度計算v29、 = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值v = 0.67711.8203004/(1006000583200)=0.185mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!（2）支撐方木的計算方木按照均布荷載下三跨連續梁計算。 1.荷載的計算 鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.0000.2000.300=1.500kN/m模板的自重線荷載(kN/m)：q12 = 0.3500.300=0.105kN/m活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值q2 = (2.500+2.000)0.300=1.330、50kN/m靜荷載q1 = 1.21.500+1.20.105=1.926kN/m活荷載q2 = 1.41.350=1.890kN/m 2.方木的計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q = 4.579/1.200=3.816kN/m最大彎矩M = 0.1ql2=0.13.821.201.20=0.550kNm最大剪力Q=0.61.2003.816=2.748kN最大支座力N=1.11.2003.816=5.037kN方木的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.0010.0010.00/6 = 8331、.33cm3；I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；方木抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.550106/83333.3=6.59N/mm2方木的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! 方木抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值T=32748/(250100)=0.824N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2方木的抗剪強度計算滿足要求! 方木撓度計算最大變形v =0.6772.9551200.04/(1009500.004166666.8)=1.048mm方木的32、最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!（3）托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取方木的支座力P= 5.037kN均布荷載取托梁的自重q= 0.096kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kNm)托梁變形圖(mm)托梁剪力圖(kN)經過計算得到最大彎矩M= 3.875kNm經過計算得到最大支座F= 27.913kN經過計算得到最大變形V= 7.5mm頂托梁的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3；I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；頂托梁抗彎33、強度計算抗彎計算強度f=3.875106/166666.7=23.25N/mm2頂托梁的計算強度大于13.0N/mm2,不滿足要求! 頂托梁抗剪計算截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值T=315248/(2100100)=2.287N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2頂托梁的抗剪強度計算不滿足要求! 頂托梁撓度計算最大變形v =7.5mm頂托梁的最大撓度大于1200.0/250,不滿足要求!（4）、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): RRc其中Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱34、向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。（5）立桿的穩定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： 腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.1613.000=0.483kN鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 模板的自重(kN)：NG2 = 0.3501.5001.200=0.630kN鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.0000.2001.5001.200=9.000kN經計算得到，靜荷載標準值NG = NG1+NG2+NG3 = 35、10.113kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值NQ = (2.500+2.000)1.5001.200=8.100kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 1.4NQ（6）立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中N 立桿的軸心壓力設計值，N = 23.48kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f36、 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167；u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u = 1.75a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.50m；公式(1)的計算結果： = 165.10N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結果： = 136.00N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計37、算 l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.000；公式(3)的計算結果： = 178.99N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!滿堂架滿足施工要求.搭設支架安裝木楞調整模板下皮標高及起拱 鋪設模板塊 檢查模板上皮標高、平整度 6.1.3工藝流程模板施工要點：（1）支撐架搭設前地面必須處理平整，立桿下墊150150竹膠板，立桿間距為1200。橫桿間距1200，離地300設第一道，以上每隔1200設一道，最上部留1000高操作部位。（2）支架搭設完畢以后，要認真檢查板下木楞與支柱連接及支架安裝的牢固與穩定，根據給定的水平線，認真調節支模翼托的高度，將38、鋼木楞找平。（3）鋪設木模塊：先向垮中鋪設平模。最后對于不夠整模數的模板和窄條縫，采用拼縫模嵌補，拼縫以不漏漿為準，應該考慮模板的遇水膨脹量。（4）平模鋪設完畢后用靠尺、塞尺和水平儀檢查平整度與樓板底標高并進行校正。（5）頂板支設時，應按開間進深選定養護支撐， 養護支撐間距不大于2.4m，跨度小于2.4m時也須設1根養護支撐，保證支撐位置處為小塊模板，拆除時該小塊模板留其不動，不妨礙其他模板的拆除。過梁L2400時，梁中央必須設一根晚拆立桿；過梁L2400時，梁中央晚拆立桿間距小于1500。立桿、水平橫桿用鋼管(483.5)，用扣件連接，共搭設三道水平橫桿。6.1.4、頂板模板起拱現澆鋼筋混凝39、土板，當跨度等于或大于4m時，模板應起拱，起拱高度為全跨長度的（13）/1000。利用碗扣腳手架上部的可調支撐調整高度，木板作輔助，以滿足頂板撓度的要求，起拱應從周圈（板邊不起拱）向板跨中逐漸增大，起拱后模板表面應是平滑曲線，不允許出現模板面因起拱而錯臺。6.1.5、預留洞模板預留洞模板用50100木方做成定型盒子，合模前放入，盒子放入前刷脫模劑，以利于拆模時取出。6.2樓梯模板施工樓梯剪力墻模板為大鋼模板，此處的墻體隨其他混凝土墻體一起支模和澆筑混凝土，待拆除此墻的模板后，剔出墻內的樓梯板鋼筋后，再綁扎樓梯板鋼筋，支設樓梯板模板。樓梯模板采用竹膠板模板體系，板厚15mm,50100木方作樓梯40、段的斜撐，并在樓梯背面加木塊防滑條，以防斜撐滑動。樓梯模板支設前，先根據層高放大樣，支平臺梁模板，再安裝樓梯斜梁和樓梯底板模板、外幫模板。在外幫側板內側彈出樓梯地板厚度線，用樣板畫出踏步側板的擋木，再釘側板。在放線的時候必須考慮樓梯裝修面的余量，并應認真核對踏步的數量。（支模詳見下圖）6.3梁板模板拆除施工工藝拆模時混凝土強度應遵照“JGB-91”有關規定和模板施工的有關技術安全規范、規定執行。不得私自提前松動支撐，應根據天氣、溫度掌握控制，但不得超時間過長或提前拆模，防止混凝土墻體產生裂紋，影響施工質量。模板拆除時必須達到所需的混凝土強度,并填寫“模板拆模報告”，經主任工程師認可后方可進行拆41、模。拆除模板的順序方法，應按照配板設計的規定進行。若無設計規定時，應遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆側向支撐，后拆豎向支撐等原則。模板工程作業組織，應遵循支模與拆模統由一個作業班組執行作業。其好處是，支模就考慮拆模的方便與安全，拆模時，人員熟知情況，易找拆模關鍵點位，對拆模進度、安全、模板及配件的保護都有利。側模在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后，方可拆除。預應力混凝土結構構件模板的拆除，側模應在預應力張拉前拆除；底模應在結構構件建立預應力后拆除。已拆除模板及支架的結構，在混凝土達到設計強度等級后方允許承受全部使用荷載；當施工荷載42、所產生的效應比使用荷載的效應更不利時，必須經核算，加設臨時支撐。第七章質量保證措施7.1質量標準7.1.1模板及其支架具有足夠的強度、剛度和穩定性, 不致發生不允許的下沉和變形；其支架的支承部分必須有足夠的支承面積。以滿堂紅等架子做支撐加固的模板，其必須采取穩定措施。檢驗方法為對照模板設計，現場觀察或尺量檢查。7.1.2、模板接縫嚴密，不得漏漿,寬度應不大于1.5mm。檢查數量：梁、柱抽查20%，墻和板抽查20%。檢驗方法：觀察和用楔形塞尺檢查7.1.3、模板表面應清理干凈，并均勻涂刷脫模劑，不得有漏涂現象。7.1.4、實測項目序號允許偏差項目允許偏差值檢驗方法1軸線位移2mm尺量檢查2標高343、 mm樓板用水準儀檢查3截面尺寸+1、-2mm尺量檢查4每層垂直度2mm用尺量和線墜檢查5相鄰兩板表面高低差1mm用直尺和楔形塞尺檢查6表面平整度2 mm用2m靠尺和楔形塞尺檢查7預埋鋼板、預埋管、孔中心線位移3 mm拉線和尺量檢查8預埋螺栓中心線位移2 mm拉線和尺量檢查外露長度+10 mm，-09預留洞中心線位移10 mm截面內部尺寸+10 mm，-07.2模板施工質量通病與防治為防止質量通病模板設計中特制定如下措施：序號項目防治措施1墻底爛根在澆筑頂板時將墻體兩側100范圍內混凝土壓光至平整度小于2，同時將模板下口粘上憎水型海綿條。2墻體不平、粘連墻體混凝土強度達到4MPa方可拆除模板。44、清理大模板和涂刷隔離劑必須認真，要有專人檢查驗收，不合格的要重新刷涂。3垂直度偏差支模時要反復用線附吊靠，支模完畢經校正后如遇有較大沖撞，應重新用線錘復核校正。4墻體凹凸不平加強模板的維修，每月就對模板檢修一次，5墻體鋼筋移位大模板上口設置卡子并采取措施控制保護層厚度6門、窗洞偏斜門窗洞口角部用角鋼，洞口設木方作為水平，豎向支撐。7墻體陰角不方正、不垂直及時修理好模板，陰角處的鋼板角模，支撐時要控制其垂直偏差，并且固定牢靠，陰角模與大模板之間接縫要用海綿條及膠帶封堵。8墻體大角不垂直、不方正在兩塊大模板之間放入一角鋼，此角鋼可使兩大模之間方正呈90亦可防止混凝土漏漿9外墻上下層接槎不平漏漿確保45、模板支撐架的牢固，下口用海綿封堵，大模板上口焊上厚為5mm的鋼板，寬度同板厚。7.3模板安裝及拆除的控制要點7.3.1模板安裝前先進行驗線,墻體模板根據放線焊接限位支撐。7.3.2墻、柱模板的垂直度、截面尺寸及頂板標高、鋼筋保護層厚度控制。7.3.3對拉螺栓的分布間距均應根據墻體厚度高度經計算確定。7.3.4頂板滿堂腳手架均應有雙向的剪刀撐，以增加整體穩定性。7.3.5側模應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除而受損時，方可拆除。7.3.6梁、板底模，應在與結構同條件養護的試塊達到下表規定強度，方可拆除。項次結構類型結構跨度（m）按設計標號的百分率比1樓板2502，8752梁8753承重結構46、81004懸臂梁懸臂板2752100上表針對非預應力結構，早拆支撐部分應在混凝土強度達到百分之百后，方可拆除，有后澆帶的部分必須在后澆帶封閉后，強度達到70以后才可以拆除支撐。7.3.7已拆除模板及其支架的構件，應在混凝土強度達到設計標號后，才允許承受全部設計荷載。當承受施工荷載大于計算荷載時，必須經過核算，加設臨時支撐。拆除大跨度梁下支撐時，應先從跨中開始，分別向兩端拆除。正在澆筑混凝土的樓層下兩層的梁板支撐不得松動、拆除。7.3.8所有的早拆支撐應另成體系，進行有效的拉結，不得與支撐體系連接在一起。第八章安全文明施工措施8.1所有施工人員進入施工現場必須遵守安全文明施工的有關規定，嚴格按照47、安全技術操作規程進行操作。8.2施工前必須對施工班組進行入場三級教育，經考核合格后，方準許進場施工。8.3項目責任師應對協力公司進行安全技術交底，協力公司有關人員對施工班組進行安全技術交底。8.4支模過程中應遵守安全操作規程，如遇中途停歇，應將就位的支頂、模板聯結穩固，不得空架浮擱。拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，防止墜下傷人。8.5 拆模時應搭設腳手架。8.6 拆樓層外邊的模板時應設腳手架或在拆除層的下邊支挑安全網，防止高空墜落和防止模板向外倒跌。8.7 廢爛的木方不能做龍骨。8.8 內墻模板安裝高度超過2.5m時，應搭設臨時腳手架。8.9 在4m以上高度拆除模板時，不得讓模板、材料自由下落，更不得大面積同時撬落，操作時必須注意下方人員的動向。8.10 正在支設澆搗的模板，其下方的模板支撐不準全部拆除。8.11 水平拉桿不準釘在腳手架或跳板等不穩定的物體上。