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1、目錄一、施工概況1二、材料選用1三、模板工程制作2四、模板支撐形式2五、模板安裝（梁板、柱、墻）3六、砼澆注對模板支撐體系影響消除措施7七、后附計算書8八、500厚頂板支撐回頂圖20一、 施工概況本工程地下室負一層標高為8.45m，部分區域頂板標高為0.05m1.5m，考慮地下室頂板梁板厚度，該區域內凈高為6.7m7.9m，按有關規程，其模板支撐體系屬高支模支撐體系。該高支模區域面積為11316.06m2。具體詳下圖：本高支模區域內結構概況如下：構件結構特點梁最大梁尺寸為7001700mm，主要梁截面尺寸為：700（500）1400mm、6001300mm、700（500）1000mm、7002、900mm、4001000mm、4001150mm、3001150mm板無梁樓蓋板厚為500mm有梁樓蓋板厚為250mm柱700700mm二、 材料選用本工程采用“九夾板+木枋+鋼管”模板及支撐系統，木枋選用70mm70mm，九夾板規格915183018，鋼管為483.5無縫鋼管。木構件特性：允許撓度L/250，fm=13N/mm2，E=9000N/ mm2；普通螺桿（14）允許拉應力=178N/ mm2；483.5無縫鋼管fm205N/mm2，E=2.06105N/mm2。三、 模板工程制作1、木枋選材應統一規格尺寸，木枋寬、窄面均應刨平直，且寬面與窄面成直角。2、梁板模、墻模、柱模按圖紙尺3、寸、并結合現場實際情況下料。四、 模板支撐形式1、樓板支撐500厚板：7070mm木枋次龍骨間距250mm，3根483.5鋼管主龍骨間距750mm，支撐鋼管布置采用750mm750mm。經計算可知（后附計算書），僅依靠8.4米樓板無法承受500厚頂板施工時作用在該樓面上的荷載。故在500厚頂板施工之前，為確保施工安全，負一層500厚頂板區域下8.4米樓板支撐系統不應拆除，11.85米、15.25米處樓板采用鋼管回頂。具體詳見附圖。 200250厚板：7070mm木枋次龍骨間距500mm，2483.5鋼管主龍骨間距1000mm，支撐鋼管布置采用1000mm1000mm。2、梁支撐梁支撐采用7074、0mm木枋次龍骨間距250mm；483.5鋼管主龍骨間距500mm；鋼管支頂間距500mm（沿梁長方向）500mm。梁側楞間距250mm。梁高超過600mm時設置對拉螺栓選用14（外套PVC管），縱橫間距500mm500mm。下面計算書中以板和截面最大梁計算。方案設計包括對模板、木枋、鋼管支撐間距下的強度、撓度及鋼管穩定性進行設計與驗算。3、柱模板豎向木枋：間距250mm。橫向鋼管（483.5）及對拉螺栓（14）：橫向使用483.5規格雙鋼管固定，縱橫間距400mm。4m以下縱對拉螺桿橫向間距400，4m以上縱橫向間距500mm4、剪力墻模板豎向木枋：墻厚400mm時，間距200mm；墻厚405、0時，間距250mm。橫向鋼管（483.5）及對拉螺栓（14）：橫向使用483.5規格雙鋼管固定，縱橫向間距500mm。當墻厚400mm時，則4m以下縱對拉螺桿橫向間距400，4m以上縱橫向間距500mm。五、 模板安裝（梁板、柱、墻）一、 施工要求1 頂板施工1） 頂板模板根據圖紙設計，結合現場情況進行配制拼裝。2） 模板采用9層18厚膠合板，模板次龍骨采用8080mm木枋，主龍骨采用483.5鋼管。3） 滿堂支承架采用483.5鋼管。2 梁模板施工1） 梁模安裝先安裝底模，底模安裝時中心線準確，拉通線校正，底模應水平，然后安裝側模，側模與底模成直角，支承采用48鋼管。2） 按規定跨度4M時6、，模板應起拱，起拱高度應為全跨長度的1/10003/1000但不超過3cm。3） 梁的支撐架應與板、柱、墻的支承架相連接，形成一個整體穩定、剛性良好的支承系統。4） 豎桿或鋼管頂撐間距不得大于1200mm，并用三道水平橫向拉桿及增設剪力撐，保證支承架的剛度穩定性要求。3 剪力墻、柱模板施工1） 柱子模板支撐必須應與支撐承重架相連，每柱的各面必須設置有兩個點，三道鋼管支撐落地穩定模板，防止砼澆筑時荷載影響造成位移。2） 剪力墻支模用的穿墻螺桿為12對拉螺桿，縱橫向間距為500500。3） 墻體撐落地鋼管以便調節剪力墻模板的平直，墻拉通線進行調整。4） 剪力墻的上部板的局部位置采用鐵絲和花藍螺絲進7、行調節，使其上口平直，確保墻體模板在施工中達到橫平豎直。二、 構造要求1） 本高支模體系的搭設必須嚴格按照本方案及建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 13020XX）執行。2） 可調頂托：可調頂托伸出的長度不得大于200mm，當可調托座（含底座）的螺桿伸出長度大于200mm時采取增加一道水平拉桿的固定措施。3） 木枋搭接：木枋搭接處應有穩固的支頂支撐，搭接長度至少伸出可調頂托100mm。4） 剪刀撐：由于本工程支模高度為6.77.9m，故其外圍與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。除此之外，在支撐體系內每隔4排立桿設置縱橫豎向剪刀撐，剪刀撐角度為4560。支撐主8、梁的立柱必須設置剪刀撐。5） 鋼管縱橫水平拉桿：鋼管支撐設置縱橫水平拉桿，離地200mm設縱橫掃地桿，以上每隔1.5米（不大于1.5米）設置48鋼管縱橫水平拉桿，并用十字扣扣緊擰牢。三、 質量要求檢 查 項 目偏 差梁板柱軸線移位3mm標高+2mm -5mm每層垂直度3mm表面平整3mm截面尺寸柱梁+2mm -5mm預留管預留孔中心線3mm預留洞截面內部尺寸+10mm預留洞中心移位10mm梁、板、柱、墻凡合縫處無縫隙，不允許漏漿四、 模板拆除1 按照砼結構工程施工與驗收規范中有關模板拆除規定，及時拆除模板，以利于模板的周轉利用。2 拆除時不可用力過猛，模板及支撐拆除后要及時運走，保持施工現場的9、整潔、文明。3 拆模應遵循先安裝后拆除，后安裝先拆除的原則。4 模板拆除后，要派專人負責除去板上的鐵釘、板面粘結的剩余砼及涂刷脫模劑，以延長模板使用壽命。5 上層樓板澆砼時，下一層樓板的模板支撐不得拆除，并對砼的強度發展情況分層進行核算，確保下層樓板能夠安全承載。6 拆模前必須填寫拆模申請。五、 拆模時砼達到強度序號模板名稱現澆結構拆模時所需混凝土強度結構類型結構跨度（M）混凝土設計強度標準值%1底模板2502，8758100梁8758100懸臂構件27521002側模墻柱按混凝土強度表面及棱角能達到不受損壞六、 施工安全措施1 堅持開展入場安全教育，堅持班前安排生產的同時，交待安全注意事項和10、應采取的措施。2 明確高支模施工現場安全責任人，負責施工全過程的安全管理工作。施工現場安全責任人在高支模搭設、拆除和砼澆筑過程前向作業人員進行安全技術交底。3 支模分段或整體搭設完畢，經技術負責人主持分段或整體驗收合格后方能進行鋼筋安裝。4 高支模施工現場搭設工作梯，作業人員不得從支撐系統上下。5 支模搭設、拆除和混凝土澆筑期間，無關人員不得進入支模底下，并由安全員在現場監護。6 模板安裝1） 模板安裝必須嚴格按施工方案進行，嚴禁任意變動。2） 不得使用嚴重銹蝕變形、斷裂、脫焊、螺栓松動的鋼支撐材料搭設支撐。3） 下層樓板結構的砼強度要達到能支撐上層模板、支承系統和新澆筑砼重量時，方可進行上層11、砼施工（以砼指導試塊的強度為依據），否則下層樓板結構的支承系統不能拆除，同時上下層支柱應在同一垂直線上。4） 支模應按工序進行，模板沒有固定前，不得進行下道工序。5） 模板及其支撐系統在安裝過程中，必須設置臨時固定設施，嚴防傾覆。6） 模板的支柱縱橫向水平、剪力撐等均應按方案的規定布置。立柱4.5M以下部分，應設置不少于兩道的縱橫水平拉桿，立柱4.5M以上部分每增高1.5M，應相應加設一道水拉桿。不足1.5M也加一道。剪力撐應縱橫布置，且不少于兩道，其間距不得超過2.5M，支撐主梁的立桿必須設置剪力撐。7） 二人抬運模板時，要互相配合，協同工作。傳送模板、工具應用運輸工具或繩子綁扎牢固后升降，12、不得亂扔。8） 支設4M以上的立柱模板和梁模板時，應搭設工作平臺，不足4M的，可使用馬凳操作，不準站在柱模板上和梁底板行走，更不允許利用拉桿、支撐攀登上下。9） 墻模板在未裝對拉螺桿前，板面要向內傾斜一定角度并撐牢，以防倒塌。10） 模板支撐支在土壁上時，應在支點上加墊板，以防支撐不牢或造成土壁坍塌。11） 安裝樓面模板遇有洞口的地方，應做臨時封閉，以防誤踏和墜物傷人。12） 裝釘樓面模板，在下班時對已鋪好而來不及釘牢的模板等，應拿起堆放穩妥，以防事故發生。13） 用鋼管和扣件搭設雙排立柱支架支承梁模時，扣件應擰緊，且應檢查扣件螺栓的扭力矩是否符合規定，當扭力矩不能達到規定值時，可放兩個扣件與13、原扣件挨緊，橫桿步距按方案規定，嚴禁隨意增大。7 模板拆除1） 拆模板，應經施工技術人員按試塊強度檢查，確認砼已達到拆模強度時，填寫拆模申請，方可拆模。2） 高處、復雜結構模板的拆除，應有專人指揮和切實可靠的安全措施，并在下面標出作業區，嚴禁非操作人員進入作業區。操作人員應配掛好安全帶，禁止站在模板上的橫拉桿上操作，拆下的模板應集中吊運，并多點捆牢，不準向下亂扔。3） 工作前，應檢查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈掛在身上，工作時思想要集中，防止釘子扎腳和從空中滑落。4） 拆除模板一般應采用長撬杠，嚴禁操作人員站在正拆除的模板下。5） 拆模間歇時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢14、固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。6） 已拆除的模板、拉桿、支撐等及時運走或妥善堆放，嚴防操作人員因扶空、踏空墜落。7） 在混凝土墻體、平板上留洞時，應在模板拆除后，隨即在墻洞上做好安全護欄，或將洞蓋嚴。六、 砼澆注對模板支撐體系影響消除措施1、支模時，支撐、拉桿不準連接在門窗、腳手架或其他不穩固的物件上。砼澆灌過程中，要有專人檢查，發現變形、松動等現象，要及時加固和修理，防止塌模傷人。2、混凝土澆筑時，要有專職安全員觀察模板及其支撐系統的變形情況，發現異?，F象時，立即暫停施工，迅速疏散人員，待排除險情并經施工現場安全責任人檢查同意后方可復工。3、橫向剪力墻的加固支撐應與滿堂架子連成整體，并且內外墻15、支撐鋼管落地，防止砼澆筑時墻模內外移動，橫距支撐為1500，步距支撐為1500一道。4、為保證砼澆注時高支模的安全，砼澆注時應嚴格按照下圖澆注方向進行澆注。具體澆注安排詳見廣州珠江新城西塔項目地下室施工方案砼施工部分。七、 后附計算書計算書一、 板模驗算板厚500mm板支撐時采用7070mm木枋、18厚九夾板、483.5鋼管，木材，鋼管fm205N/mm2，E=2.06105N/mm2。夾板重力密度取5kN/m3。取750mm板寬作為計算，支撐體系如下圖所示：1、荷載計算:鋼筋混凝土自重： 25 0.5=12.5kN/m2 施工荷載： 2.5kN/m2 合 計： q1.212.51.42.5116、8.5kN/m22、底模驗算模底木枋間距250mm，九夾板尺寸915183018mm，按5等跨連續梁計算,針對模板將q化為線荷載q1=18.50.75=13.88kN/M:樓板底模抗彎驗算：Mmax=0.105q1l20.10513.880.2520.091kNm，max= Mmax/W=60.091106/（915182）1.84N/mm213 N/mm2，滿足要求;樓板底模抗剪驗算：Vmax0.6q1l0.613.880.252.08kN,max32.08103/（291518）0.189N/mm21.4 N/mm2,滿足要求;樓板底模撓度驗算：I=915183/12=444690mm4，17、max0.644q11l4/(100EI)=0.087mm，=250/250=1mm，max，滿足要求。3、7070mm次龍骨木枋驗算荷載計算q218.50.25/14.63kN/m,計算簡圖如下所示：次龍骨抗彎驗算：跨內最大彎矩Mmax=0.07q2l20.074.630.7520.182kNm,max= Mmax/W=0.182106/(5.72104)3.13N/mm213 N/mm2,滿足要求；次龍骨抗剪驗算：Vmax0.625q2l0.6254.630.752.17kN,max32.17103/（27070）0.67N/mm21.4 N/mm2,滿足要求;次龍骨撓度驗算：max0.518、21q2l4/(100EI)=0.25mm,=750/250=3mm,max,滿足要求。5、鋼管主龍骨木枋驗算（采用三鋼管）荷載計算P=18.50.250.75=3.47kN計算簡圖如下所示：主龍骨抗彎驗算：跨中最大彎矩：Mmax=0.5Pl0.53.470.751.30kNm,max= Mmax/W=1.30106/(35.08103)85.3N/mm2205N/mm2,滿足要求；主龍骨撓度驗算：max19Pl3/(384EI3)=0.96mm,= 750/300=2.5mm,max,滿足要求。6、鋼管立柱驗算則每根立桿承受荷載(另加鋼管、模板、木枋取2.0 kN/m2)：18.50.75019、.75=10.4kN,計算每根立柱（作用于立柱部位）的承載力N：取立桿步距1.5m，l0=h+2a=1.5+20.2=1.9m=1900 mm，=1900/15.8=120，查得=0.452,N=Af= 0.452489205=45.31 kNP=10.4kN,7、下層樓板承載力驗算每平方米內傳至負二層頂板荷載：砼荷載 0.5257.5kN/m2施工荷載 2.5112.5kN/m2高支模采用483.5鋼管，鋼管間距最大700700mm（樓板），鋼管縱橫拉桿間距步距1.5mm，搭設高度最高約為8m，則每平方米內模板系統荷載如下：鋼管水平桿：21.58/1.5=16m剪力撐桿件：81.50.70720、2/（60.707）=4m鋼管立桿：4832m483.5鋼管自重：（16+432）0.0384 =2.0kN則作用在負二層頂板上荷載為：1.2（7.52.5）1.42.014.8kN/m2按設計樓面活荷載，可知負二層頂板能承受荷載值為：1.4（4.0+0.51.2）7.98kN/m214.8kN/m2僅依靠8.4米樓板無法承受500厚頂板施工時作用在該樓面上的荷載。故在500厚頂板施工之前，為確保施工安全，負一層500厚頂板區域下8.4米樓板支撐系統不應拆除，11.85米、15.25米處樓板采用鋼管回頂。二、 梁模驗算：（一）、最大梁驗算（7001700mm）梁底距負二層頂板6.7m，支撐時采21、用7070mm木枋、18厚九夾板、483.5鋼管、14對拉螺栓，鋼管fm205N/mm2，E=2.06105N/mm2，木材，夾板重力密度取5kN/m3。支撐形式詳下圖：2、荷載計算梁模板自重： 0.5(0.7+21.5)=1.85kN/m新澆砼自重： 0.71.724=28.56kN/m鋼筋自重：0.71.71.5=1.79kN/m振動荷載： 2.50.7=1.75kN/mq1=1.4(1.85+28.56+1.79)+1.41.75=47.53kN/mq2=1.4(1.85+28.561.79)=45.08kN/m3、梁下模板驗算模底木枋間距250mm，九夾板尺寸915183018mm，故22、按5等跨連續梁計算，計算簡圖如下：梁底模板抗彎承載力驗算Mmax=0.10547.530.252= 0.31kNmW=700182/6=37800 mm2=0.31106/37800=7.10Mpa fm=13 Mpa 滿足要求梁底模板抗剪強度驗算取Kv=0.6，V= 0.6047.530.25=7.13kNmax=37.13103/(270018)=0.84Mpa fv=1.4 Mpa 滿足要求梁底模板撓度驗算q2=45.08kN/mI=700183/12=340200 mm2取Kw=0.644，= 0.64445.082504/(1009000340200)=0.36mm=L/250=2523、0/250=1.0 mm，=0.36mm=1.0mm滿足要求4、7070mm次龍骨木枋驗算I=bh3/12=704/12=200.08104mm4W=bh2/6=703/6=5.72104mm3q3=47.530.25/0.7=16.98kN/m，主龍骨間距500mm，則跨度L=500mm，計算簡圖如下：次龍骨抗彎驗算Mmax=0.116.980.52=0.42kNm=0.42106/（5.72104）=7.35Mpa fm=13Mpa 滿足要求次龍骨抗剪驗算按最不利荷載布置，計算最大的支座剪力V=0.616.980.5=5.09kN公式max=35.09103/（27070）=1.03Mpa24、滿足要求5、3483.5鋼管主龍骨驗算I=(484-414)/64=12.18104mm4W=(484-414)/(3248)=0.51104mm3荷載計算：P=16.980.5=8.49kN設跨度L為500mm，按兩跨梁計，計算簡圖如下圖：主龍骨抗彎驗算Mmax=0.1888.490.5=0.79kNm=0.79106/（1.51104）=51.6Mpa fm=205Mpa 滿足要求主龍骨抗剪驗算Vmax=0.6888.49=5.84kNmax=5.84103/（1.965103）=3.64Mpa fv=118.9Mpa滿足要求主龍骨撓度驗算P1=16.10.5=8.05kN?。篕=0.9125、1=0.9118.0510005003/（1002.0610512.18104）=0.36mm=500/250=2.0 mm，=0.36mm=2.0 mm滿足要求6、鋼管承載力驗算傳至立柱上的最大力P=0.68828.49+8.49=20.17kN計算每根立柱（作用于立柱部位）的承載力N：取立桿步距1.5m，l0=h+2a=1.5+20.2=1.9m=1900 mm，=1900/15.8=120，查得=0.452,N=Af= 0.452489205=45.31 kNP=20.17kN 滿足要求。7、側模驗算荷載計算： 假設T=30，t0=200/(T+15)，1=1.2，2=1.0，梁高為1726、00mm，取V=8m3/h，則F2=0.22252001.21.02/(30+15)=58.67kN/m2,F1=241.7=40.8kN/m 振搗砼時產生的側壓力：4kN/m2，41.4=5.6kN/m2F=1.240.8+5.6=54.56kN/m2取豎肋間距為L=250mm，高h=1700-200=1500mm，則線荷載為：q1=54.561.5=81.84kN/m，計算簡圖如下所示：側?？箯濖炈闳m=0.107，Mmax= 0.10781.840.252= 0.54kNm梁側模模板截面抵抗矩：W=1500182/6=81000mm3公式= 0.54106/81000=6.7Mpa f27、m=13Mpa 滿足要求側模板抗剪強度驗算?。篕v=0.607，V= 0.60781.840.25=12.42kN公式max=312.42103/（2181500）=0.69Mpa fv=1.4 Mpa 滿足要求側模板撓度驗算q2=1.240.81.5=73.44kN/m，I=1500183/12=729000mm4取：K=0.632，= 0.63273.442504/（1009000729000）=0.28mm=L/250=250/250=1.0 mm，=0.28 mm=1.0 mm滿足要求M14對拉螺栓承載力計算對拉螺栓擬沿梁縱向間距500mm，沿梁截面設置2道（其間距為1500/3500mm），N=54.560.50.5=13.64kNN=17.8kN 滿足要求