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1、模 板 工 程 施 工 方 案（高大架體專項）編制人：審 核 人：審批人：工程名稱：施工單位：編制日期：20XX年12月目錄一、編制依據1二、模板工程概況11、工程概況12、模板工程設計思想13、模板支撐體系選擇2三、施工工藝21、頂板模板22、梁模板安裝3四、模板拆除41、模板拆除程序42、模板拆除順序及施工要點4五、質量要求及保證措施51、質量要求52、質量保證措施6六、成品保護及安全文明施工措施71、模板成品保護72、安全文明施工措施7七、計算書81、頂板模板計算書82、梁模板計算書15一、編制依據1、建筑結構荷載規范GB50009-20XX2、混凝土結構設計規范GB50010-20XX2、 3、建筑施工計算手冊江正榮著 4、建筑施工手冊第四版 5、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20XX 6、混凝土結構工程施工技術標準 ZJQ08-SGJB 204-20XX 7、建筑施工腳手架實用手冊杜榮軍著8、xx省中醫院綜合病房樓工程施工圖紙9、xx省中醫院綜合病房樓工程施工組織設計二、模板工程概況1、工程概況xx省中醫院綜合病房樓工程位于xxx市中山東路389號xx省中醫院院內，為現澆鋼筋砼框架剪力墻結構。地下2層，地上17層，裙房4層。建筑面積70200m2，建筑總高度75.900m。地下二層層高5.0m，地下一層層高5.5m，地上一層層高4.8m，地下二至四層層高43、.2m，五層及以上為標準層，層高為3.75m。2、模板工程設計思想在首層地面處為地下室設備安裝在10-12/B-C軸處預留設備吊裝孔，設備吊裝孔上方一層頂板模板支撐架體搭設高度為10.18m。首層住院大廳上方5-12/C-E軸處局部空間與二層連通，二層頂板模板支撐架體搭設高度為8.880m。上述兩個部位支撐架體高度超過8m，按照相關規定要求屬于高大架體施工范圍。3、模板支撐體系選擇因高大架體只是局部范圍，且與其它部位同時施工。高大架體與其它部位滿堂架體連接有利于保證其穩定性。故模板支撐體系選用與其它部位相同的扣件鋼管支撐體系。三、施工工藝1、頂板模板頂板模板支撐體系為扣件式鋼管腳手架，與滿堂腳4、手架連接，鋼管采用立桿縱橫向間距不大于900。距地面不大于200設置掃地桿，最上排橫桿距板底距離a不大于300，中間橫桿豎向間距不大于1500。次龍骨為50100方木(立放)，間距不大于300mm，主龍骨為483.5鋼管，通過可調整U托與立桿相連，U托伸出長度不大于200。頂板模板采用15mm厚多層板，在多層板邊緣采用釘子300、中部600900釘在木龍骨上。模板支撐體系如下圖所示：2、梁模板安裝梁模板支撐體系為扣件式鋼管腳手架，與滿堂腳手架連接。立桿沿梁縱向間距為不大于500，在梁底沿梁縱向設置一道立桿。桿頂設置可調絲桿托于梁底。在距梁底2/3梁高處設置一道對拉螺栓，對拉螺栓沿梁縱向間距505、0。梁底、側模次龍骨為50*100方木，主龍骨為48鋼管。頂板及梁的支撐體系如下圖所示： 立面圖 平面圖四、模板拆除1、模板拆除程序（1）、柱模、梁側模等部位模板，砼達到拆模要求后即可進行拆模。拆模不宜過早，以免破壞構件的棱角。（2）梁、板底模的拆除應遵循以下程序：對構件同條件試塊進行試壓試壓報告滿足強度要求向監理工程師遞交拆模申請并附拆模報告監理工程師批準拆模作業。底模拆除時的砼強度要求：構件種類構件凈跨度（m）達到設計的砼立方體抗壓強度標準值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100懸挑構件-1002、模板拆除順序及施工要點（1）、豎向結構拆除順序與支模順序相反，應遵循先支后6、拆，后支先拆的原則。各種材料拆除過程中要對模板支撐本身和混凝土構件加強成品保護，輕拿輕放，拆下來的模板及架料應分散堆放并及時運至專用堆場，清理上油、分類集中堆放。（2）、水平結構，先松動支撐體系，拆除主次龍骨運走，拆除多層板或側模等，最后拆除支撐體系。模板拆除后，由項目部組織工長、質量員、施工隊相關人員參加對模板體系和混凝土外觀進行評測，找出問題制定修改方案，以書面交底的形式下達，不斷改進。（3）、后澆帶兩側構件拆模后應及時進行回頂。或采用早拆技術，即在支撐模板時后澆帶兩側底模模板與其它部位斷開，拆除模板時只拆除其它部位，后澆帶兩側底模及支撐體系保留。五、質量要求及保證措施1、質量要求（1）、7、預埋件和預留孔洞的允許偏差項目允許偏差（mm）預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10，0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留洞中心線位置10尺寸+10，0（2）、現澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法項目允許偏差（mm）檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎10鋼尺檢查柱、墻、梁+4，-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查2、質量保證措施（1）、模板加工前要對材料進行挑選，方木選擇截面一致，材質良好的。（8、2）、模板在每周轉一次以后，要將下口，內壁所有混凝土漿清理干凈，并刷脫模劑，以供下次作用，材料周轉3次以后要集中挑選，將變形嚴重的挑出不用。（3）、主龍骨出挑長度不得大于600，次龍骨出挑長度不得大于400，多層板不允許懸挑。（4）、對跨度不小于4m的梁、板構件，支設底板時應起拱。梁單向起供，頂板雙向起供，起拱高度宜為跨度的1/10003/1000。（5）、梁模、頂板模支設完成后驗收完成才能開始綁鋼筋。（6）、模板與模板、模板與砼面接觸面要粘貼海綿條，要求模板拼縫嚴密，防止漏漿，影響砼觀感質量。（7）、模板支持體系要牢固，有足夠的剛度和強度。（8）、澆筑砼前木模板應澆水濕潤，但模板內不得有積水9、。（9）、澆筑砼時，必須有專人對模板進行看護，如果發現模板位移或漏漿等影響砼澆筑質量或施工安全的問題，及時進行處理。六、成品保護及安全文明施工措施1、模板成品保護（1）、進場后的模板，臨時堆放時，必須用塑料布臨時遮蓋。（2）、模板拆除時，嚴禁用撬棍亂撬和高處向下亂拋，以防邊角損壞。（3）、梁、頂板模板支設完成以后，在其上面焊接或割除鋼筋時，模板上必須墊鐵板，以防燒傷模板或起火。（4）、邊角模板嚴禁用整板模切割，以控制模板損耗。（5）、澆筑砼時，支設泵管用的馬凳，下方需墊方木，不得直接架設于模板上。（7）、施工過程中，嚴禁用利器或重物亂撞模板，以防損壞或變形。2、安全文明施工措施（1）、工人進入10、施工現場必須配戴安全帽。施工現場不得吸煙。（2）、工人飲酒后不得進入現場作業，著裝要整齊，不得赤裸上身。不得穿拖鞋進入施工現場作業。（3）、木工加工區及其附近禁止明火作業，且加工區必須配備滅火器材。（4）、木材加工盡量避居民休息時間，以免對附居民造成影響。如無法避開時，加工棚需采用密閉式，并采取隔聲措施，以減少噪聲對附近居民的影響。（5）、木工圓鋸須有防護罩，不合格的機具或防護設備不全的機械不得用于施工作業。（6）、木工作業要做到活完場清，施工所用木料盡量在加工場地加工到位，盡量減少木料在作業面的切割。在作業面切割產生的木屑必須清理干凈，尤其是梁底及柱根部位。避免因清理不凈產生的夾渣現象。（711、）、短架管及扣件等短小材料在吊運過程中必須裝籠或裝箱進行吊運，不得直接捆綁吊運，防止在吊運過程中散落傷人。（8）、所有材料及工具不得拋投傳遞，施工人員在高處臨邊作業時必須系掛安全帶，安全帶要高掛低用，要系掛要牢靠處。七、計算書（一）、頂板模板計算書頂板模板驗算選取預留設備吊裝孔上處一層頂板支撐架體進行驗算。此處支撐架體搭設高度為10.18m。住院大廳上方頂板架體支撐高度小于10.18m不再進行驗算。一、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):10.30；采用的鋼管(12、mm):483.5 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度13、(mm):100.00；托梁材料為：鋼管(單鋼管) :483.25；4.樓板參數樓板的計算厚度(mm):120.00；二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 901.82/6 = 48.6 cm3；I = 901.83/12 = 43.74 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)、靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.120.9+0.50.9 = 3.204 kN/m；(2)、活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 10.9=14、 0.9 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.204+1.40.9= 5.105kN/m最大彎矩 M=0.15.1052502= 31905 Nm；面板最大應力計算值 =M/W= 31905/48600 = 0.656 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 0.656 N/mm2小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.204kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6773.2042504/(100950043.74115、04)=0.02 mm；面板最大允許撓度 =250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.02 mm 小于面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.12+0.50.25 = 0.89 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 16、kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.89+1.40.25 = 1.418 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.11.4180.92 = 0.115 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.115106/83333.33 = 1.378 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 1.378 N/mm2小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.41817、0.9 = 0.766 kN；方木受剪應力計算值 = 3 0.766103/(2 50100) = 0.23 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.23 N/mm2小于方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 0.89 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6770.899004 /(10090004166666.667)= 0.105 mm；最大允許撓度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大撓度計算值 0.105 mm 小于方木的最大允18、許撓度 3.6 mm,滿足要求!四、托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：鋼管(單鋼管) :483.25；W=5.08 cm3；I=11.5 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P1.531kN;托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.502 kNm ；最大變形 Vmax = 1.161 mm ；最大支座力 Qmax = 6.077 kN ；最大應力 = 501609.622/5080 = 98.742 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 98.7419、2 N/mm2小于托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 1.161mm 小于 900/150與10 mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.13810.3 = 1.426 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.90.9 = 0.405 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.50.120.90.9 = 2.479 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+N20、G3 = 4.309 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1+2 ) 0.90.9 = 2.43 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.573 kN；六、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式: =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 8.573 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈21、截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；按下式計算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.53 ；鋼管立桿的最大應力計算值；=8572.944/（0.53489） = 33.078 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 33.078 N/22、mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.022(1.5+0.12) = 2.028 m；k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.022 ；Lo/i = 2027.546 / 15.8 = 128 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.406 ；鋼管立桿的最大應力計算值；=8572.944/（0.406489） = 43.181 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 =23、 43.181 N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！（二）、梁模板計算書梁模板選取住院大廳處二層KL23進行驗算。KL23截面尺寸為4001000，其余部位梁截面尺寸均小于此處，故不再進行驗算。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.00；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.90；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：9.00；梁兩側立桿間距(m)：0.624、0；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：1；采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方式：可調托座；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：125、7.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數：4；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：900；次楞根數：4；主楞豎向支撐點數量：3；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：200mm，500mm，800mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(m26、m)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；1- 外加劑影響修正系數，取1.200；2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取27、較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 9022/6=60cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：M = 0.1q1l2+0.128、17q2l2其中，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.917.850.9=17.348kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.940.9=4.536kN/m；計算跨度: l = (1000-120)/(4-1)= 293.33mm；面板的最大彎矩 M= 0.117.348(1000-120)/(4-1)2 + 0.1174.536(1000-120)/(4-1)2= 1.95105Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.117.348(1000-120)/(4-1)/1000+1.24.536(1000-12029、)/(4-1)/1000=7.194 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.95105 / 6.00104=3.2N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =3.2N/mm2小于面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 17.348N/mm； l-計算跨度: l = (1000-120)/(4-1)=293.33mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I 30、= 90222/12=60cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67717.348(1000-120)/(4-1)4/(10060006.00105) = 0.242 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(1000-120)/(4-1)/250 = 1.173mm；面板的最大撓度計算值 =0.242mm 小于面板的最大容許撓度值 =1.173mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 7.194/0.900= 7.994kN/m本工程中，次楞采用木方，31、寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kNm)變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.648 kNm，最大支座反力 R= 7.914 kN，最大變形 = 0.963 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 6.48105/8.33104 = 7.8 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應32、力計算值 = 7.8 N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 900/400=2.25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.963mm 小于次楞的最大容許撓度值 =2.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力7.914kN,按照集中荷載作用下的兩跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖33、(kNm)主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.791 kNm，最大支座反力 R= 11.719 kN，最大變形 = 0.374 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 7.91105/1.02104 = 77.9 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =77.9N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.374 mm主楞的最大容許撓度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大撓度計算值 =0.374mm 34、小于主楞的最大容許撓度值 =0.75mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 9002020/6 = 6.00104mm3； I = 900202020/12 = 6.00105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN35、/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.00+0.500.900.90=25.272kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.900.90=4.536kN/m；q=25.272+4.536=29.808kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.125.272133.3332+0.1174.536133.3332=5.44104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.425.2720.133+0.454.5360.133=1.62kNRB=RC=1.1q1l+1.236、q2l=1.125.2720.133+1.24.5360.133=4.432kN =Mmax/W=5.44104/6.00104=0.9N/mm2；梁底模面板計算應力 =0.9 N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=21.060kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =133.33mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大37、允許撓度值: =133.33/250 = 0.533mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67725.272133.34/(10060006.00105)=0.015mm；面板的最大撓度計算值: =0.015mm 小于面板的最大允許撓度值: =0.533mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=4.432/0.9=4.925kN/m2.方木的支撐力38、驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.14.9250.92 = 0.399 kNm；最大應力 = M / W = 0.399106/83333.3 = 4.8 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 4.8 N/mm2小于方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.639、4.9250.9 = 2.659 kN；方木受剪應力計算值 = 32.6591000/(250100) = 0.798 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.798 N/mm2小于方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.6774.9259004 /(1009000416.667104)=0.583mm；方木的最大允許撓度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.583 mm 小于方木的最大允許撓度 =40、3.6 mm，滿足要求！3.支撐托梁的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=1.620kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=4.432kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=(0.600-0.400)/40.900(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.900(1.000-0.120)0.500=1.232kN簡圖(kNm)剪力圖(kN)彎矩圖(kNm)變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N3=1.782 kN；N2=11.004 kN；最大彎矩 Mmax=0.331 kNm；最大撓度計算值 Vmax=0.19 mm41、；最大應力 =0.331106/5080=65.1 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐托梁的最大應力計算值 65.1 N/mm2小于支撐托梁的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算八、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =1.782 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1299=1.394 kN；N =1.782+1.394=3.176 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系42、數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ； - 計算長度系43、數，參照扣件式規范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m; 得到計算結果: 立桿的計算長度lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.203 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=3176.489/(0.203489) = 32 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 32 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =11.004 k44、N ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(9-1)=1.394 kN；N =N1+N2 =11.004+1.239=12.243 kN ； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a45、，為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m; 得到計算結果: 立桿的計算長度lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.203 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=12242.941/(0.203489) = 123.3 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 123.3 N/mm2小于鋼46、管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.017(1.5+0.12) = 2.018 m；k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167; k2 - 計算長度附加系數，h+2a =1.7按照表2取值1.017 ；lo/i = 20XX.626 / 15.8 = 128 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.406 ；鋼管立桿的最大應力計算值；= 12242.941/(0.406489) = 61.7 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 61.7 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！九、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1201=120 kPa；其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ；立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =11.004/0.25=44.014 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N = 11.004 kN；基礎底面面積：A = 0.25 m2。p=44.014 fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！