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1、xx市老城片區舊城改造工程項目十二標段雙排雙立桿腳手架搭設專項方案編制人： 審核人： 審批人： 編制單位：編制日期：24米以上雙排雙立桿腳手架搭設專項方案報審表工程名稱： xx市老城片區舊城改造工程項目十二標段 編號：致: xx有限公司 （監理單位） 我方已根據合同的有關規定完成了xx市老城片區舊城改造工程項目十二標段24米以上雙排雙立桿腳手架搭設施工方案的編制，并經我單位上級技術負責人審查批準,請予以審查。 附: 1、雙排雙立桿腳手架搭設方案承包單位（章）： 項目經理： 日 期: 專業監理工程師審查意見： 專業監理工程師： 日 期: 總監理工程師審核意見：項目監理機構： 總監理工程師: 日 2、期： 目 錄一、編制依據二、工程概況三、設計總體思路四、安全措施五、文明施工要求六、 附錄1腳手架計算書 雙排雙立桿腳手架施工方案一、編制依據1.建筑施工和扣件式腳手架安全規范（JGJ130XX）2。建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）3.建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ8091）4。建筑結構荷載規范（GB500009-XX）二、工程概況工程名稱：xx市老城片區舊城改造工程項目十二標段建設地點：建設單位:xx監理單位:施工單位：三、設計總體思路1、本工程24m以下采用單排單立桿。24m以上采用雙排雙立桿.腳手架采有雙排，腳手架立桿縱距1.05m，步距1。8m；連墻桿間距豎直3.6m,水3、平3m(即二步二跨）:里立桿距建筑物0.3m，整個外腳手架采用雙排雙立桿，立桿頂端高出結構檐口上皮2米,立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與橫桿采用直角扣件連接，接頭交錯布置,兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內,并在高度方向錯開的距離不小于50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于60cm，對接接頭扣件開口方向應向下或向內，以防雨水進入。2、大橫桿大橫桿置于小橫桿之下，立柱的內側，用直角扣件與立桿扣緊，采用至少6m 且同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步同跨內；相鄰接頭水平距離不小于50cm,各接頭距立柱距離不大于縱距的1/3，大橫桿在同一步架內縱向水平高差不超4、過全長的1/300，局部高差不超過5cm。3、小橫桿每一立桿與大橫桿相交處(主節點）都必須設置一根小橫桿,并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點不大于15cm。小橫桿間距與立桿縱距相同,且根據作業層腳手板搭設的需要,在兩立柱之間等距離設置1 根小橫桿,最大間距不超過90cm。小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10 cm，伸出里排大橫桿距離結構外邊緣15 cm。上下層小橫桿在立桿處錯開布置，同層的相鄰小橫桿在立桿處相向布置。4、縱、橫向掃地桿縱向掃地桿采用直角扣件固定在距離底座上皮20cm 的立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。對于雙立桿腳手架，在單立桿與雙5、立桿接點距離20mm的位置，增加一道縱、橫向掃地桿。5、 剪刀撐本工程雙排落地腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置，全部采用單桿通長剪刀撐。剪刀撐每5 步6跨設置一道,斜桿與地面的夾角在45之間。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置，剪刀撐的一根斜桿扣在立桿上，另一根扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加24 個扣節點。所有固定點距主節距離不大于15cm。最下端的剪刀撐的底部要插到墊板處.為保證剪刀撐的順直,同時充分考慮剪刀撐的安全作用，剪刀撐采用對接扣件連接（保證鋼管和對接扣件的質量和必要日常檢查）.本6、工程除在每一拐角處設置橫向斜撐外，中間每隔6 跨設置一道.橫向斜撐在同一節間，由底至頂層呈之字形連續布置，斜桿采用通長桿件，使用旋轉扣件固定在與之相交的立桿或橫向水平桿的伸出端上。6、腳手板立桿底座墊木平行于墻面放置，采用2m 長硬木板。作業層腳手板采用竹材，厚度不小于4cm，寬33cm，長度不小于3。0m 的竹跳板。在作業層下部加設一道水平兜網，隨作業層上升，同時作業層不超過一層。首層滿鋪一層腳手板，以上每隔6 層也需要滿鋪一層腳手板，并設置安全網及防護欄桿.腳手板設置在四根橫向水平桿上，兩端12cm ，并在兩端宜用直徑14 號鍍鋅鋼絲箍繞23 圈固定。腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩，接縫處宜設兩7、根小橫桿，各桿距離接縫的距離均不大于20cm?？繅σ粋鹊哪_手板距離結構墻的距離不大于15cm。拐角處兩個方向的腳手板重疊放置,避免出現探頭及空擋現象。（詳見附圖）7、連墻件連墻件采用鋼管扣件連接的方法，隨每層樓層每隔兩跨設置，垂直間距為3m，水平間距為4。5m，連墻件用12鋼筋打入構造柱或圈梁內然后用12#鐵絲與外腳手架的立桿連接，拉結點應保證牢固,防止發生位移變形，盡量設置在外架立桿與大橫桿交點處。對于不利于設置拉結的位置,拉結點間距應5m。鋼筋植入墻體后，經現場監理、業主檢查合格后才能連接。8、防護設施腳手架滿掛全封閉密目安全網，密目網采用1.6m1.8m 規格，用網繩綁扎在大橫桿外立桿內8、側。每隔三層設一道水平兜網.作業層腳手架立桿于0.6m 和1。2m 處設兩道防護欄桿。四、安全措施1、材質及其使用的安全技術措施(1）扣件的緊固程度宜在4050 Nm,對接扣件的抗拉承載力為3kN。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨,直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全.（2）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣不小于100mm。（3）鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用，禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。（4）外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鋼絲、竹篾、塑料混用。（5)嚴禁將外徑48mm 與51mm 的鋼管混合使用。（6)鋼管和扣件均要現場取樣送檢,合格后方可使用。2、腳手架搭設9、的安全技術措施（1) 搭設過程中劃出工作標志區,禁止行人進入,統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業.當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方,并得到允許，以防墜落傷人.（2)腳手架及時與結構拉結或采取臨時支頂,以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前,一定要確保架子穩定。（3） 腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設的高度不得超過相鄰連墻件以上兩步.(4）在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證.每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌.3、 腳手架上施工作業的安全技術措施（1) 結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后,經項目經理部安全員驗收合格后方可使用，任何班組10、長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件.（2)嚴格控制施工荷載，腳手板上不得集中堆放荷載，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備.（3）結構施工時不允許三層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層.（4）各作業層之間設置可靠的防護欄桿，防止墜落物體傷人。（5）定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固,以達到堅固穩定，確保施工安全。4、 腳手架拆除的安全技術措施（1)腳手架搭拆人員必須是經過考核的專業架子工，并持證上崗。連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除.（2）拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準,進行技術交底后才準備工作11、。(3）架體拆除前,必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、攬風繩、連墻桿及被拆除架體各吊點、附件、電器裝置情況,凡能提前拆除的盡量拆除掉.（4）拆除時應劃出作業區，周圍設繩綁圍欄或樹立警示標志，地面設專人圍護，禁止非作業人員進入。(5）拆除時統一指揮、上下呼應、動作協調，當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方并得到允許，以防墜落傷人。（6）拆架時不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。（7)每天拆架下班時，不應留下隱患部位。（8）拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。（9)在拆除過程中,凡松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免12、誤扶、誤靠已松脫的桿件。拆除的桿、配件嚴禁向下拋擲,應吊至地面，同時做好配合協調工作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性作業.（10)所有桿件和扣件在拆除時分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送至地面。（11） 所有的腳手板，應自外向里豎立搬運,以防止腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。（12）拆除的零配件要裝入容器內,用吊籃吊下;拆下的鋼管要綁扎牢靠，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲.(13）六級風以上（含六級）時停止拆除腳手架施工。五、文明施工要求根據腳手架施工的特殊性,結合公司職業健康安全管理手冊、程序文件，要求施工時做到:進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙13、。進入施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標識牌，不得踐踏草坪、損壞花草樹木、隨意拆除和移動標識牌。嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證。凡有高血壓、貧血病的、心臟病及其他不適宜高空作業者，一律不得上腳手架操作。上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如需要拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改時，須經技術部同意后由架子工操作。不準利用腳手架吊運重物；作業人員14、不準攀登架子上下作業面；不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。不得將模板支撐、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備.在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉結點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。腳手板使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現地基下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉結松動等問題要及時解決。要保證腳手架體的整體性，不得與施工電梯等一并拉結,不得截斷架體。施工人員嚴禁凌空拋擲桿件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。使用的工15、具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋,袖口及褲口要扎緊.腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領料手續。施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清,拆下的扣件和鋼絲要集中回收處理，應及時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。六級以上（含六級）大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業。在冬期、雨期要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等物，若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施六、附錄1腳手架計算書腳手架搭設方式采用雙排腳手架，采用483.5鋼管，作業層腳手板采用木板。同時施工2層，腳手板鋪16、設4層，施工均布荷載為2KN/m2，（按3KN/計算，主體施工時為防護架）風壓按.4取值，鋼材的強度設計值f=205N/mm2,彈性模量E=2.06105，慣性矩I=12.19104，回轉半徑i=15。8mm.腳手架采用雙排,搭設高度39。35m，立桿的橫距1。05m，立桿縱距1。5m，立桿步距1。5m.連墻件采用兩步三跨，豎向間距3米，橫向間距4.5米.腳手架計算:一、大橫桿的計算大橫桿按三跨連續梁進行強度和撓度計算。大橫桿在小橫桿的上面,按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度） 大橫桿計算荷載組合簡圖（支座17、最大彎矩)1、均布荷載計算 大橫桿的自重標準值P1=0.0384KN/m腳手板的荷載標準值P2=0.351。05/3=0.1225KN/m活荷載標準值Q=31。05/3=1.05KN/m靜荷載的計算值q1=1.2（0.0384+0。1225）=0.193KN/m 活荷載的計算值q2=1.41。05=1.47KN/m2、強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩.跨中最大彎矩計算公式如下：M1mAx=0。08q112+0。10q212=（0.080。193+0。11.47）1。51。5=0.365KN.m支座最大彎矩計算公式如下：M2mAx=0.10q1120。117q212=(0.118、00。193+0。1171。47）1。51。5=0.43KN。m支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算(M1與M2的絕對值對比,以大的為強度驗收)。=0.431000000/5080=84.65/mm2大橫桿的計算強度小于205。0 N/mm2，滿足要求3、撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。靜荷載標準值q1=p1+p2=0.0384+0.1225=0。1609KN/m活荷載標準值q2=1.47KN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度Vmax = 0。677 q114 + 0.99 q214 100EI 100EI =（0.6670.1609+0。991。47)15004/19、（100206000121900）=3。15mm大橫桿的最大撓度小于8.00和10mm，滿足要求二、小橫桿的計算 小橫桿計算簡圖小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利的荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。三、扣件抗滑力的計算直角扣件、旋轉扣件承載力取值為8。00KN縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算。RRC 其中RC扣件抗滑承載力設計值取6。40KNR縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值。大橫桿的自重標準值P1=0。03841。52/2 = 0.0576KN小橫桿的自重標準值P2=0.03841.05= 0。04KN腳手板的自重20、標準值P3=0.351。051。5/2 =0。263KN活荷載標準值 Q=31.051.5/2 =2。36KN荷載的設計值R=1。2（0。05760。040.263）1.42.36 =3。74KNRRC（RC=6。4KN） R8KN所以扣件抗滑力設計計算滿足要求.四、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1、腳手架自重標準值產生的軸向力每米立桿承受的結構自重力標準值取0.1491(查施工手冊P243) NG1K=0.149136.8m=5。54KN2、構配件自重產生的軸向力腳手板的自重標準值。采用木腳手板，標準值取0.350。3541.5（1.050。35)/2=1。21、47KN欄桿與擋腳板自重標準值。 采用欄桿、木擋板,標準值取0。14（JGJ130-XX P400）0。1441。5/2=0.42KN吊掛的安全設施。安全網標準值取0。0050。0051。536.8=0。276KN經計算得，構件自重標準值產生的軸向力NG2K=1.47+0。42+0.276=2.166KN3、活荷載活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內外立桿按縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算，活荷載標準值 NQK =321。051.5/2=4.725KN4、風荷載標準值計算基本風壓取WO =0。35風荷載高度化系數 UZ =1。24(查規范)風荷載體型系數 US =1。134風荷載標22、準值=0。7USUZWO=0.71。1341。240.35=0.35KN/m2六、最大搭設高度計算不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉腳手架的搭設高度：HsaAf-(1。2NG2k+1。4NQk)/1.2gK=113m考慮風荷載采用單立管，全封閉的腳手架可搭設的高度。HS=Kaf1。2NG2K+0.851。4（NQK+MWKA/W） 1.2gkNG2K=2.166KN NQK活荷載=4。73KN gk每米立桿承受的結構自重標準值0.1491KN/m (查表29-18按步距1。35，縱距1。5米查的） MWk=MW/（1.40。85）=0.123/1。40.85=0.075KN。m23、注:按單立桿則腳手架的調和系數KA=0。85HS=0。29448910-6205103-1.22.166+0.851。4(4.73+0。2944891060。075/5080109）/1.2o.1491=29.47-(2。17+1。196.85)/1。20。1491=104。6mHmax=104。6/(1+104。6/1000）=94。6m腳手架的搭設限高為50米， 架體穩定性滿足要求。連墻件的計算連墻件的軸向力計算按下式N1 = NLW+N0NLW風荷載產生的連墻件軸向力設計值KNNLM = 1。4WkAw=1.40。35Aw (12。6)=6。174為迎風面積。.N0 由于是雙排，數值取524、N1=6。174+5=11。174KN連墻件軸向力設計值（kN）Nf=Af軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比I/i=500。0/15。8=31.65,查表得到=0。912A=489mm2 f=205。00N/mm2 經計算Nf=91。42KN ，NfaAf0。91231。6520591.42KN NfN1連墻件滿足要求。七、連墻件的計算： 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1。4 wk Aw wk 風荷載標準值，wk = 0。354kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外25、側的迎風面積，Aw =4.23。00 = 112.600m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN）；No = 5。000 經計算得到 Nlw = 6.24kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 11.24kN 連墻件軸向力設計值 Nf = Af 其中 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l/i=30.00/1.60的結果查表得到=0.95； A = 4.24cm2;f = 205.00N/mm2. 經過計算得到 Nf = 82。709kN NfNl,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = 11.24kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求26、！ 常規的作法連墻件二端分別用一個扣件與立桿和墻體連接，計算結果均大于一個直角扣件、旋轉扣件的抗滑承載力8KN，故采用2個扣件連接,即采用根連墻桿，一側分別與里、外立桿同時連接,另一側用直角扣件扣緊,這樣，兩根連墻件所能傳遞的軸向力設計值可達2816KN，連墻件的細部做法如圖所示 連墻件扣件連接示意圖八 地基承載力計算Pfg P=N AN上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值14.31KNA基礎底面面積 A=0.25Fg地基承載力設計值 240KN/m2KC腳手架地基承載力調整系數 KC=0.4NG1 = 0。149136.8米=5.49KNN = 1.2（NG1+NG2K）+0。851。4NQk = 1。2（5。96+1。69)+0.851.44.73 = 14.25KNP = 14。8/0。25=57KN/m2 fg=2400。4=96 KN/m2Pfg 地基承載力滿足要求。