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1、xx皮革制品有限公司生產研發基地 承重平臺專項方案一、工程簡介xx皮革制品有限公司生產研發基地工程由一幢主樓和地下室組成為框架結構。主樓地上10層，地下室1層，層高4.6m。本工程總建筑面積73488.86，建筑結構的安全等級:二級;建筑抗震設防烈度:七度。基礎形式：地下室為鋼筋混凝土獨立柱基礎和防水板。通過對本工程的具體規劃，在各項分項施工過程中必須保證施工過程中的安全；由于施工現場場地有限，必須搭設2個承重平臺保證材料的臨時堆碼。二、施工部署 1#承重平臺架子 1#承重平臺設置在材料室附近基坑邊緣，平臺長17.6米，寬3.5米，承重噸數由公式計算及設保險系數為5時得出最大承載量不得超過152、噸，每平方米不得超過300kg。承重平臺設置要求： 橫向或排距為0.7m，立桿縱距為0.8m，步距為1.5m；由于承重平臺搭設在護壁下部因此在搭設承重平臺時，鋼管縱橫桿必須和護壁鋼管連成整體保證承重平臺的整體穩定性。由于承重平臺下部土質為回填素土，因此在鋼管下部通長范圍鋪設跳板，保證整體表面平整和受力均勻。 2#承重平臺架子 2#承重平臺設置在鋼筋房右側基坑邊緣，平臺長17.6米，寬3.5米，承重噸數由公式計算及設保險系數為5時得出最大承載量不得超過13噸，每平方米不得超過400kg。 承重平臺設置要求：橫向或排距為0.6m，立桿縱距為0.8m，步距為1.5m；由于承重平臺搭設在護壁下部因此在3、搭設承重平臺時，鋼管縱橫桿必須和護壁鋼管連成整體保證承重平臺的整體穩定性。由于承重平臺下部土質為回填素土，因此在鋼管下部通長范圍鋪設跳板，保證整體表面平整和受力均勻。 平臺的圍護欄不低于1.2米，平臺上要在三個側面處加設擋腳板且不能出現漏空現象，以防止工程用料墜落。三、 管理協調 由于施工現場場地有限，而搭設的承重平臺又在主要通道周邊，因此在搭設承重平臺時必須按照規范要求搭設，掃地桿、縱橫向鋼管、剪刀撐必須搭設，在搭設立管時，護壁放坡范圍內立管和護壁鋼管用扣件連接；橫桿將護壁鋼管連接成一個整體且在每跨范圍內都必須設置剪刀撐；在搭設過程中安全員和現場工長必須現場監督，對承重平臺搭設的要求進行現場4、交底；在搭設完滿堂架后在第二鋪架節點下部采用1.5m鋼管加頂撐再次進行加固，保證滿堂架有足夠的整體穩定性；承重平臺搭設完后，每天不定時對承重平臺的基礎進行檢查，一旦發現有明顯沉降應及時采取措施。四、承重平臺安全要求: 1、承重平臺，必須符合下列規定：（1）承重平臺應按現行的相應規范進行設計，其結構構造應能防止左右晃動。（2）承重平臺使用時應有專人進行檢查，發現鋼管扣件有松動應及時扣緊，基礎沉降不均勻應及時采取措施。 2、承重平臺三側必須裝置固定的防護欄； 3、操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。五、 平臺承載量計算書1#承重平臺扣件鋼管支撐架計算書 5、計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-20XX）。 計算依據2施工技術20XX.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)。 計算參數: 模板支架搭設高度為4.7m， 立桿的縱距 b=0.80m，立桿的橫距 l=0.70m，立桿的步距 h=1.50m。 腳手板自重0.30kN/m2，欄桿自重0.15kN/m，材料最大堆放荷載4.00kN/m2，施工活荷載2.50kN/m2。 地基承載力標準值85kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0.40。 圖 落地平臺支撐架立面簡圖 圖 落地平臺支撐架立桿穩定性荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.56、。 (一)、基本計算參數同上 (二)、縱向支撐鋼管的計算 縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面慣性矩 I = 12.19cm4； 縱向鋼管計算簡圖 1.荷載的計算： (1)腳手板與欄桿自重線荷載(kN/m)： q1 =0.000+0.3000.600=0.180kN/m (2)堆放材料的自重線荷載(kN/m)： q21 = 4.0000.600=2.400kN/m (3)施工荷載標準值(kN/m)： q22 = 2.5000.600=1.500kN/m 經計算得到，活荷載標準值 q2 = 1.500+2.400=3.900kN/m 2.抗7、彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 最大彎矩計算公式如下: 最大支座力計算公式如下: 靜荷載 q1 = 1.200.180=0.216kN/m 活荷載 q2 = 1.401.500+1.402.400=5.460kN/m 最大彎矩 Mmax=(0.100.216+0.1175.460)0.8002=0.423kN.m 最大支座力 N = (1.10.216+1.25.46)0.80=5.432kN 抗彎計算強度 f=0.423106/5080.0=83.20N/mm2 縱向鋼管的抗彎計算強度小于208、5.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載 q1 = 0.180kN/m 活荷載 q2 = 1.500+2.400=3.900kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.180+0.9903.900)800.04/(1002.06105121900.0)=0.262mm 縱向鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! (三)、橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=5.43kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼9、管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.680kN.m 最大變形 vmax=0.336mm 最大支座力 Qmax=7.424kN 抗彎計算強度 f=0.680106/5080.0=133.92N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于700.0/150與10mm,滿足要求! (四)、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取810、.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=7.42kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! ( 五)、立桿的穩定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.1294.700=0.607kN 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 (2)欄桿的自重(kN)： NG2 = 0.1500.700=0.105kN (3)腳手板自重(kN)： NG3 = 0.3000.8000.700=0.168kN (4)11、堆放荷載(kN)： NG4 = 4.0000.8000.700=2.240kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.120kN。 2.活荷載為施工荷載標準值產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.5000.8000.700=1.400kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ (六)、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 5.70kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A12、 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167； u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u = 1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.50m；公式(1)的計算結果：l0=1.1671.7001.50=13、2.976m =2976/15.8=188.345 =0.203 =5704/(0.203489)=57.427N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結果：l0=1.500+20.500=2.500m =2500/15.8=158.228 =0.280 =5704/(0.280489)=41.591N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.007； 公式(3)的計算結果：l0=1.1671.007(1.500+20.500)=2.93814、m =2938/15.8=185.944 =0.209 =5704/(0.209489)=55.690N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 (七)、基礎承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 22.82 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 5.70 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 34.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fg15、k 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 85.00 地基承載力的計算滿足要求!2#承重平臺扣件鋼管支撐架計算書 計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-20XX）。 計算依據2施工技術20XX.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)。 計算參數: 模板支架搭設高度為4.7m， 立桿的縱距 b=0.80m，立桿的橫距 l=0.60m，立桿的步距 h=1.50m。 腳手板自重0.30kN/m2，欄桿自重0.15kN/m，材料最大堆放荷載7.00kN/m2，施工活荷載2.50kN/m2。 地基承載力標準值816、5kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0.40。 圖 落地平臺支撐架立面簡圖 圖 落地平臺支撐架立桿穩定性荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.5。 (一)、基本計算參數同上 (二)、縱向支撐鋼管的計算 縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面慣性矩 I = 12.19cm4； 縱向鋼管計算簡圖 1.荷載的計算： (1)腳手板與欄桿自重線荷載(kN/m)： q1 =0.000+0.3000.600=0.180kN/m (2)堆放材料的自重線荷載(kN/m)： q21 = 7.0000.600=4.200kN/m (317、)施工荷載標準值(kN/m)： q22 = 2.5000.600=1.500kN/m 經計算得到，活荷載標準值 q2 = 1.500+4.200=5.700kN/m 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 最大彎矩計算公式如下: 最大支座力計算公式如下: 靜荷載 q1 = 1.200.180=0.216kN/m 活荷載 q2 = 1.401.500+1.404.200=7.980kN/m 最大彎矩 Mmax=(0.100.216+0.1177.980)0.8002=0.611kN.m 最大支座力 18、N = (1.10.216+1.27.98)0.80=7.851kN 抗彎計算強度 f=0.611106/5080.0=120.35N/mm2 縱向鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載 q1 = 0.180kN/m 活荷載 q2 = 1.500+4.200=5.700kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.180+0.9905.700)800.04/(1002.06105121900.0)=0.262mm 縱向鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!19、 (三)、橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=7.85kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.000kN.m 最大變形 vmax=0.000mm 最大支座力 Qmax=7.851kN 抗彎計算強度 f=0.000106/5080.0=0.00N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于600.20、0/150與10mm,滿足要求! （四)、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=7.85kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! （五）、立桿的穩定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.1294.700=0.607kN 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 (221、)欄桿的自重(kN)： NG2 = 0.1500.600=0.090kN (3)腳手板自重(kN)： NG3 = 0.3000.8000.600=0.144kN (4)堆放荷載(kN)： NG4 = 7.0000.8000.600=3.360kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.201kN。 2.活荷載為施工荷載標準值產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.5000.8000.600=1.200kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ （六）、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 22、其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 6.72kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167； u 計算長度系數，參照扣件23、式規范表5.3.3；u = 1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.50m； 公式(1)的計算結果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/15.8=188.345 =0.203 =6721/(0.203489)=67.668N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果：l0=1.500+20.500=2.500m =2500/15.8=158.228 =0.280 =6721/(0.280489)=49.009N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 =24、 k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.007； 公式(3)的計算結果：l0=1.1671.007(1.500+20.500)=2.938m =2938/15.8=185.944 =0.209 =6721/(0.209489)=65.622N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 （七）、基礎承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 26.88 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 6.72 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 34.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 85.00 地基承載力的計算滿足要求!