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1、目 錄一、 編制依據1二、 工程參數1三、 橫向水平桿（小橫桿）驗算2四、 縱向水平桿(大橫桿）驗算4五、 扣件抗滑承載力驗算4六、 立桿的穩定性計算5七、 腳手架搭設高度計算8八、 連墻件計算9九、 立桿地基承載力計算10一、 編制依據1、工程施工圖紙及現場概況2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20XX3、建筑施工安全檢查標準JGJ59-20XX4、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB5020420XX5、混凝土結構設計規范GB50010-20XX6、建筑結構荷載規范GB5000920XX7、建筑地基基礎設計規范GB50007-20XX8、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ2、8020XX9、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質20XX87號文二、 工程參數搭設參數搭設高度24m步距1。8m立桿縱距1。5m立桿橫距1。05m連墻件方式二步三跨連墻件扣件雙扣件荷載參數(荷載標準值）永久荷載立桿承受結構自重0.1086kN/m安全網0.01kN/m2腳手板類型沖壓鋼腳手板,2層自重標準值0.3kN/m2護欄與擋腳板自重標準值0.17kN/m2可變荷載施工均布活荷載2kN/m2同時施工層數1層風荷載地區山東煙臺市基本風壓0.4kN/m2地基參數地基土類型粘性土地基承載力標準值120kN/m2墊板寬度0.3m墊板長度1.5m考慮到鋼管銹蝕彎曲等因素，按483鋼管計算.三3、 橫向水平桿（小橫桿）驗算建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范規定：“當使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板時，縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上。”施工荷載的傳遞路線是：腳手板橫向水平桿縱向水平桿縱向水平桿與立桿連接的扣件立桿，如圖：橫向水平桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。（一）抗彎強度計算1、作用橫向水平桿線荷載標準值:qk=(QK+QP1）S=（2+0.3)1。5=3.45 kN/m2、作用橫向水平桿線荷載設計值：q=1.4QKS+1.2QP1S=1。421。5+1。20。31。5=4.74 kN/m3、考慮活荷載在橫向水平桿上的最不利布4、置(驗算彎曲正應力、撓度不計懸挑荷載,但計算支座最大支反力要計入懸挑荷載），最大彎矩：Mmax=qlb2=4。741。052=0.653kNm884、鋼管載面模量W=4。49cm35、Q235鋼抗彎強度設計值，f=205N/mm26、計算抗彎強度=Mmax=0.653106=145.43N/mm2205N/mm2W4.491037、結論：滿足要求（二)變形計算1、鋼材彈性模量E2.06105N/mm22、鋼管慣性矩I10.78cm43、容許撓度 =l/150與10mm4、驗算撓度=5qklb4=53.4510504=2。5mm10507與10mm384EI3842.0610510.7810415、505、結論:滿足要求四、 縱向水平桿（大橫桿）驗算雙排架縱向水平桿按三跨連續梁計算，如下圖：不需要計算抗彎強度和撓度.由橫向水平桿傳給縱向水平桿的集中力設計值：F=0.5qlb（1+a1）2=0.54。741。05(1+0。15）2=3。25kNlb1.05由橫向水平桿傳給縱向水平桿的集中力標準值Fk=0。5qklb(1+a1）2=0。53.451。05(1+0。15)2=2.37kNlb1。05五、 扣件抗滑承載力驗算水平桿與立桿連接方式采用單扣件,抗滑承載力Rc= 8kN。縱向水平桿通過扣件傳給立桿豎向力設計值=3。25kNRc=8kN結論：扣件抗滑承載力滿足要求六、 立桿的穩定性計算16、分析立桿穩定性計算部位組合風荷載時，由下式計算立桿穩定性N+Mwf jAWN-計算立桿段的軸向力設計值；A立桿的截面面積；j軸心受壓構件的穩定系數， W截面模量;f鋼管的抗壓強度設計值；Mw計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩； Mw=0。91.4Mwk=0。91.4klah210其中,風荷載標準值k=zs0,將N=1.2（NG1k+NG2k)+0。91.4NQk代入上式化簡為：1.2Hgk+0。91.4zs0lah2+1.2NG2k+0。91.4NQkfjA10WjAjAH-腳手架高度;gk-每米立桿承受的結構自重標準值；la-立桿縱距；h-步距;z風壓高度變化系數；s-風荷載體型系數；0基7、本風壓,取山東煙臺市10年一遇值，0=0.4kN/m2NG1k-腳手架立桿承受的結構自重標準值產生的軸向力；NG2k構配件自重標準值產生的軸向力；NQk-施工荷載標準值產生的軸向力總和；腳手架結構自重產生的軸壓應力g=1.2HsgkjA風荷載產生的彎曲壓應力：w=0.91.4zs0lah210W構配件(安全網除外，但其自重不大）自重荷載、施工荷載作用位置相對不變，其值不隨高度變化而變化。風荷載隨腳手架高度增大而增大，腳手架結構自重隨腳手架高度降低而增加（計算中應考慮的架高范圍增大)，因此，取=g +W最大時作用部位驗算立桿穩定性.2、計算風荷載產生的彎曲壓應力w風荷載體型系數s=1.3f=1.8、30.8=1.04 w=0。91。4z1。040。41。51。82106=56。7z104。49103地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區. 3、計算腳手架結構自重產生的軸壓應力g首先計算長細比：=l0il0-計算長度，l0=kh;i截面回轉半徑;k-計算長度附加系數,其值取1。155；考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，應按規范表5。2。8采用;h步距；立桿橫距lb=1。05m,連墻件布置二步三跨，查規范表5.2。8得=1.5，h=1。8m=kh=1.1551。5180.0=196i1。59根據的值，查規范得軸心受壓構件的穩定系數j=0.188。立桿縱距la=1.5m，查規范附錄A表A9、-1得gk=0。1086kN/mg =1。2Hsgk=1。2Hs0。1086103=1。63HsN/mm2jA0。188424。004、求=w +g列表如下：高度（m)zw =56。7z（N/mm2)對應風荷載作用計算段高度取值Hg(m)g=1。63Hs（N/mm2）=w +g（N/mm2）50.6536。862439。1275.98240.8045。361016.3061.66分析說明：腳手架頂端風荷載產生彎曲壓應力相對底部較大，但此處腳手架結構自重產生的軸壓應力很小，w +g相對較小,腳手架底部風荷載產生的彎曲壓應力雖較小,但腳手架自重產生的軸壓應力接近最大=w +g最大，因此腳手架立桿穩10、定性驗算部位取底部.5、驗算長細比由規范5.2。8式，且K=1,得=l0=kh=1.5180=170 210ii1.59結論：滿足要求!.6、計算立桿段軸向力設計值N腳手架結構自重標準值產生的軸向力NG1K=Hsgk=240.1086=2.61kN構配件自重標準值產生的軸向力NG2K=0。5（lb+a1)laQp1+Qp2la+laHQp3=0。5(1。05+0。15）1.520.3+0.171。52+1.5240.01=1.410kNlb立桿橫距；a1-小橫桿外伸長度；la-立桿縱距；Qp1-腳手板自重標準值；Qp2-腳手板擋板自重標準值；Qp3-密目式安全立網自重標準值;H腳手架高度；施工11、荷載標準值產生的軸向力總和NQk=0。5（lb+a1)laQk=0。5（1.05+0。15）1.521=1.80kNQk-施工均布荷載標準值；組合風荷載時N=1.2（NG1K+NG2K）+0。91.4NQk=1.2(2。61+1。410）+0。91。41。80=7。09kN7、組合風荷載時，驗算立桿穩定性按規范公式5。2.62驗算立桿穩定性,即：N+Mw=7.09103+56.70.65=88.95+36。86=125。81N/mm2 f=205N/mm2jAW0.188424結論：滿足要求！。8、不組合風荷載時，驗算立桿穩定性N=1。2(NG1K+NG2K）+1。4NQk=1。2(2.61+12、1。410)+1.41。80=7。34kN按規范公式5。2.6-1驗算立桿穩定性:N=7.34103=92。08N/mm2 f=205N/mm2jA0。188424結論：滿足要求!。七、 腳手架搭設高度計算1、驗算長細比：=l0=kh=1。5180=170 210ii1.59（k=1,=1.5)結論：滿足要求!.2、確定軸心受壓構件穩定系數j：k=1。155，=kh=1。1551.5180.0=196i1。59查規范得j=0.188， gk=0。1086kN/m23、確定構配件自重標準值產生的軸心力NG2KNG2K=0。5(lb+a1）laQp1+laQp2+ la HQp3=0.5（1.0513、+0。15)1.520。3+1.520。17+241.50.01=1.410kN（H腳手架搭設高度限值，取最大，即H=24m)4、求施工荷載標準值產生的軸向力總和NQk：NQk=0.5（lb+a1)laQk=0.5（1。05+0。15)1.512=1。80kN5、求風荷載標準值產生的彎矩：Mwk=klah2=0。7zs0lah21010建筑物為框架結構,風荷載體型系數s=1。3j=1.30。8=1.04地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區.立桿計算段取底部，風壓高度變化系數z=0。65Mwk=0.70.651.040.41。51。82=0。092kNm106、確定按穩定計算的搭設高度Hs:組合14、風荷載時Hs=jAf-1.2NG2K+0。851.4(NQk+MwkjA)=w1.2gk0.18842420510-31.21。410+0.851.4（1.80+0.0920。188424)=81m4.491.20.1086不組合風荷載時Hs=jAf(1.2NG2K+1。4NQk）1。2gk=0。188424205103-（1。21.410+1。41。80）=93m1。20。1086Hs取81m時，H=Hs=81=75m1+0。001 Hs1+0。00181腳手架搭設高度限值為75m.根據規范，落地式腳手架高度不宜超過米。八、 連墻件計算（一)腳手架上水平風荷載標準值k連墻件均勻布置，取腳手架15、最高處受風荷載最大的連墻件計算，高度按24m,地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區。風壓高度變化系數z=0。80腳手架風荷載體型系數s=1。3j=1.30.8=1.04 基本風壓取山東煙臺市10年一遇值，0=0.4kN/m2k=zs0=0.801。040。4=0。33kN/m2（二）求連墻件軸向力設計值N每個連墻件作用面積Aw=21.831.5=16.20m2N=Nlw+N0=1。4wkAw+3=1.40.3316。20+3=10。48kNNlw風荷載產生的連墻件軸向力設計值；N0-連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力,雙排腳手架N0=3kN；（三）連墻件穩定計算連墻桿采用鋼管時，桿件兩端16、均采用直角扣件分別連于腳手架及附加墻內外側的短鋼管上，因此連墻桿的計算長度可取腳手架的離墻距離，即lH=0。3m,因此長細比=lH=30。0=19 =150i1.59根據值，查規范附錄表C,j=0.949,N=10.48103=26。05N/mm2 205N/mm2jA0。949424滿足要求!.抗滑承載力計算連墻件采用雙扣件連接,抗滑承載力取12kN.Nl=10。48kN 12kN連墻件扣件抗滑承載力滿足要求!九、 立桿地基承載力計算1、立桿段軸力設計值NN=7.34kN2、計算基礎底面積A取墊板作用長度1。5m，A=0。31。5=0。45m23、確定地基承載力設計值fg粘性土承載力標準值：fgk=120kPa=120kN/m2取Kc= 0.4,得fg=kcfgk=0.4120=48kN/m24、驗算地基承載力立桿基礎底面的平均壓力P=N=7。34=16。31kN/m2 fg=48kN/m2A0.45滿足要求！。