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1、xx園區教育訓練（配套）中心工程木工施工方案編制人:審核人:一、概況 xx園區教育訓練（配套)中心11#A12、A13，框架3層，局部4層，建筑面積 35278.85,10A25（01)連廊,框架二層，一層柱、二層連廊，建筑面積1908，9#A21南門,框架一層，面積152，實內外高差300mm。 本工程基礎：主要部分樁基礎，1-2軸水池部分為筏板基礎,100厚C15混凝土墊層;基礎采用柱下鋼筋砼獨立承臺，砼強度等級為C30，承臺砼基礎底標高為2.00 m，筏板基礎底標高為6.70米。1、建設單位:2、工程名稱：xx園區教育訓練（配套）中心3、設計單位：4、勘察單位：5、監理單位：xx市6、施2、工單位7、工程地點:x二、模板施工說明新澆混凝土梁計算跨度10m，結構層高5.2m，混凝土梁截面尺寸300mm1050mm，梁側樓板厚度120mm，支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用（A)；支撐立柱為482。8的鋼管，梁跨度方向立柱間距800mm，梁兩側立柱間距1300mm，步距1800mm，樓板立柱間距800mm、800mm，梁左側立柱距梁中心線距離650mm，梁底增加立柱1根,依次距梁左側立柱650mm；梁底支撐小梁為4090mm方木,4根，一端懸挑長度300mm；結構表面的要求是結構表面隱蔽；面板為14mm覆面木膠合板；主梁為482.8鋼管。三、施工工藝流程彈出軸線及水平線并進行復核搭設模3、板支架安裝梁底主梁和小梁安裝梁底模板梁底起拱綁扎鋼筋安裝梁側模板安裝另一側模板安裝上下鎖品楞、斜撐楞、腰楞和對拉螺栓復核梁模尺寸、位置與相鄰模板連接牢固辦預檢四、各種做法結點圖1、地下室外墻加固圖 根據實際需要，在已完成的護坡上設制斜撐。內排架在內水池完成后塔設，借助內水池與預先埋的鋼管作為架固點。2、屋面女兒墻做法詳圖3、柱加固圖1)主體柱2)構造柱3、樓梯加固圖 樓梯鋼管與排架連接，形成一個整體。 五、受力驗算梁模板（扣件式）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20XX 2、混凝土結構設計規范GB5001020XX 3、建筑結構荷載規范GB 5000920XX 44、鋼結構設計規范GB 50017-20XX 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL8新澆混凝土梁計算跨度（m）10混凝土梁截面尺寸（mmmm）3001050新澆混凝土結構層高（m)5梁側樓板厚度(mm）120 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k（kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0。5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k（kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k（kN/m3)1。5混凝土板鋼筋自重標準值G3k（kN/m3）1。1當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k（kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2）2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0（kN/5、m2）0.25非自定義:0。18風壓高度變化系數z0。9風荷載體型系數s0。8 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板,梁板立柱共用（A）梁跨度方向立柱間距la(mm)800梁兩側立柱間距lb（mm)1300步距h（mm)1800新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)800、800混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離（mm）650梁底增加立柱根數1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離（mm)650梁底支撐小梁根數4每縱距內附加梁底支撐主梁根數0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)300結構表面的要求結構表面隱蔽模板及支架計算依6、據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20XX 設計簡圖如下:平面圖立面圖在每夸主體住增加雙向剪刀撐,進行加固。 掃地桿圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度（mm)14面板抗彎強度設計值f（N/mm2）15面板彈性模量E（N/mm2)10000 取單位寬度1000mm,按三等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001414/632666。667mm3,Ibh3/12=1000141414/12228666.667mm4 q10。9max1。2（G1k+ (G2k+G3k）h)+1。4Q2k,1.35（G1k+ (G2k+G3k）h)+1.40.7Q2kb=0.9max1。7、2(0。1+(24+1.5）1.05）+1.42，1.35(0.1+(24+1。5)1。05)+1。40.72134。417kN/m q1靜0。91。35G1k+（G2k+G3k）hb0。91.350。1+(24+1.5)1.05132.653kN/m q1活0。91.40。7Q2kb0。91。40。7211。764kN/m q2（G1k+ (G2k+G3k)h）b=0。1+（24+1.5)1。05126。875kN/m 1、強度驗算 Mmax0.1q1靜L2+0。117q1活L20.132。6530。12+0.1171。7640.120。035kNm Mmax/W0。035106/326668、.6671.063N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.677q2L4/(100EI)=0。67726。8751004/(10010000228666.667)0.008mml/250100/2500.4mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值（承載能力極限狀態) R1=R4=0。4 q1靜l +0。45 q1活l=0。432.6530。1+0.451。7640。11.386kN R2=R3=1.1 q1靜l +1.2 q1活l=1。132.6530.1+1.21.7640.13.804kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R4=0.4 q2l=0。426。8759、0.11.075kN R2=R3=1。1 q2l=1.126。8750.12。956kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm）4090小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1。78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W（cm3）54小梁截面慣性矩I(cm4）243 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max1。386+0。91。35（0。30。1）0。3/3+0。5（1。05-0.12）+0。9max1.2(0。5+(24+1。1)0.12)+1.42，1.35(0。5+(24+1.1)0.12）+1。40。7210、max0.650.3/2,（1.3-0.65）0.3/2/21,3.804+0。91。35(0.30.1）0.3/3=3.828kN/m q2max1.075+(0.30.1）0.3/3+0。5(1。050.12)+(0。5+（24+1。1）0.12)max0。65-0.3/2，（1。3-0.65)-0.3/2/21，2。956+(0.3-0。1）0。3/32.976kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12,0。5q1l22max0.1073.8280.82，0。53.8280.320.262kNm Mmax/W0.262106/540004。854N/mm2f15。44N/11、mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1,q1l2max0.6073。8280。8,3。8280。31.859kN max3Vmax/(2bh0)=31.8591000/（24090)0。774N/mm21.78N/mm2 滿足要求! 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI）0.6322。9768004/（10093502430000)0。339mml/250800/2503。2mm 2q2l24/(8EI)2.9763004/（893502430000）0.133mml/250300/2501.2mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處（即梁底支撐小梁12、懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1。143q1l1，0。393q1l1+q1l2max1.1433。8280。8，0.3933。8280。8+3。8280。33.5kN 同理可得,梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R43。249kN，R2R33。5kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0。393q2l1+q2l2max1.1432.9760.8，0。3932。9760.8+2。9760.32.721kN同理可得,梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R42.965kN，R2R32.721kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格（mm）482。8可調托座內13、主梁根數1主梁彈性模量E（N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f（N/mm2)205主梁抗剪強度設計值（N/mm2）125主梁截面慣性矩I(cm4）10。78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖（kNm） Mmax/W0.487106/4490108。525N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖（kN） Vmax6.479kN max2Vmax/A=26.4791000/42430.56N/mm2125N/mm2 滿足要求! 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm） max0.149mml/250650/2514、02。6mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 RmaxR1,R30.27kN18=8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下,單扣件能滿足要求! 同理可知，右側立柱扣件受力R0.27kN18=8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求! 七、立柱驗算鋼管類型482。8立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i（mm）15。9立柱截面抵抗矩W（cm3）4。49抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿自重q（kN/m）0。15 =h/i=1800/15。9=113。208=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.496 1、風荷載計算 Mw0。921。4kl15、ah2/100。921.40.180。81.82/100。053kNm 2、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范公式5。2.514，荷載設計值q1有所不同: 1）面板驗算 q10.91。2（0。1+(24+1。5)1.05）+0。91.42131。293kN/m 2)小梁驗算 q1max1.263+(0.3-0.1)0。3/3+0。91。2(0.5+(24+1.1）0.12）+0.91.41max0。65-0。3/2，(1.3-0。65）0。3/2/21，3.465+(0.3-0。1）0。3/3=3.485kN/m 同上四六計算過程，可得： R10.259kN,R212.129kN，R3016、。259kN 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3+N邊2+0。15(5-1。05)+Mw/lbmax0.259+0。91。2（0.75+（24+1.1)0.12)+0.91.41（0。8+0.650.3/2）/20。8，12。129,0。259+0.91。2(0.75+(24+1.1)0.12）+0.91。41（0。8+1.30.65-0.3/2）/20。8+0。592+0.053/1。312.762kN fN/（A）+Mw/W12762。454/（0.496424）+0。053106/449072.469N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式17、可調托座2可調托座承載力容許值N（kN）30 由”主梁驗算一節計算可知可調托座最大受力NmaxR2112。957kNN30kN 滿足要求! 九、立柱地基基礎計算地基土類型砼墊層地基承載力設計值fak(kPa)120立柱墊木地基土承載力折減系數mf1墊板底面面積A(m2）0。15 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)12。762/（10.15)85。083kPafak120kPa 滿足要求！柱模板(設置對拉螺栓)計算書 計算依據: 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20XX 2、混凝土結構設計規范GB50010-20XX 3、建筑結構荷載規范GB 5000920XX 4、鋼結構設計規18、范GB 5001720XX 一、工程屬性新澆混凝土柱名稱A樓新澆混凝土柱長邊邊長(mm）800新澆混凝土柱的計算高度（mm)5000新澆混凝土柱短邊邊長（mm)800 二、荷載組合側壓力計算依據規范建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20XX混凝土重力密度c（kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0（h）4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H（m）5新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2）min0。22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，245min29.868，12029。19、868kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0。22ct012v1/2，cHmin0。222441121/2，245min29.87,12029。87kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1。2G4k+1。4Q3k,1.35G4k+1.40。7Q3k0。9max1.229。87+1。42，1。3529.87+1。40。720。9max38。644，42.2840。942。28438.056kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板驗算面板類型覆面竹膠合板面板厚度（mm)14面板20、抗彎強度設計值f(N/mm2）14.74面板彈性模量E(N/mm2)8925柱長邊小梁根數5柱短邊小梁根數5柱箍間距l1（mm)400模板設計平面圖 1、強度驗算 最不利受力狀態如下圖，按四等跨連續梁驗算 靜載線荷載q10.91。35bG4k0。91.350。429。8714.517kN/m 活載線荷載q20.91.40.7bQ3k0.91.40。70.420.706kN/m Mmax0。107q1l2-0.121q2l20。10714。5170.220。1210。7060。22-0.066kNm Mmax/W0。066106/（1/6400142）5.016N/mm2f14.74N/mm2 21、滿足要求！ 2、撓度驗算 作用線荷載qbS正0。429.8711.948kN/m 0。632ql4/(100EI）0。63211。94820XX/（1008925（1/12400143）)0。148mml/400200/4000。5mm 滿足要求！ 四、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材質規格(mm）4090小梁截面慣性矩I（cm4)243小梁截面抵抗矩W（cm3)54小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.444小梁彈性模量E(N/mm2)9350最低處柱箍離樓面距離（mm）200 1、強度驗算 小梁上作用線荷載qbS承0。238。0567。611 kN/m 小梁彎矩圖（kNm) Mmax0.122、52kNm Mmax/W0.152106/541032.819N/mm2f15.444N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 小梁上作用線荷載qbS正0。229。875.974 kN/m 面板變形圖(mm) 0.093mm1。5mm 滿足要求！ 五、柱箍驗算 （規范中缺少相關計算說明，僅供參考）柱箍類型鋼管柱箍合并根數1柱箍材質規格(mm）482。8柱箍截面慣性矩I(cm4)10。78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4。49柱箍抗彎強度設計值f（N/mm2）205柱箍彈性模量E(N/mm2）206000模板設計立面圖 1、柱箍強度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍彎矩圖（kNm) 長邊柱箍剪力圖（kN）23、 M10.42kNm，N19.991kN 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍彎矩圖（kNm） 短邊柱箍剪力圖(kN) M20。42kNm,N29。991kN M/Wn0.42106/（4.49103)93。46N/mm2f205N/mm2 滿足要求! 2、柱箍撓度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍變形圖(mm) 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍變形圖（mm） 10.169mml/4001.26mm 20。169mml/4001。26mm 滿足要求! 六、對拉螺栓驗算對拉螺栓型號M14軸向拉力設計值Ntb(kN）17.8扣件類型3形26型扣件容許荷載(kN)26 N9。9911=9.991kNNtb17。8kN24、 滿足要求！ N9。9911=9。991kN26kN 滿足要求！板模板（扣件式）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20XX 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 13020XX 3、混凝土結構設計規范GB5001020XX 4、建筑結構荷載規范GB 50009-20XX 5、鋼結構設計規范GB 5001720XX 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B8新澆混凝土樓板板厚（mm)120新澆混凝土樓板邊長L（m）10新澆混凝土樓板邊寬B(m)10 二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載（kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷25、載（kN）2。5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2）1。5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2）1模板及其支架自重標準值G1k（kN/m2)面板自重標準值0。1面板及小梁自重標準值0。3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0。75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3）24鋼筋自重標準值G3k（kN/m3）1。1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0（kN/m2)0。250.18風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0。8 三、模板體系設計模板支架高度（m)5。2立柱縱向間距la（mm)800立柱橫向間距lb(mm)800水平拉桿步距h(mm）1800立柱26、布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離（mm）200立柱距混凝土板長邊的距離(mm）200主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)300小梁兩端各懸挑長度（mm）200，200主梁兩端各懸挑長度(mm）200，200結構表面的要求結構表面隱蔽模板及支架計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ13020XX 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖（樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向) 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度（mm）14面板抗彎強度設計值f（N/mm2）15面板彈性模量E（N/mm2）10000 根據建筑施工模板安全技術規范5。2。1”面板可按簡支27、跨計算”的規定，另據現實,樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001414/632666。667mm3，Ibh3/12=1000141414/12228666。667mm4 1、強度驗算 q10。9max1。2(G1k+ (G3k+G2k)h）+1。4Q1k,1.35（G1k+ (G3k+G2k)h)+1。40。7Q1kb=0.9max1.2(0。1+(1。1+24）0.12）+1。42.5，1.35（0。1+(1.1+24)0.12)+1。40.72.5 1=6。511kN/m q20.91。2G1kb=0。91。20。11=028、。108kN/m p0.91。4Q1K=0.91。42。53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.5110。32/8,0.1080.32/8+3.150.3/4= 0。237kNm Mmax/W0.237106/32666。6677.269N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q（G1k+(G3k+G2k）h）b=(0.1+（1.1+24）0。12)1=3.112kN/m 5ql4/（384EI）53.1123004/(38410000228666.667)0。144mml/250300/2501。2mm 滿足要求! 五、小梁驗算小梁類型方木29、小梁材料規格(mm）4090小梁抗彎強度設計值f（N/mm2）15。44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W(cm3）54小梁截面慣性矩I(cm4)243 因B/lb取整10000/800取整12，按四等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為200mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10。9max1。2(G1k+(G3k+G2k）h）+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k）h)+1。40。7Q1kb=0。9max1。2（0.3+（1.1+24）0.12)+1。42。5，1。35(0。3+(1.1+24)030、.12）+1.40.72。50.32.018kN/m 因此,q1靜0。91.2（G1k+（G3k+G2k）h)b=0.91。2（0.3+（1.1+24）0.12)0。31.073kN/m q1活0。91.4Q1kb=0。91。42.50。30。945kN/m M10。107q1靜L2+0.121q1活L20.1071.0730.82+0.1210。9450.820.147kNm q20.91.2G1kb=0。91。20.30。30.097kN/m p0.91。4Q1k=0。91。42。53.15kN M2max0。077q2L2+0。21pL，0。107q2L2+0。181pLmax0。07731、0。0970.82+0。213。150.8，0。1070。0970。82+0.1813。150.80。534kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.0180.22/2,0.0970.22/2+3.150。20。632kNm MmaxmaxM1，M2,M3max0.147，0。534，0.6320。632kNm Mmax/W0。632106/5400011。703N/mm2f15。44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10。607q1靜L+0.62q1活L0。6071。0730.8+0.620.9450.80.99kN V20.607q2L+0。681p0.6032、70.0970。8+0.6813。152。192kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2。0180。2，0.0970.2+3.153.169kN VmaxmaxV1,V2，V3max0。99，2。192,3。1693。169kN max3Vmax/(2bh0）=33.1691000/（29040）1.321N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=（G1k+(G3k+G2k）h)b=(0.3+（24+1.1)0。12)0.30。994kN/m 跨中max0.632qL4/（100EI）=0。6320。9948004/(10093502430000)0.113mml/2533、0800/2503.2mm 懸臂端maxqL4/(8EI）=0.99420XX/（893502430000)0。009mml1/250200/2500。8mm 滿足要求! 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm）482.8可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E（N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I（cm4)10.78主梁截面抵抗矩W（cm3）4.49 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1。5kN/m2 q10。9max1.2（G1k+ （G3k+G2k）h)+1.4Q1k,1。35(G1k+(G3k+G2k）h)+34、1。40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24）0。12)+1。41。5，1.35（0.5+(1.1+24)0.12)+1。40.71.50.31.705kN/m q1靜0.91。2(G1k+ (G3k+G2k）h）b=0。91.2（0。5+（1.1+24）0。12)0。31。138kN/m q1活0。91。4Q1kb=0。91。41。50。30.567kN/m q2（G1k+ （G3k+G2k)h)b=（0.5+(1。1+24）0。12）0。3=1.054kN/m 承載能力極限狀態 按四跨連續梁,Rmax(1。143q1靜+1。223q1活）L1.1431。1380。8+135、.2230。5670。81.595kN 按懸臂梁，R1q1l=1.7050。20。341kN RmaxRmax，R11.595kN; 正常使用極限狀態 按四跨連續梁,Rmax1.143q2L1.1431。0540.80。963kN 按懸臂梁，R1q2l=1.0540.20.211kN RmaxRmax，R10。963kN; 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖（kNm） Mmax0.319kNm Mmax/W0。319106/449071。047N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖（kN) Vmax2.428kN max2Vmax/A=22。4281000/436、2411.453N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖（mm) max0.262mm 跨中max=0。262mm=800/250=3.2mm 懸挑段max0.138mm=200/250=0。8mm 滿足要求！ 七、立柱驗算剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd（mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a（mm)200頂部立桿計算長度系數11。386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型482.8立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i（mm）15.9立柱截面抵抗矩W（cm3）4。49 1、長細比驗算 頂部立桿段:l01=k1(hd+2a）=11.3837、6(1500+2200)=2633。4mm 非頂部立桿段:l02=k2h =11.7551800=3159mm =l0/i=3159/15.9=198。679=210 長細比滿足要求! 2、立柱穩定性驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1。1551。386（1500+2200）=3041.577mm 1l01/i3041。577/15。9191.294，查表得，10。197 Mw=0。91。4klah2/10=0。91。40.180.81。82/100.059kNm Nw1.2NGik+0.91。4(NQik+Mw/lb)=1.2（0。5+(24+1.1）0.12）+0。91.41038、。80。8+0。91。40.059/0.83。596kN f Nw/（A)+ Mw/W3596。205/(0.197424)+0.059106/449056。147N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1。1551.7551800=3648。645mm 2l02/i3648.645/15。9229。475,查表得，20。139 Mw=0.91。4klah2/10=0。91.40。180.81。82/100。059kNm Nw1.2NGik+0.91。4(NQik+Mw/lb)=1.2(0。75+（24+1。1）0。12）+0.91.410。80.8+0.9139、.40.059/0.83.788kN f Nw/(A)+ Mw/W3788.205/(0.139424）+0.059106/449077.369N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立桿方式單扣件扣件抗滑移折減系數kc1 按上節計算可知,扣件受力N3。596kNRc=kc8=18=8kN 滿足要求！ 九、立柱地基基礎驗算地基土類型砼墊層地基承載力設計值fak（kPa)120立柱墊木地基土承載力折減系數mf1墊板底面面積A(m2）0.1 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)3.788/（10。1）37。882kPafak115kPa 滿足要求!六、質量要求預埋40、件和預留孔洞的允許偏差項目允許偏差（mm）預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插 筋中心線位置5外露長度+10,0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留洞中心線位置10尺 寸+10,0注:檢查中心線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。現澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法項 目允許偏差（mm）檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基 礎10鋼尺檢查柱、墻、梁+4， -5經緯儀或吊線、鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度32m靠尺和塞尺檢查注：檢查41、軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。五、質量保證措施1、把好施工質量關（1）認真仔細地學習和閱讀施工圖紙,吃透和領會施工圖的要求，及時提出不明之處，遇工程變更或其他技術措施，均以施工聯系單和簽證手續為依據，施工前認真做好各項技術交底工作，嚴格按國家頒行混凝土結構工程施工質量驗收規范GB 50204和其它有關規定施工和驗收,并隨時接受業主、總包單位、監理單位和質監站對本工程的質量監督和指導。（2）認真做好各道工序的檢查、驗收關,對各工種的交接工作嚴格把關，做到環環扣緊，并實行獎罰措施.出了質量問題，無論是管理上的或是施工上的,均必須嚴肅處理,分析質量情況,加強檢查驗收，找出影響42、質量的薄弱環節，提出改進措施,把質量問題控制在萌芽狀態.2、嚴格落實班組自檢、互檢、交接檢及項目中質檢“四檢”制度，確保模板安裝質量。3、混凝土澆筑過程中應派專人23名看模，嚴格控制模板的位移和穩定性,一旦產生移位應及時調整，加固支撐.4、對變形及損壞的模板及配件，應按規范要求及時修理校正，維修質量不合格的模板和配件不得發放使用.5、為防止模底爛根，放線后應用水泥砂漿找平并加墊海綿。6、所有柱子模板拼縫、梁與柱、柱與梁等節點處均用海綿膠帶貼縫,樓板縫用膠帶紙貼縫，以確保混凝土不漏漿。7、模板安裝應嚴格控制軸線、平面位置、標高、斷面尺寸、垂直度和平整度，模板接縫隙寬度、高度、脫模劑刷涂及預留洞口43、門洞口斷面尺寸等的準確性。嚴格控制預期拼模板精度.8、嚴格執行預留洞口的定位控制，預留洞口時，木工嚴格按照墨線留洞.9、每層主軸線和分部軸線放線后，規定負責測量記錄人員及時記錄平面尺寸測量數據,并要及時記錄墻、柱、成品尺寸，目的是通過數據分析梁體和柱子的垂直度誤差。并根據數據分析原因，將問題及時反饋到有關生產負責人,及時進行整改和糾正。10、所有豎向結構的陰、陽角均須加設橡膠海綿條于拼縫中,拼縫要牢固。11、陰、陽角模必須嚴格按照模板設計圖進行加固處理.12、為防止梁模板安裝出現梁身不平直、梁底不平下撓、梁側模脹模等質量問題，支模時應將側模包底模，梁模與柱模連接處，下料尺寸應略為縮短等。六、44、安全保證措施1、模板安裝高度在2m及以上時,應符合現行國家標準建筑施工高處作業安全技術規范的有關規定。2、模板及其支撐系統在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時設施。3、登高作業時，各種配件應放在工具箱或工具袋中嚴禁散放在模板或腳手板上，各種工具應系掛在操作人員身上或放在工具袋中,不得掉落。4、安裝模板時，上下應有人接應，隨裝隨運，嚴禁拋擲。且不得將模板支搭在門窗框上，也不得將腳手板支搭在模板上，并嚴禁將模板與上料井架及有車輛運行的腳手架或操作平臺支成一體。5、當模板安裝高度超過3.0m時，必須搭設腳手架，除操作人員外,腳手架下不得站其他人。高處作業時,操作人員應佩戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。45、安全帽和安全帶應定期檢查，不合格者嚴禁使用。6、作業人員嚴禁攀登模板、斜撐桿、拉條或繩索等，不得在高處的墻頂、獨立梁或在其模板上行走。7、吊運大塊或整體模板時，當垂直吊運時，應采取不少于兩個吊點,水平吊運應采取不少于四個吊點。吊運必須使用卡環連接，并應穩起穩落，待模板就位連接牢固后，方可摘除卡環。8、模板及其配件進場應有出廠合格證或當年的檢驗報告，安裝前應對所有部件進行認真檢查，不符合要求者不得使用。9、在高處安裝和拆除模板時，周圍應設安全網或搭腳手架，并應加設防護欄桿。在臨街面及交通要道地區，尚應設警示牌，派專人看管.10、施工現場的用電，應符合國家現行標準施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46、 46的有關規定。11、搭設應由專業持證人員安裝,安全責任人應向作業人員進行安全技術交底，并做好記錄及簽證。12、模板拆除時，混凝土強度必須達到規定的要求，嚴禁混凝土未達到設計強度的規定要求時拆除模板。13、每根立柱底部應設置底座及墊板,墊板厚度不小于50mm.當立柱底部不在同一高度時，高處的縱向掃地桿應向低處延長不少于2跨，高低差不得大于1m，立柱距邊坡上方邊緣不得小于0。5m。14、立柱接長嚴禁搭接，必須用對接扣件連接，相鄰兩立柱的對接接頭不得位于同步內，且對接接頭沿豎向錯開距離不宜小于500mm，各接頭中心距主節點不宜大于步距的1/3。15、上段鋼管的立柱不得與下段鋼管立柱錯開固定在水平47、桿上。七、注意事項模板工程安裝前準備工作1、模板拼裝模板組裝要嚴格按照模板圖尺寸拼裝成整體，并控制模板的偏差在規范允許的范圍內，拼裝好模板后要求逐塊檢查其背楞是否符合模板設計,模板的編號與所用的部位是否一致.2、模板的基準定位工作首先引測建筑的邊柱或者墻軸線,并以該軸線為起點，引出每條軸線，并根據軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線、邊線以及外側控制線，施工前5線必須到位，以便于模板的安裝和校正。3、標高測量利用水準儀將建筑物水平標高根據實際要求，直接引測到模板的安裝位置。4、豎向模板的支設應根據模板支設圖。5、已經破損或者不符合模板設計圖的零配件以及面板不得投入使用。6、支模前對前一道工序的標高48、尺寸預留孔等位置按設計圖紙做好技術復核工作。應注意的質量問題：1、梁、板底不平、下撓；梁側模板不平直;梁上下日漲模,防治的方法是粱、板底模板的龍骨、支柱的截面尺寸及間距應通過設計計算決定,使模板的支撐系統有足夠的強度和剛度，作業中應認真執行設計要求，以防止混凝土澆筑時模板變形。模板支柱應立在墊有通長木板的堅實的地面上，防止支柱下沉，使梁、板產生下撓。梁、板模板應按設計或規范起拱。梁模板上下口應設銷口楞，再進行側向支撐，以保證上下口模板不變形。2、模板接槎部位處理及防止漏漿的措施1）梁、板施工縫防止漏漿處理:梁、板模板轉角、接縫處應盡量拼接密實，并粘貼塑料膠帶或填塞水泥膩子用以防止漏漿。2）后49、澆帶模板：在底板設有“后澆帶的地方,均采用雙層網眼為55（或33）mm鋼板網（靠里再加一層鐵砂網），并用扎絲綁于同向水平鋼筋,再支設豎向附加短鋼筋支擋鋼板網。后澆帶處剪力墻堵頭板采用長條模板支擋，并用短木方支撐牢固。地下室剪力墻部分豎向施工縫還需預埋豎向鋼板止水帶。模板拆除：1、側模，在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后，方可拆除。 2、底模，應在同一部位同條件養護的混凝土試塊強度達到要求時方可拆除(見表1）。 表1 現澆結構拆模時所需混凝土強度結構類型結構跨度（m）按設計的混凝土強度標準值的百分率計(）板2502，8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件2752100 50、注:本表中”設計的混凝土強度標準值”系指與設計混凝土強度等級相應的混凝土立方體抗壓強度標準值。3、當混凝土未達到規定強度或已達到設計規定強度，需提前拆模或承受部分超設計荷載時，必須經過計算和技術主管確認其強度足夠承受此荷載后，方可拆除4、高處拆除模板時，應符合有關高處作業的規定。嚴禁使用大錘和撬棍，操作層上拆下的模板堆放不能超過3層。5、模板的拆除工作應設專人指揮。作業區應設圍欄,其內不得有其他工種作業,并應設專人負責監護.拆下的模板、零配件嚴禁拋擲。6、在提前拆除互相搭連并涉及其他后拆模板的支撐時，應補設臨時支撐。拆模時，應逐塊拆除，不得成片撬落或拉倒。7、拆模如遇中途停歇，應將已拆松動、懸51、空、浮吊的模板或支架進行臨時支撐牢固或相互連接穩固。對活動部件必須一次拆除。8、后張預應力混凝土結構的側模宜在施加預應力前拆除，底模應在施加預應力后拆除。當設計有規定時，應按規定執行.9、已拆除模板的結構，在混凝土強度達到設計強度值后，方可承受全部使用荷載,若在未達到設計強度以前，需在結構上加設施工荷載時，應另行核算，強度不足時，應加設臨時支撐.10、梁、板模板應先拆梁側模，再拆板底模,最后拆除梁底模，并應分段分片進行，嚴禁成片撬落或成片拉拆。11、拆除時，作業人員應站在安全的地方進行操作，嚴禁站在已拆或松動的模板上進行拆除工作。12、拆除模板時,嚴禁用鐵棍或鐵錘亂砸，已拆下的模板應妥善傳遞或用繩鉤放至地面。13、嚴禁作業人員站在懸臂結構邊緣敲拆下面的底模。14、待分片、分段的模板全部拆除后,方允許將模板、支架、零配件等按指定地點運出堆放，并進行拔釘、清理、整修、刷防銹漆或脫模劑，入庫備用。對拉螺栓效果圖八、施工圖片梁柱節點效果圖