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1、xx工程項目補償收縮混凝土無縫施工專項方案編制依據:1、xx工程工程設計圖紙 2、設計交底及圖紙會審答疑 3、土建工程施工涉及的現行國家建筑工程質量驗收規范和規程：混凝土結構工程施工質量驗收規范 GB5020420XX混凝土質量控制標準GB5016420XX商品混凝土質量管理規程DBJ016-90 4、超長結構無縫施工所涉及的有關的標準及工法:補償收縮混凝土應用技術規范JGJ/T178-20XX砼外加劑應用技術規范GB5011920XX混凝土SY-GGB2343920XX補償收縮混凝土防水工法 YJGF2292超長鋼筋混凝土結構無縫設計和施工方法(專利號：93117132。6)目 錄一、前言12、二、工程概況1三、工程難點以及解決方法13.1工程難點13.2 解決問題方法2四、技術支持2五、補償收縮混凝土抗裂的基本原理4六、無縫施工理論依據56.1無縫設計的應力分析56.2無縫設計的應變分析7七、無縫施工技術87.1膨脹加強帶87.2膨脹加強帶鋼筋設計要求87.3膨脹加強帶設置97。4膨脹加強帶的澆筑方式10八、施工控制技術118.1混凝土材料控制118。1。1原材料要求118。1。2混凝土配合比設計128。2混凝土生產控制128.2.1工作準備128。2.2原材料的計量138。2。3混凝土攪拌138。3施工控制138。3。1混凝土澆灌138。3.2混凝土養護14九、經濟效益分析14十3、質量保障與服務15一、前言目前大面積混凝土結構在車庫、商場、工業廠房等建筑中廣泛應用，這類結構的平面尺寸往往超過規范規定的不設伸縮縫的極限值。如果按規范要求設置伸縮縫會影響建筑物的美觀及使用功能，不設置伸縮縫又會因施工或使用階段的溫差作用使樓板產生過大的收縮裂縫。這些裂縫將直接影響混凝土結構的使用功能，而且混凝土一旦出現裂縫就極難修復.目前，由于缺乏對混凝土結構裂縫機理的系統研究,實際工程中往往在設置伸縮縫的位子設置后澆帶。但設置后澆帶不能從根本上解決產生溫度收縮裂縫的問題，而且可能留下滲漏的隱患。近年來大量的工程取消伸縮縫而采用連續澆注混凝土方式獲得成功。本方案結合工程實際情況對無縫設計及4、施工的原理、方法和過程進行說明。二、工程概況項目名稱：xx工程項目該建筑為地下一層,基礎類型為筏板式,筏板厚度500mm，最長尺寸大于160米（詳見圖紙設計）。本項目采用防水混凝土的部位有地下室底板、外墻、水池底板及側板、室外部分地下室頂板、室內有覆土的地下室頂板及所有與土壤接觸或臨水的混凝土構件，抗滲等級為P6。部分混凝土的強度為C30，詳細要求見圖紙設計。為達到工程超長剛性自防水無縫施工的目的、提高該工程地下室鋼筋混凝土結構的抗裂防滲能力，整個地下工程混凝土均采用SY-G膨脹劑配制成的補償收縮混凝土，同時,在采用補償收縮混凝土的基礎上，可采用中國建筑材料科學研究院的超長鋼筋混凝土結構無縫設5、計和施工方法(專利號:93117132。6)及JGJ/T 17820XX補償收縮混凝土應用技術規程用膨脹加強帶代替后澆帶或減少后澆帶，根據JGJ/T 17820XX補償收縮混凝土應用技術規程及圖紙設計,本項目采用連續式膨脹加強帶、間歇式膨脹加強帶、后澆式膨脹加強帶3種形式，膨脹加強帶帶寬為2米。三、工程難點以及解決方法3.1工程難點a）結構尺寸超長由于該工程屋面板結構超長，平面尺寸大，屬大型超長結構，對于超長結構工程，影響混凝土開裂的因素更加復雜，混凝土收縮、溫度應力等的影響更加顯著，必須采取綜合的技術措施來控制混凝土的開裂問題。澆注后的混凝土極易產生收縮裂縫，影響整個結構的耐久性及實際使用。6、按傳統做法須在結構上設置后澆帶，把整體結構分為若干塊，分別澆注混凝土，待60天混凝土收縮完成后再來填充,這樣不但設計、施工復雜，而且結構的整體質量很難保證.b）抗裂本工程結構及工程條件復雜,施工技術要求較高。除必須滿足強度、剛度、整體性和耐久性外,還存在超長結構裂縫控制問題.所以，如何控制混凝土硬化期間由于水泥水化過程釋放的水化熱所產生的溫度應力和混凝土干縮應力的共同作用,導致鋼筋混凝土結構的開裂,破壞了結構的耐久性,將成為設計、施工技術的關鍵。c）施工進度根據工程的具體情況，如采用傳統設后澆帶的做法需在60天后才回填,影響了工程整體進度。d）抗裂防滲本工程結構及工程條件復雜，施工技術要求較高7、。除必須滿足強度、剛度、整體性和耐久性外，還存在超長結構裂縫控制及結構防水問題。所以，如何控制混凝土硬化期間由于水泥水化過程釋放的水化熱所產生的溫度應力和混凝土干縮應力的共同作用，導致鋼筋混凝土結構的開裂，破壞結構防水封閉性及耐久性，將成為設計、施工技術的關鍵。3。2 解決問題方法根據本工程的具體情況，建議采用SY-G復合纖維抗裂劑，配制補償收縮混凝土，并采用中國建筑材料科學研究院的“超長鋼筋混凝土無縫設計施工方法”專利技術（專利號：93117132。6），在該工程屋面板進行超長結構無縫施工，同時在該工程的柱結構中添加SYG復合纖維抗裂劑，增加柱的抗裂能力。這樣,即可以提高工程整體結構的耐久性8、,解決了整體抗裂問題，同時加快施工速度，使總體綜合費用大大降低。四、技術支持SY-G膨脹纖維抗裂防水劑是我公司與中國建筑材料科學研究院，武漢理工大學等國內多家著名科研機構經過長期研究并結合國內外先進技術開發的一種新型高性能抗裂防水劑.該產品由硫鋁酸鹽SY-G、高強阻裂纖維、防水劑、增強劑等多種功能材料復合而成,產品具有微膨脹性能和阻裂纖維的共同優點、同時還具有高抗裂、高抗滲的超疊加效應。是一種機理完善、性能卓越的復合材料。它具有膨脹、抗裂、抗滲、防水等功能，并特別配制了流化、泵送組分，以便加入后可達到現場泵送的功能,并可以根據季節調整其緩凝、早強等作用。它是根據普通水泥混凝土水化后產生收縮的缺9、陷，利用摻入膨脹組分，與水泥水化析出的Ca(OH）2作用，形成水化膨脹結晶鈣釩石（水化硫鋁酸鈣），使混凝土產生微膨脹，隨著水化過程的進行，這種膨脹晶體不斷發育長大并填充到混凝土的毛細空縫中，使混凝土的密實度大大提高（實驗表明SYG配制的混凝土較普通混凝土的孔隙率大大減少，抗滲能力可大大提高）。該產品具有以下方面的獨特性：（1）雙重保護、雙重功效：SY-G膨脹纖維抗裂防水劑可從物理和化學兩方面提高混凝土的抗裂能力，為混凝土提供雙重保護，一方面，數量眾多的合成纖維產生微細配筋及網狀承托的作用，抑制了混凝土的開裂進程；另一方面，膨脹組分與水泥水化產物發生化學反應并產生適度膨脹，可防止混凝土收縮開裂；10、（2）階段抗裂、層次抗裂:微SY-G主要在混凝土硬化過程發生作用，而聚丙烯纖維則主要在混凝土塑性階段發揮作用。SYG膨脹纖維抗裂防水劑將二者復合體現了“階段抗裂、層次抗裂”科學理念，可達到全程抗裂的目的，它們從不同層面，以不同方式，在不同時段對混凝土作出最有效的貢獻；（3）三重防水機理:混凝土結構自防水即依靠混凝土本體來實現建筑防水，已被證明為最根本的建筑防水技術，目前廣泛采用的結構自防水措施主要包括補償收縮，增強密實及抗裂防水三種類型.由多種功能材料復合而成的SYG同時具備以上三種防水機理，故而比單一的組分具有更高的抗滲防水能力；（4）SYG產品摻入混凝土中后，依靠纖維在混凝土中巨大數量的均11、勻分布，在混凝土內部構成一種均勻的亂向支撐體系，從而產生一種有效的二級加強效果，并有助于削減混凝土塑性收縮及凍融時的應力。收縮的能量被分散到每立方米上千萬條具有高抗拉強度而彈性模量相對較低的纖維單絲上，從而有效增強了混凝土的韌性，抑制了微細裂縫的產生和發展。同時,無數纖維單絲的加入可有效阻礙骨料的離析,保證了混凝土早期的均勻泌水性，從而阻礙了沉降裂紋的形成。實踐證明，摻入該產品的混凝土與普通混凝土相比較,其抗裂能力提高75%；（5）大大提高混凝土的抗滲防水性能。摻入大量微細纖維可以有效地抑制混凝土早期干縮微裂及離析裂紋的產生及發展，極大減少了混凝土的收縮裂縫，尤其是有效抑制了連通裂縫的產生。均12、勻分布在混凝土中彼此相粘連的大量纖維起了“承托”骨料的作用，這樣有效降低了混凝土表面的析水與集料的離析，從而使混凝土中直徑為50100納米和大于100納米的孔隙的含量大大降低，可以極大地提高抗滲能力，與普通混凝土相比較，抗滲能力提高6075%；(6)增強抗沖擊及抗震能力。加入該產品的混凝土凝固后，握裹水泥的高強纖維絲相粘為致密的亂向分布的網狀增強系統,增強了機體對集料的固著力，從而提高了耐磨性能，有利于防止并控制微裂縫的產生和發展，增加混凝土的韌性，提高極限拉伸率。纖維產品的獨特表面處理工藝使得纖維可以和水泥基料緊密的粘合在一起,極大的保持了混凝土的整體強度。混凝土受到沖擊時纖維吸收大量的能量13、，從而有效的減少了集中應力的作用,阻礙混凝土中裂縫的迅速擴展,增強了混凝土的抗沖擊及抗震能力；（7)增強混凝土的抗凍能力.在混凝土加入該產品,可以緩解由于溫度變化而引起的混凝土內部應力的作用，阻止微裂縫的產生與擴展；同時，混凝土抗滲能力的提高，也有利于其抗凍能力的提高。對大幅提高混凝土的抗凍能力方面的貢獻，使其可廣泛應用于寒冷地區和各種大體積混凝土溫差裂縫控制的工程.五、補償收縮混凝土抗裂的基本原理超長結構溫度收縮、干燥收縮應力集于構件中部，為防裂而在此部位社膨脹加強帶，以較大膨脹應力補償溫差、干縮收縮應力,膨脹加強帶是超長結構連續施工而認為采取的措施，是一個“假縫膨脹加強帶可根據現場情況確定14、整體連續澆筑或局部連續澆筑。補償混凝土在硬化過程中產生膨脹作用，在鋼筋和鄰位約束下，鋼筋受拉,而混凝土受壓，當鋼筋拉應力與混凝土壓應力平衡時，則：Acc=AsEs2設：=As/Ac，則c=Es2(1)式中c混凝土預壓應力(Mpa），As鋼筋截面積，配筋率（），Ac混凝土截面積，Es鋼筋彈性模量(Mpa），2混凝土的限制膨脹率（%)。由(1）式可見，c與2成正比例關系，而限制膨脹率2隨SY-G的摻量增加而增加，所以，通過調整SY-G的摻量，可使混凝土獲得0。20.7MPa的預壓應力,根據水平法向力x分布曲線，設想在應力大的地方施加較大的膨脹應力c，而在兩側施加較小的膨脹應力，全面地補償結構的收縮15、應力，控制有序裂縫的出現。由于鋼筋混凝土結構長大化和復雜化,取消后澆帶的超長縫混凝土結構施工必須根據結構特點靈活運用，沉降縫不能取消,具有沉降性質的后澆帶也不能取消.補償收縮混凝土加強帶的性質是以較大膨脹應力補償溫差收縮應力集中的地方，所以，它可以取消后澆帶。加強帶的間距可控制在4060m，一般可連續澆注100120m超長結構.六、無縫施工理論依據6.1無縫設計的應力分析無縫設計是相對的,根據工程結構具體情況，可無縫或少縫。這里的“縫”指的是釋放收縮應力的后澆帶或永久伸縮縫，不包括沉降縫。其設計思路是“抗放兼施，以抗為主”。即用摻SYG的補償收縮混凝土作為結構材料,其在水化硬化過程中產生膨脹作16、用,該膨脹由于受到鋼筋和鄰位的約束,能在結構中建立一定的預壓應力c，由此來抵抗收縮變形時產生的拉應力，防止混凝土開裂。膨脹混凝土用于超長結構無縫抗裂施工，其限制膨脹率(2)的設定至為重要。2偏小，則補償收縮能力不足,無縫施工難以實現；2過大，對混凝土強度有明顯影響。經大量研究與工程實踐，補償收縮混凝土可在結構中建立0。20.7MPa預壓應力，這一預壓應力大致可以抵消混凝土在硬化過程中因溫度和干縮產生的拉應力，從而防止混凝土收縮開裂，或把裂縫控制在無害裂縫范圍內（小于0.1mm)。基于這一“抗的原理，采用補償收縮混凝土，后澆縫的間距延長至60m是安全的，比規范2040m增加l倍左右。這是無縫設計17、概念中的”少縫含義，已成功應用于結構設計中。隨著我國建筑長大化和多功能的發展,鋼筋混凝土結構超長100m以上，水平面積超1萬m2以上者越來越多.樓層數十層,設置后澆縫以防止結構收縮開裂成為必要措施。然而，它給結構設計和施工帶來很多麻煩,工期延長,模板周轉、降水和施工管理費都增加,能否取消后澆縫這具有技術經濟意義。 工民建的整體式基礎、箱形基礎的底板、車間混凝土地面、地下隧道、涵管等結構的底板和墻體的特點是,其厚度(高度）H遠小于長、寬方向尺寸L,當HL0。2時,板在溫度收縮變形作用下,離開端部區域，全截面受拉應力較均勻.在地基約束下，將出現水平法向力x；從工程實踐可知，x是設計主要控制應力,是18、引起垂直裂縫的主要應力，其max出現在截面的中點x0處如下圖：當法向應力max超過混凝土抗拉強度R，在中部出現第一垂直裂縫，將板一分為二，每塊板 的水平應力重新分布x，如xRt，則形成第二批裂縫，這種裂縫有序性常可在工程中 見到。為防止這種有序裂縫的出現，工業與民用建筑中以設置后澆縫作為釋放收縮應力和控制 裂縫的主要措施之一。從以下法向應力公式可見： max=ET(1-)式中=Cx水平阻力系數；H板厚；E混凝土彈性模量。后澆縫只在較短的間距（L）范圍對削減溫度收縮應力（ET）起顯著作用,超過一定長度，即 使設后澆縫也沒有意義。按理論計算，削減有效間距為20-60m。下面談到的膨脹加強帶間距應 19、設置在此范圍內。 研究表明，膨脹混凝土在硬化過程中產生膨脹作用，在鋼筋和鄰位約束下，鋼筋受拉,而混 凝土受壓，當鋼筋拉應力與混凝土壓應力平衡時，則 AccAssAsEs2 設 A sAc 則 cEs2 (1）式中:c-混凝土預壓應力,MPa; As-鋼筋截面積； 配筋率，； Ac-混凝土截面積； Es鋼筋彈性模量。MPa； 2-混凝土的限制膨脹率（也即鋼筋伸長率）,.由(1)式可見，c與2成正比關系，而限制膨脹率2隨SY-G摻量增加而增加,所 以,我們通過調整SY-G摻量，可使混凝土獲得不同的預壓應力。根據水平法向力x分布 曲線，我們設想在max地方給與較大的膨脹應力c,而在兩側給與較小的膨脹20、應力如下圖，全面地補償結構的收縮應力，控制有序裂縫的出現。 膨脹應力c補償收縮應力x示意圖6。2無縫設計的應變分析根據我國著名的水泥混凝土專家、中國工程院資深院士吳中偉教授關于膨脹混凝土的基本理論和觀點,防止混凝土開裂，有如下判據:2-（St+Sd-CT）Sk 式中，2限制膨脹率 St干縮率 Sd干縮率 CT-受拉徐變率，徐變CT對補償收縮防止開裂是有利因素。 S k-極限延伸率滿足上述判據，就不必設伸縮縫,否則應設伸縮縫。當不摻SYG時，規范規定約30m設一道伸縮縫，以避免收縮應變從自由端沿長向積累，引起中段開裂。 我國著名的裂縫專家王鐵夢教授通過對結構物應力-應變分析與計算，求得了平均伸縮21、縫間距 (或裂縫間距）計算公式如下：L=1.5 arcosh）式中：H底板厚度或側墻每次施工高度（mm） E-混凝土的彈性模量（MPa) Cx-基礎的水平阻力系數（N/mm3）混凝土的線膨脹系數，為1。0105 arcosh-雙曲余弦函數的反函數 Sk配筋混凝土的極限拉伸 T為綜合溫差，普通混凝土T=T1+T2，膨脹混凝土T=T1+T2-T3 式中：T1-混凝土因水泥水化熱而引起的溫升值 T2-混凝土的收縮當量溫差 T3膨脹混凝土的膨脹當量溫差 根據裂縫平均間距計算公式可見，當 而 這樣上式就變為St+Sd-2Sk，L比較可見，王鐵夢的裂縫間距計算公式在極限狀態下其本質同吳中偉的防止混凝土開裂22、的判據公式完全一致，當TSk即2StSd0，且2StSdSk時，混凝土開裂 ，裂縫間距可由王鐵夢公式求得；當TSk即2St-SdSk時混凝土不開裂.七、無縫施工技術7。1膨脹加強帶膨脹加強帶是一種旨在提高混凝土構件抗裂性能的技術措施，施工中采用膨脹加強帶的目的是減免后澆帶。膨脹加強帶的數量和位置,要根據混凝土的膨脹率、混凝土內部中心溫度、地基水平阻力系數、結構厚度、混凝土彈性模量、配筋率等參數來估算.膨脹加強帶的設置應放在結構受力最不利的位置,如變截面、鋼筋變化的部位及應力集中部位。膨脹加強帶一般設在后澆帶的位置上.設置的膨脹加強帶條數及形狀應依工程構造與尺寸確定，當長寬比較大或構造復雜時,相23、鄰加強帶后澆帶的間距應適當減小。為了有效發揮膨脹效果，增加長度方向的膨脹絕對量,所以其寬度應該比后澆帶更寬一些.根據構件厚度帶寬2m，其它構造與后澆帶基本相同，在帶的兩側用密孔鐵絲網將帶內混凝土與帶外混凝土分開。膨脹加強帶是一種“抗”的措施，所以在連續施工的混凝土構件中，為提高其抵御收縮應力的能力，增設一些附加筋.7.2膨脹加強帶鋼筋設計要求為了達到更好的抗裂性能，建議膨脹加強帶內底板（墻）中增設10150水平溫度鋼筋（垂直于加強帶長度方向),并均勻布置在上下層鋼筋上，兩端各伸出膨脹帶LaE（約1000mm），并固定在上下層(或內外層)鋼筋上,膨脹加強帶配筋圖以及SYG建議使用摻量（膨脹加強帶24、內摻量為10%，兩側為8%）如下圖所示：7.3膨脹加強帶設置本方案根據該項目尺寸超長的特點，結合上述理論依據和工程實際施工需要,把原后澆帶設置膨脹加強帶,帶寬宜設置為2米。膨脹加強帶的兩側采用5mm密目鋼絲網（快易收口網)，為防止混凝土壓壞鋼絲網,并用立筋8150及水平筋16200骨架加固，防止混凝土流入加強帶，影響抗裂性能。這樣就可以實現混凝土連續澆筑或稱無縫施工。根據補償收縮混凝土應用技術規范JGY/T617820XX相關規定，考慮本工程實際情況，確定了膨脹加強帶和后澆帶的劃分,及補償收縮混凝土的澆筑方式和構造形式。詳見下圖:7。4膨脹加強帶的澆筑方式膨脹加強帶澆筑方式有連續式、間歇式或后25、澆式三種，補償收縮混凝土應用技術規程JGJ/T178-20XX規定：膨脹加強帶澆筑方式宜按下表進行選擇（具體可參照下圖進行）：結構類別結構長度L（m）結構厚度H(m）澆筑方式構造形式墻體L60-連續澆筑連續式膨脹加強帶L60分段澆筑后澆式膨脹加強帶板式結構L60連續澆筑-60L120H1。5連續澆筑連續式膨脹加強帶60L120H1.5分段澆筑后澆式、間歇式膨脹加強帶L120分段澆筑后澆式、間歇式膨脹加強帶膨脹加強帶三種澆筑方法如下: 連續式膨脹加強帶1補償收縮混凝土；2密孔鐵絲網；3-膨脹加強帶混凝土間歇式膨脹加強帶1先澆筑的補償收縮混凝土;2-施工縫;3-鋼板止水帶；4-后澆筑的補償收縮混凝26、土；5密孔鐵絲網；6與膨脹加強帶同時澆筑的補償收縮混凝土后澆式膨脹加強帶1-補償收縮混凝土;2施工縫；3-鋼板止水帶;4膨脹加強帶混凝土根據本工程膨脹加強帶設置間距以及底板厚度，板式結構宜采用連續式膨脹加強帶的方式進行澆筑；墻體由于養護難度較大，宜采用后澆式膨脹加強帶進行澆筑，714天后回填.八、施工控制技術8。1混凝土材料控制8.1.1原材料要求（1）水泥 本工程宜采用P.O。42。5級普通硅酸鹽水泥。所用水泥應符合通用硅酸鹽水泥（GB17520XX）的規定.(2）粉煤灰 應選用二級以上粉煤灰，其技術指標應符合GB159620XX用于水泥和混凝土中的粉煤灰標準要求。并應盡可能降低其含碳量.（27、3)粗骨料 本工程采用泵送混凝土，為適應混凝土泵送工藝，先用粒徑531.5mm碎石，其技術指標應符合JGJ5220XX普通混凝土用砂、石質量及檢驗方法標準,所含泥土不得呈塊狀或包裹石子表面，吸水率不大于1.5.（4）細骨料、中砂所有技術指標應符合JGJ5220XX普通混凝土用砂、石質量及檢驗方法標準要求。(5）SY-G 本工程采用SYG復合纖維抗裂劑,其符合產品相關技術標準要求。（6)減水劑 其技術指標應符合GB807620XX混凝土外加劑標準要求，并應盡可能延長其緩凝時間（初凝10小時左右)。上述全部材料應經檢驗合格,符合使用要求時方可入場。且材料供應充足，特別是指定的水泥品種有足夠的儲備量28、或后續供應有保證.8。1.2混凝土配合比設計補償收縮混凝土最重要的指標除了普通混凝土強度性能，重要的控制指標還有混凝土限制膨脹率，因此必須通過實驗確定混凝土配合比,經過實驗確定的混凝土配合比是超長結構施工的基礎,必須要個執行,否則，將達不到預期的效果。混凝土生產單位嚴禁任意改變水泥，活性摻合料、外加劑的摻量。一般補償收縮混凝土配合比設計要求如下：（1）水膠比不得大于0。50，有侵蝕性介質時水膠比不宜大于0。45。（2）砂率宜為3540，泵送時可增至45。（3）灰砂比宜為1：1。51:2.5。（4）補償收縮混凝土采用預拌混凝土時,入泵坍落度宜控制在16020mm，坍落度每小時損失值不應大于20m29、m，坍落度總損失值不應大于40mm。(5）摻加引氣劑或引氣型減水劑時，混凝土含氣量應控制在35.（6）補償收縮混凝土單位膠凝材料用量應不小于300 kg/m3，用于后澆帶的補償收縮混凝土,其單位膠凝材料用量不應小于350kg/m3。8。2混凝土生產控制8.2.1工作準備混凝土澆筑前對混凝土生產廠家進行實地檢察,進行統一的技術交底，要求統一配合比，統一關鍵的原材料。8。2。2原材料的計量水泥、砂、石、SYG、粉煤灰、磨細礦粉、外加劑、水經過計量才能投入攪拌機，計量誤差應符合下列要求:材料名稱允許偏差(%)水泥、SY-G、礦物摻合料2粗、細骨料3水、外加劑28.2.3混凝土攪拌(1）在攪拌混凝土時30、，要與攪拌人員協商好，按照配合比投料,SYG應有專門的計量儀器;（2）及時測定、石的含水量,調整混凝土拌合物用水量，變更混凝土坍落度必須有現場技術人員執行，嚴禁隨意增加用水量.（3）混凝土攪拌時間：補償收縮混凝土應攪拌均勻。對預拌補償收縮混凝土，其攪拌時間可與普通混凝土的攪拌時間相同，現場拌制的補償收縮混凝土的攪拌時間應比普通混凝土的攪拌時間延長30s以上。8.3施工控制8。3.1混凝土澆灌（1)混凝土自攪拌機中卸出后，應及時運到澆筑地點，延續時間不能超過初凝時間。在運輸過程中，要防止混凝土離析、水泥漿流失、坍落度變化以及產生初凝等現象.如混凝土運到澆筑地點有離析現象時,必須在澆灌前進行二次拌31、合.(2)建立嚴格賞罰制度，施工現場嚴禁向混凝土罐車及泵槽內加水。施工過程應隨時與混凝土公司調度協調，確保施工現場不壓車。如遇特殊情況導致混凝土坍落度不能滿足泵送要求時,應由混凝土公司試驗室派出技術人員現場處理。（3）補償收縮混凝土振搗必須密實,不能漏振、欠振、也不可過振。振搗手開動振動棒，握住振搗棒上端的軟軸膠管，快速插入混凝土內部，振搗時，振動棒上下略為抽動，振搗時間為20-30秒，但以混凝土面不再出現氣泡、不再顯著下沉、表面泛漿和表面形成水平面為準。使用插入式振動器應做到快插慢拔，插點要均勻排列，逐點移動，按順序進行,不得遺漏，做到均勻振實.移動間距不大于振動棒作用半徑的1。5倍(一般為32、300-400mm)，靠近模板距離不應小于200mm.平板振動器的移動間距應能保證振動器的平板覆蓋已振實部分邊緣。（4)超長板式結構采用膨脹加強帶取代后澆帶時，應根據所選膨脹加強帶的結構形式，按規定順序澆筑，膨脹加強帶澆筑前,應將先期澆筑的混凝土表面清潔干凈，并充分潤濕。（5）當施工中因遇到雨、雪、冰雹需留施工縫時,對新澆混凝土部分應立即用塑料薄膜覆蓋；當出現混凝土已硬化的情況時，應先在其上鋪設3050mm厚的摻入SYG的同配合比無骨料的膨脹水泥砂漿，再澆筑混凝土。（6）屋面板板混凝土澆筑完畢，在混凝土終凝前必須用木抹刀或鐵抹刀搓壓混凝土表面,以防止混凝土表面出現裂縫（主要是沉降裂縫、塑性收縮33、裂縫和表面失水干縮裂縫），抹壓共23遍。混凝土原漿收面后，應立即進行養護。（7）墻體混凝土澆筑時,混凝土下料點應分散布置，循環推進,連續進行。避免混凝土自然流淌面過長，混凝土離散性過大，內部收縮應力集中導致開裂.8.3。2混凝土養護混凝土的養護是保證混凝土的質量的很重要的措施,每個施工段均設立專人負責養護工作。在實際的施工過程中，針對不同的建筑部位，應采用不同的養護方法。屋面板： 下述方法（1）可用麻袋覆蓋混凝土表面，然后淋水養護，保持麻袋24h都處于潮濕狀態,養護28d后去掉麻袋轉入自然養護.（2）薄膜布加滴灌管養護,在有條件的情況下，可采用不透水、氣的薄膜布（如塑料薄膜布），并在膜下鋪設P34、VC塑料管，并接通自來水，管上間隔3050cm刺一小孔，派人定時開水滴灌管,用薄膜布把混凝土表面敞露的部分全部嚴密地覆蓋起來保證混凝土在不失水的情況下得到充足的養護。側壁: 墻體澆筑完后，頂部接好DN20PVC塑料管,并接通自來水，塑料管迎墻面每隔2030刺一小孔，使能形成噴淋小水幕帶模養護12天,松動模板的螺絲，讓模板離混凝土墻體有23mm的間隙，不斷淋水，帶模養護57天以后，拆除模板后,用麻袋片緊貼墻體表面，繼續淋水養護28d。九、經濟效益分析用“超長鋼筋混凝土結構無縫設計施工方法”可以取消后澆帶，從而克服留縫的諸多缺點，綜合效益如下：（1）提高了工程質量，確保建筑結構的整體性和安全性。（2）大大縮短了工期,加快了施工進度。（3）簡化施工工藝，減少后澆帶處理給施工帶來的麻煩和給工程帶來的隱患。(4)提高模板周轉、降低設備占用租賃費.(5）提高資金的利用率。（6)建筑物提前投入使用，也可為業主帶來較大的直接或間接經濟效益。