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1、一、工程概況本工程位于xxx市xxxxxx水產（xxx）有限公司新廠內，由xxx本工程為6層建筑，建筑類別為耐火等級二級，丙類抗震建設，抗震設防烈度為7級，抗震構造措施采用的設防烈度為7度，建筑耐久年限為二級五十年，結構為框架結構。建筑高度38.6米，建筑面積約9970平方米，一層占地面積1754平方米。建筑樓面首層高為6m，二層8m，三層至五層高均為6m，六層4.8m,該砼樓面板搭設門式鋼管頂架作模板支撐。三層梁板梁截面最大為400750mm、350700mm，其它樓層梁板梁截面主要是300650mm、250500mm、250400mm、200500mm、200400mm、200350mm等2、幾種，樓層板厚都為120mm。由于二層高8m為最高樓層，梁最大截面400750mm也是在該層，因而取梁截面尺寸最大值400750mm，取高度8m計算荷載，板厚120mm。針對該位置的混凝土現澆時而采用門式鋼管高支撐進行施工。二、編制依據1、建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)2、建筑施工扣件式腳手架安全技術規程(JGJ166-2008)3、混凝土結構設計規范(GB50010-2002)4、建筑結構荷載規范(GB50009-2001)（06版）5、建筑地基基礎設計規范(GB50007-2002)6、建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)7、主車間施工圖紙8、國家、省市有關規范、標3、準和規定三、模板支撐體系設計1、模板：面板使用18mm厚夾板，規格為9201820mm，面板下排8080mm的木枋，間距300mm。2、梁：梁底板和梁側板用整塊18mm厚的夾板制成。梁旁板底外側設壓腳板，主梁、次梁兩側立桿間距0.9m，梁底板用8080mm木枋支承，梁底的木枋間距為300mm。 3、支撐體系：模板高支撐系統采用A48mm3.5mm門型腳手架搭設，底部設50mm墊木，支撐底部采用可調支座，頂部設可調支托。主、次梁支撐門型腳手架的縱距(跨度方向) l=0.9m，步距 h=1.5m；板門型架的縱距 b=0.9m，跨距l=0.9m，步距 h=1.5m。門型支架底部用木板做墊塊，在鋼管支4、頂底部上0.20m處縱橫設置縱橫水平拉桿，用A48鋼管拉結，縱橫水平拉桿每1500mm高設置一道；內外兩側設450600交叉剪刀撐，每隔6m設置剪刀撐，由底至頂連續設置，剪刀撐底部應與地面頂緊。4、考慮到現澆混凝土時梁側模板的側壓力，主梁采用對拉螺栓布置。400mm750mm的梁按梁側壓力計算用一道A12對拉螺栓，其余的梁如大于梁高700mm以上的參照300mm800mm的梁側模板做法以保證梁側模板的穩定5、地基處理模板支架搭設前，先進行內地面澆筑砼和建筑物周邊支撐架墊層C15砼厚100mm，以保證地基的承載力滿足要求和支撐架的穩定性。四、配置要求：1、木模板厚度、橫檔及木楞不得選用脆性、扭曲5、和受潮易變形的木材。木膠合板進場后應進行外觀檢查，保證膠合板外形規矩不易脫膠。支撐背楞采用木方，并保證接觸模板面平直。2、配模時各結構應相互協調，統籌考慮，以免造成模板浪費。3、模板拼縫時端口應刨平，保證接縫嚴密。4、模板與木方的連接用鐵釘，釘長應為模板厚度的1.52.5倍，每塊木夾板與木楞相疊處至少釘2個釘子。第二塊板的釘子要轉向第一塊模板方向斜釘，使拼縫嚴密。5、模板拼裝后應對接縫不平處刨光。6、配制好的模板應在反面編號并寫明規格，分別堆放保管。五、施工方法1、模板施工工藝流程準備工作定位放線鋪設基墊拉線安裝可調底座腳自一端起門架安于基腳上安裝斜撐(交叉撐)水平加固桿連接棒上步門架（或調節6、架）U型可調支托鋪設枋木全面檢查安裝質量驗收。2、 施工工藝(1)、支撐架安裝支撐架安裝前，應放出軸線、梁位置線以及樓面水平控制標高。安裝腳手架后，要調節可調底座來進行調平校直。但可調底座調節螺桿伸出長度不宜超過300mm，可調支座應與支撐架在同一豎直中心線上。支撐架安裝宜排列整齊，并在相互垂直的兩個方向有保證其穩定的支撐系統。支撐架連接部位以及最上層架頂托下端縱向設A483.5mm水平鋼管拉桿一度，在底部支撐架下端內側設通長A483.5mm掃地桿；水平加固桿應采用扣件與立桿扣牢。架體必須牢固地支承在已經澆筑好的地臺面上，并在立桿底座下鋪設木墊板。(2)、梁模板的安裝先在柱上彈出軸線、梁位置線7、和水平控制標高線，按設計標高調整腳手架可調頂托的標高，將其調至預定的高度，然后在可調頂托的托板上安放80mm80mm木枋作托梁。固定托梁木枋后在其上安裝梁底橫楞，橫楞采用80mm80mm木枋，間距為300mm。橫楞安裝完成后，用膠合板安裝梁底模板，并拉線找平。當梁跨度在大于或等于4m時，梁底模應按要求起拱，起拱高度宜為全跨長度的1/10003/1000。主、次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安裝后，再安裝側模、壓腳板及斜撐。(3)、樓面模板的安裝首先通線，然后調整腳手架可調頂托的標高，將其調到預定的高度，在可調頂托托板上架設80mm80mm木枋作托梁，托梁固定后架設橫楞80mm80mm8、木枋，橫楞間距為300mm，然后在橫楞上安裝膠合板模板。鋪膠合板時，可從四周鋪起，在中間收口，若為壓旁時，角位模板應通線釘固。澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。3、模板拆除(1)、承重模板按照同條件留置試件，強度等級達到設計強度的100%方可拆除承重模板，同時模板支架拆除必須有工程負責人的批準手續。(2)、拆除的順序和方法應按模板的設計規定進行。可采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并應從上而下進行拆除。拆除的模板不得拋扔，應按指定地點堆放。(3)、當拆除48m跨度的梁下立柱時，應先從跨中開始，對稱地分別向兩端拆除。拆除時，嚴禁采用連梁9、底板向旁側一片拉倒的拆除方法。(4)、板拆除順序應先拆除梁側幫模，再拆除梁板模板，拆樓板模板先拆掉水平拉桿，然后拆除支柱，每根龍骨留12根支柱暫不拆，操作人員站在已拆除空隙，拆去近旁余下的支柱，使其龍骨自由墜落，用鉤子將模板鉤下，等該段的模板全部脫模后，集中近旁余下的支柱，集中運出，集中堆放。有穿墻螺栓者，先拆穿墻螺栓和梁托架，再拆除底模。拆除模板時嚴禁模板直接從高處往下扔，以防止模板變形和損壞。(5)、當水平支撐超過二道以上時，應先拆除二道以上水平支撐，最下一道大橫桿與立桿應同時拆除。(6)、模板拆除應按規定逐次進行，不得采用大面積撬落方法。拆除的模板、支撐、連接件應用槽滑下或用繩系下。不得10、留有懸空模板。4、模板清理維護模板清理維修(1)、拆除后的模板應進行清理維修，將模板表面清理干凈，板邊刷封邊漆，堵螺栓孔，要求板面平整干凈，嚴重破損的予以更換。(2)、模板的堆放現場拆下的模板應放入插板架內，或碼放整齊。清理好的模板所放地點要高出周圍地面150mm，防止下雨受潮。(3)、刷脫模劑模板清理干凈，擦掉浮灰后，刷專用水質脫模劑，不得漏刷，刷后擦凈。六、模板支撐架搭設和拆除的安全技術措施1、安裝安全技術措施(1)、應遵守高處作業安全技術規范有關規定。(2)、架子作業時，必須戴安全帽，系緊安全帶，穿工作鞋，戴工作卡，鋪腳手架不準馬虎操作，操作工具及零件放在工具袋內，搭設中應統一指揮，思想11、集中，相互集中，相互配合，嚴禁在腳手架搭設過程中，嘻笑打鬧，材料工具不能隨意亂意亂拋亂扔，吊運材料工具的下方不準站人。(3)、凡遇六級以上大風、濃霧、雷雨時，均不得進行高空作業，特別是雨后施工，要注意防滑，對腳手架進行經常檢查，凡遇大風或停工段時間再使用腳手架時，必須對腳手架進行全面檢查，如發現連接部分有松動，頂撐有左右上下位移，腳手板斷裂、蹺頭等現象，應及時加固處理。(4)、立桿應間隔交叉有同長度的鋼管，將相鄰立桿的對接接頭位于不同高度上，使立桿的薄弱截面錯開，以免形成薄弱層面，造成支撐體系失穩，(5)、扣件的緊固是否符合要求，可使用矩扳手實測，要4060N.M過小則扣件易滑移，過大則會引起12、扣件的鑄鐵斷裂，在安裝扣件時，所有扣件的開口必須向外。(6)、模板及其支撐系統在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時措施。(7)、施工現場應搭設工作梯，作業人員不得爬支架上下。(8)、高支模上高空臨邊要有足夠的操作平臺和安全防護，特別在平臺外緣部分應加強防護。(9)、模板安裝、鋼筋綁扎、砼澆筑時，應避免材料、機具、工具過于集中堆放。(10)、不準架設探頭板及未固定的桿。(11)、模板支撐不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。頂撐要垂直、底部平整堅實、并加墊木。木楔要頂牢，并用橫順拉桿和剪刀撐。(12)、安裝模板應按工序進行，當模板沒有固定前，不得進行下一道工序作業。禁止利用拉桿、支撐攀登上落。(13)13、支模時，支撐、拉桿不準連接在門窗、腳手架或其他不穩固的物件上。在混凝土澆灌過程中，要有專人檢查，發現變形、松動等現象。要及時加固和修理，防止塌模傷人。(14)、在現場安裝模板時，所有工具應裝入工具袋內，防止高處作業時，工具掉下傷人。(15)、二人抬運模板時，要互相配合，協同工作。傳送模板、工具應用運輸工具或繩子綁扎牢固后升降，不得亂仍。(16)、安裝柱、梁模板應設臨時工作臺，應作臨時封閉，以防誤踏和墮物傷人。2、拆除安全技術措施(1)、模板拆除須待砼強度達到設計要求后進行，防止倒塌事故發生。(2)、拆模板，應經施工技術人員按試塊強度檢查，確認砼已達到拆模強度時，方可拆除。(3)、拆模應嚴格遵14、守從上而下的原則，先拆除非承重模板，后拆除重模板，禁止拋擲模板。(4)、高處、復雜結構模板的拆除，應有專人指揮和切實可靠的安裝措施，并在下面標出作業區，嚴禁非操作人員靠近，拆下的模板應集中吊運，并多點捆牢，不準向下亂仍。(5)、工作前，應檢查所有的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上，工作時思想集中，防止釘子扎腳和從空中滑落。(6)、拆除模板采用長撬桿，嚴禁操作人員站在拆除的模板下。在拆除樓板模板時，要注意防止整塊模板掉下，尤其是用定型模板作平臺模板時，更要注意，防止模板突然全部掉下傷人。(7)、拆除間歇時，應將已活動模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落，倒塌傷人。(8)、已拆除的15、模板、拉桿、支撐等應及時運走或妥善堆放，嚴防操作人員因扶空、踏空墮落。(9)、在混凝土墻體、平臺上有預留洞時，應在模板拆除后，隨即在墻洞上做好安全防護，或將板的洞蓋嚴3、消防措施(1)、嚴禁在現場隨意或流動吸煙，吸煙必須在指定的吸煙區內。(2)、必須在高支模的適當位置按要求配備滅火器材，防火措施要落實。(3)、必需進行焊接工作的，按現場動火作業要求做好審批、監焊、檢查等工作，有防火措施和設專人看守，嚴格按動火作業的“八不”“四要”的消防要求執行。七、模板的構造和施工要求1、模板支架的構造要求(1)、模板支架搭設時梁下橫向水平桿應伸入梁兩側板的模板支架內不少于兩根立桿，并與立桿扣接。(2)、當模16、板支架高度8m 或高寬比4時，應采用剛性連墻件在水平加強層位置與建筑物結構可靠連接。(3)、立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，禁止搭接。(4)、桿件接頭應交錯布置，兩根相鄰桿件接頭不應設置在同步或同跨內，接頭位置錯開距離不應小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于縱距的1/3。(5)、搭接接頭的搭接長度不應小于1，應采用不少于3個旋轉扣件固定。(6)、縱向掃地桿必須連續設置，鋼管中心距地面不得大于200mm，腳手架底部主節點處應設置橫向掃地桿，其位置應在縱向掃地桿下方。(7)、模板支架應自成體系，嚴禁與其他腳手架進行連接。(8)、模板支架在安裝過程中，必須設置17、防傾覆的臨時固定設施。(9)、梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿。(10)、立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度。(11)、梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2、扣件安裝應符合下列規定(1)、螺栓擰緊力矩應控制在4065N.m之間。(2)、主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm。(3)、對接扣件開口應朝上或朝內。(4)、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。3、鋼管扣件模板支架體系的剪刀撐應符合以下要求(1)、模板支架四邊與18、中間每隔4-6排立桿應設置一道豎向剪刀撐，由底至頂連續設置,如圖所示： 模板支架豎向剪刀撐布置示意圖(2)、高于4m的模板支架，其兩端與中間每隔4-6排立桿從頂層開始向下每隔24步設置水平剪刀撐。(3)、模板支架高度8m或高寬比4時，頂部和底部（掃地桿的設置層）應設置水平加強層,底部和頂部加強層的間距16m時，每隔812m增設一道水平加強層。(4)、水平加強層做法：用水平斜桿以之字形將水平剪刀撐連接，水平斜桿寬度不小于3m，如圖所示: 模板支架水平加強層布置示意圖八、應急預案1、機構設置為對可能發生的事故能夠快速反應、求援，項目部成立應急求援小組。由項目經理韋臣任組長。負責事故現場指揮，統籌安19、排等。具體架構見下表：組 長韋臣張華杰呂永建王階均砼工班長模板班長副組長王雷當施工再起發生事故，若應急救援小組組長不在位時，由副組長負責現場指揮救援。2、機構的職責(1)、負責制定事故預防工作相關部門人員的應急救援工作職責。(2)、負責突發事故的預防措施和各類應急救實施的準備工作，統一對人員，材料物資等資源的調配。(3)、進行有針對性的應急救援應變演習，有計劃區分任務，明確責任。(4)、當發生緊急情況時，立即報告公司應急救援領導小組并及時采取救援工作，盡快控制險情蔓延，必要時，報告當地部門，取得政府及相關部門的幫助。3、應急救援工作程序(1)、當事故發生時小組成員立即向組長匯報，由組長許永勁立20、即上報公司，必要時向當地政府相關部門，以取得政府部門的幫助。(2)、由應急救援領導小組，組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中去，盡快控制險情蔓延，并配合、協助事故的處理調查工作。(3)、事故發生時，組長或其他成員不在現場時，由在現場的其他組員作為臨時現場救援負責人負責現場的救援指揮安排。4、救援方法1、高空墜落應急救援方法(1)、現場只有1人時應大聲呼救；2人以上時，應有1人或多人去打“120”急救電話及馬上報告應急救救援領導小組搶救。(2)、仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷、休克等現象，并盡可能了解傷員落地的身體著地部位，和著地部位的具體情況。(3)、如果是頭部著地，同時伴有嘔吐21、昏迷等癥狀，很可能是顱腦損傷，應該迅速送醫院搶救。如發現傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，以免造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。(4)、如果傷員腰、背、肩部先著地，有可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動是要三個人同時同一方向將傷員平直抬于木板上，不能扭轉脊柱，運送時要平穩，否則會加重傷情。2、模板、坍塌應急救援方法(1)、當發生高支模坍塌事故時，立即組織人員及時搶救，防止事故擴大，在有傷亡的情況下控制好事故現場；(2)、報120急救中心，到現場搶救傷員。（應盡量說清楚傷員人數、情況、地點、聯系電話等，并派人到路口等待）；(3)、急報項目22、部應急救援小組、公司和有關應急救援單位，采取有效的應急救援措施；(4)、清理事故現場，檢查現場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員，把事故損失控制到最小；(5)、預備應急救援工具：切割機、起重機、藥箱、擔架等。3、物體打擊應急救援方法當物體打擊傷害發生時，應盡快將傷員轉移到安全地點進行包扎、止血、固定傷肢，應急以后及時送醫院治療。(1)、止血：根據出血種類，采用加壓包止血法、指壓止血法、堵塞止血法和止血帶止血法等。(2)、對傷口包扎：以保護傷口、減少感染，壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢，減少傷痛。(3)、對于頭部受傷的傷員，首先應仔細觀察傷員的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有嘔吐、昏迷等癥狀23、，應迅速送醫院搶救，如果發現傷員耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手巾棉花或紗布堵塞，因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。(4)、如果是輕傷，在工地簡單處理后，再到醫院檢查；如果是重任，應迅速送醫院拯救。(5)、預備應急救援工具如下表：序號器材或設備數量主要用途1支架若干支撐加固2模板、木枋若干支撐加固3擔架2個用于搶救傷員4止血急救包4個用于搶救傷員5手電筒6個用于停電時照明求援6應急燈6個用于停電時照明求援7爬梯3樘用于人員疏散8對講機6臺聯系指揮求援九、計算書1、250mm900mm門式梁模板高支撐計算書計算參數計算的腳手架搭設高度為4.2米，門架型號采用MF124、219，鋼材采用Q235。 搭設尺寸為：門架的寬度b=1.220米，門架的高度h0=1.930米，步距1.500米，跨距l=0.900米。 門架 h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。 門架立桿采用26.82.5mm鋼管，立桿加強桿采用26.82.5mm鋼管。 每榀門架之間的距離0.90m，梁底木方距離300mm。 梁底木方截面寬度80mm，高度80mm。梁頂托采用木方: 8080。 1立桿；2立桿加強桿；3橫桿；4橫桿加強桿 圖1 計算門架的幾何尺寸圖 圖2 模板支架示意圖 計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。 集中力大小為 F = 1.225.5000.25、1100.5000.300=0.505kN。 一、梁底木方的計算 木方按照簡支梁計算。 1.荷載的計算： (1)、鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1=25.5000.9000.300=6.885kN/m (2)、模板的自重線荷載(kN/m)： q2=0.3400.300(20.900+0.250)/0.250=0.836kN/m (3)、活荷載為施工荷載標準值(kN/m)： q3=2.0000.300=0.600kN/m 均布線荷載標準值為：q=25.5000.9000.300+0.3400.300(20.900+0.250)/0.250=7.721kN/m 均布線荷載設計值為： 按可變荷載26、效應控制的組合方式： q1=0.91.2(6.885+0.836)+1.40.600=9.095kN/m 按永久荷載效應控制的組合方式： q1 = 0.91.35(6.885+0.836)+1.40.70.600=9.911kN/m 根據以上兩者比較應取q1 = 9.911kN/m作為設計依據。 集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值 q2=0.91.20.3400.300(20.900+0.250)/0.250=0.903kN/m 跨中集中荷載設計值 P=0.91.42.000=2.520kN 2.木方強度、撓度、抗剪計算 施工荷載為均布線荷載： 木方計算簡圖 木方剪力圖(kN) 木方彎矩圖(27、kN.m) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.744kN N2=1.744kN 最大彎矩 M1= 施工荷載為集中荷載： 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN.m)最大彎矩 M2= M2 M1，故應采用M2驗算抗彎強度。 木方的截面力學參數為 本算例中，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為: W=8.008.008.00/6=85.33cm3； I=8.008.008.008.00/12=341.33cm4； (1)、木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=1.075106/85333.3=12.60N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)、木方抗剪計算 截28、面抗剪強度必須滿足: T=3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31.7441000 /(28080)=0.409N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)、木方撓度計算 驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值， 故采用均布線荷載標準值q=7.72kN/m為設計值。 最大變形 v=3.3mm 木方的最大撓度小于1220.0/250,滿足要求! 二、梁底托梁的計算 梁底托梁選擇三榀門架的跨度作為一計算單元。 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.061kN/m。 托梁計算簡圖 托梁剪力圖(kN) 29、托梁彎矩圖(kN.m) 經過計算得到最大彎矩 M= 經過計算得到最大支座 F=5.757kN 經過計算得到最大變形 V=0.7mm 頂托梁的截面力學參數為 本算例中，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為: W=8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I=8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)、頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.423106/85333.3=4.96N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)、頂托梁抗剪計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32241/(230、8080)=0.525N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 頂托梁的抗剪強度計算滿足要求! (3)、頂托梁撓度計算 最大變形 v=0.7mm 頂托梁的最大撓度小于2700000.0/250，滿足要求! 三、門架荷載標準值 作用于門架的荷載包括門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。 1、門架靜荷載計算 門架靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架自重產生的軸向力(kN/m) 門架的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別為： 門架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撐 2副 20.040=0.080kN 水平架 5步4設 0.1654/5=0.132kN 連接棒 2個 20.31、006=0.012kN 鎖臂 2副 20.0085=0.017kN 合計 0.465kN 經計算得到，每米高腳手架自重合計 NGk1=0.465/1.500=0.310kN/m (2)加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力計算(kN/m) 剪刀撐采用26.82.5mm鋼管，按照4步4跨設置，每米高的鋼管重計算： tg=(41.500)/(40.900)=1.667 20.015(40.900)/cos/(41.500)=0.035kN/m 水平加固桿采用26.82.5mm鋼管，按照4步1跨設置，每米高的鋼管重為 0.015(10.900)/(41.500)=0.002kN/m 每跨內的直角扣件1個32、，旋轉扣件4個，每米高的鋼管重為0.048kN/m； (10.014+40.015)/0.015=0.048kN/m 每米高的附件重量為0.020kN/m； 每米高的欄桿重量為0.010kN/m；經計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計 NGk2=0.115kN/m 經計算得到，靜荷載標準值總計為 NG=0.425kN/m 2、托梁傳遞荷載 托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點產生的支點力總和。 從左到右每榀門架兩端點產生支點力分別為 第1榀門架兩端點力1.301kN，1.301kN 第2榀門架兩端點力5.757kN，5.757kN 第3榀門架兩端點力5.757kN，5.757k33、N 第4榀門架兩端點力3.045kN，3.045kN 經計算得到，托梁傳遞荷載為 NQ=11.514kN。 四、立桿的穩定性計算 作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高腳手架的靜荷載標準值，NG = 0.425kN/m； NQ 托梁傳遞荷載，NQ = 11.514kN； H 腳手架的搭設高度，H = 4.2m。 經計算得到，N = 1.20.4254.200+11.514=13.656kN。 門式鋼管腳手架的穩定性按照下列公式計算 其中 N 作用于一榀門架的軸向力設計值，N = 13.66kN； Nd 一榀門架的穩定承載力設計值(kN)； 一榀34、門架的穩定承載力設計值公式計算 其中 門架立桿的穩定系數,由長細比 kh0/i 查表得到，=0.566； k 調整系數，k=1.13； i 門架立桿的換算截面回轉半徑，i=2.12cm； I 門架立桿的換算截面慣性矩，I=21.89cm4； h0 門架的高度，h0=1.93m； I0 門架立桿的截面慣性矩，I0=12.19cm4； A1 門架立桿的截面面積，A1=4.89cm2； h1 門架加強桿的高度，h1=1.54m； I1 門架加強桿的截面慣性矩，I1=12.19cm4； A 一榀門架立桿的截面面積，A=9.78cm2； f 門架鋼材的強度設計值，f=205.00N/mm2。 Nd修正系35、數為1.0。 經計算得到，Nd= 1.0113.544=113.544kN。 立桿的穩定性計算 N M2，故應采用M1驗算抗彎強度。 木方的截面力學參數為 本算例中，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為: W=8.008.008.00/6=85.33cm3； I=8.008.008.008.00/12=341.33cm4； (1)、木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.264106/85333.3=3.09N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)、木方抗剪計算 截面抗剪強度必須滿足: T=3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31.2991000 /(280836、0)=0.305N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)、木方撓度計算 驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值， 故采用均布線荷載標準值q=0.94kN/m為設計值。 最大變形 v=0.4mm 木方的最大撓度小于1220.0/250,滿足要求! 二、樓板底托梁的計算 樓板底托梁選擇三榀門架的跨度作為一計算單元。 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q=0.061kN/m。 托梁計算簡圖 托梁剪力圖(kN) 托梁彎矩圖(kN.m) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 7.842kN 經過計算得37、到最大變形 V= 0.9mm 頂托梁的截面力學參數為 本算例中，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為: W=8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I=8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)、頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.576106/85333.3=6.75N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)、頂托梁抗剪計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=33050/(28080)=0.715N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 頂托梁的抗剪強度計算滿足38、要求! (3)、頂托梁撓度計算 最大變形 v=0.9mm 頂托梁的最大撓度小于2700000.0/250,滿足要求! 三、門架荷載標準值 作用于門架的荷載包括門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。 1、門架靜荷載計算 門架靜荷載標準值包括以下內容： (1)、腳手架自重產生的軸向力(kN/m) 門架的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別為： 門架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撐 2副 20.040=0.080kN 水平架 5步4設 0.1654/5=0.132kN 連接棒 2個 20.006=0.012kN 鎖臂 2副 20.0085=0.017kN 合計 0.465kN 經計算得到39、，每米高腳手架自重合計 NGk1=0.465/1.500=0.310kN/m (2)、加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力計算(kN/m) 剪刀撐采用26.82.5mm鋼管，按照4步4跨設置，每米高的鋼管重計算： tg=(41.500)/(40.900)=1.667 20.015(40.900)/cos/(41.500)=0.035kN/m 水平加固桿采用26.82.5mm鋼管，按照4步1跨設置，每米高的鋼管重為 0.015(10.900)/(41.500)=0.002kN/m 每跨內的直角扣件1個，旋轉扣件4個，每米高的鋼管重為0.048kN/m； (10.014+40.015)/0.015=40、0.048kN/m 每米高的附件重量為0.020kN/m； 每米高的欄桿重量為0.010kN/m；經計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計 NGk2=0.115kN/m 經計算得到，靜荷載標準值總計為 NG=0.425kN/m 2、托梁傳遞荷載 托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點產生的支點力總和。 從左到右每榀門架兩端點產生支點力分別為 第1榀門架兩端點力1.769kN，1.769kN 第2榀門架兩端點力7.842kN，7.842kN 第3榀門架兩端點力7.842kN，7.842kN 第4榀門架兩端點力4.151kN，4.151kN 經計算得到，托梁傳遞荷載為 NQ = 15.41、684kN。 四、立桿的穩定性計算 作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式 N=1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高腳手架的靜荷載標準值，NG=0.425kN/m； NQ 托梁傳遞荷載，NQ=15.684kN； H 腳手架的搭設高度，H=5.0m。 經計算得到，N=1.20.4254.990+15.684=18.228kN。 門式鋼管腳手架的穩定性按照下列公式計算 其中 N 作用于一榀門架的軸向力設計值，N = 18.23kN； Nd 一榀門架的穩定承載力設計值(kN)； 一榀門架的穩定承載力設計值公式計算 其中 門架立桿的穩定系數,由長細比 kh0/i 查表得到，=0.566； k 調整42、系數，k=1.13； i 門架立桿的換算截面回轉半徑，i=2.12cm； I 門架立桿的換算截面慣性矩，I=21.89cm4； h0 門架的高度，h0=1.93m； I0 門架立桿的截面慣性矩，I0=12.19cm4； A1 門架立桿的截面面積，A1=4.89cm2； h1 門架加強桿的高度，h1=1.54m； I1 門架加強桿的截面慣性矩，I1=12.19cm4； A 一榀門架立桿的截面面積，A=9.78cm2； f 門架鋼材的強度設計值，f=205.00N/mm2。 Nd修正系數為1.0。 經計算得到，Nd= 1.0113.544=113.544kN。 立桿的穩定性計算 N Nd,滿足要求43、!3、梁側模板計算書一、梁側模板基本參數 計算斷面寬度250mm，高度900mm，兩側樓板高度110mm。 模板面板采用普通膠合板。 內龍骨間距300mm，內龍骨采用100100，外龍骨采用100100mm木方。對拉螺栓布置1道，在斷面內水平間距400mm，斷面跨度方向間距400mm，直徑12mm。 圖1 梁模板側面示意圖二、梁側模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示44、無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.000m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=24.000kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=24.000kN/m2 倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=6.000kN/m2。 三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板的計算寬度取0.45、70m。 荷載計算值 q=1.224.0000.700+1.46.0000.700=26.040kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為: W=70.001.801.80/6=37.80cm3； I=70.001.801.801.80/12=34.02cm4； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN.m) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=2.778kN N2=7.638kN N3=7.638kN N4=2.778kN 最大彎矩 M= 最大變形 V=0.3mm (1)、抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f=0.18510046、01000/37800=4.894N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取20.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 ff，滿足要求。 (2)、抗剪計算 截面抗剪強度計算值 T=34.2/(2700.00018.000)=0.496N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 TT，滿足要求。 (3)、撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.276mm 面板的最大撓度小于300.0/250，滿足要求。 四、梁側模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。 內龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到。 q=7.638/0.70047、=10.912kN/m 內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。 內龍骨計算簡圖 內龍骨剪力圖(kN) 內龍骨彎矩圖(kN.m) 經過計算得到最大彎矩 M= 經過計算得到最大支座 F=6.752kN 經過計算得到最大變形 V=0.3mm 內龍骨的截面力學參數為 本算例中，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為: W=10.0010.0010.00/6=166.67cm3； I=10.0010.0010.0010.00/12=833.33cm4； (1)、內龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.491106/166666.7=2.81N/mm2 內龍骨的抗彎計算強度小于10.9N/mm2，滿足要求。 (48、2)、內龍骨抗剪計算 截面抗剪強度必須滿足: T=3Q/2bhT 截面抗剪強度計算值 T=36751/(2100100)=1.013N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 內龍骨的抗剪強度計算滿足要求。 (3)內龍骨撓度計算 最大變形 v=0.3mm 內龍骨的最大撓度小于400.0/250，滿足要求。 五、梁側模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。 外龍骨按照集中多跨連續梁計算。 外龍骨計算簡圖 外龍骨剪力圖(kN) 外龍骨彎矩圖(kN.m) 經過計算得到最大彎矩 M= 經過計算得到最大支座 F=6.752kN 經過計算得到最大變形 V=0.049、mm 外龍骨的截面力學參數為 截面抵抗矩 W=166.67cm3； 截面慣性矩 I=833.33cm4； (1)、外龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.000106/1.05/166666.7=0.00N/mm2 外龍骨的抗彎計算強度小于10.9N/mm2，滿足要求。 (2)、外龍骨撓度計算 最大變形 v=0.0mm 外龍骨的最大撓度小于300.0/250，滿足要求。 六、對拉螺栓的計算 計算公式: NN = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 9.85 對拉螺栓有效面積(mm2): A=76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N=12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N=6.752 對拉螺栓強度驗算滿足要求。青年人首先要樹雄心，立大志，其次就要決心作一個有用的人才