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1、xxG區塔吊基本工程安全專項施工方案年八月目 錄第一章、編制根據1第二章、工程概況2第三章、施工安排3第四章、施工進度籌劃5第五章、施工準備與資源配備籌劃6第六章、施工方案7第七章、質量保證辦法13第八章、安全保證辦法14第九章、塔吊基本計算書15第一章、編制根據1、 xx莊園工程施工圖紙。2、 xx莊園工程地質勘探資料。3、 塔吊使用闡明書。4、 xx莊園工程施工組織設計。5、 xx莊園工程現場周邊環境。6、 重要參照原則：建筑施工組織設計規范（GB50502-）；塔式起重機安全規程（GB5144-）；塔式起重機砼基本技術規程（JGJ/T187-）；固定式塔式起重機混凝土基本工程技術規程（J2、GJ/T 187-）塔式起重機技術條件（GB9462-1999）；建筑機械使用安全技術規程（JGJ33-）；建筑施工安全檢查原則（JGJ59-）；建筑地基基本施工質量驗收規范（GB50202-）。7、 國家、浙江省和本地區頒布其他有關原則、規范及文獻。8、 公司現行質量、職業健康安全、環境管理體系手冊和程序文獻。第二章、工程概況1、工程概況xx莊園工程，位。G區為養心會所，養心會所為混凝土框架構造，總建筑面積13549.88，建筑高度9.80m。2、地質條件及周邊環境2.1本工程地質狀況：土層素填土、土層為含碎石粉質粘土、土層為全風化泥質粉砂巖、土層為強風化泥質粉砂巖、土層為中檔風化泥質粉砂巖3、詳細設計參數詳巖土勘察報告，本工程1號塔吊基本持力層為土層，地基承載力120KPa，2號塔吊基本持力層土層，地基承載里為350KPa 2.2本工程四周均未有建筑物。3、塔吊布置概況為解決施工中材料運送，依照工程工期和施工現場狀況，決定安裝浙江建機QTZ80(ZJ5710)機型塔吊2臺。4、技術性能及參數80tm塔機獨立狀態最大起吊高度40.5m,塔機獨立高度47m，塔身桁架構造為方剛管，塔身桁架構造寬度1.6m。G1和G2塔吊基本尺寸為570057001900，基本埋深為1米，采用與周邊柱墩及底板整體一次澆筑，基本C35砼澆筑，詳細做法參照基本配筋詳圖。第三章、施工安排一、塔吊管理組織機構及4、各崗位職責（一）項目部塔吊管理組織機構塔吊司機水電班塔吊裝拆單位木工班鋼筋班泥工班施工員 姚鵬質檢員吳金康資料員翟存凱材料員陸陳濤安全員孫秀君技術負責人：曹明杰項目經理：沈歡偉（二）、項目部重要成員職責1、項目經理職責1）全面負責塔吊施工管理各項工作。2）負責與塔吊租賃、安裝單位洽談分包合同，并負責協調項目部與分包單位之間關系。2、項目技術負責人職責1）負責塔吊工程技術、質量、安全和進度管理工作，貫徹執行關于技術原則、規范和質量檢查原則。2）負責編制塔吊專項施工方案。負責對塔吊工程施工核心部位或工序進行技術交底。組織塔吊各階段驗收、檢測活動，并制定整治辦法。3）負責安全驗收資料監督和檢查，做到5、與工程進度同步。3、施工員職責1）嚴格按施工方案規定組織施工，合理安排和運用勞動力、材料和機械設備。2）負責塔吊施工測量定位工作，施工前必要認真做好對作業班組技術、質量、安全交底工作，并在施工中檢查督促。3）認真做好施工記錄，負責貫徹驗收檢查中所存在問題整治。4、材料員職責1）依照塔吊工程進度籌劃，編制材料需求籌劃，并及時做好供應工作，保證物資品種、規格、質量和數量。2）對采購物資要堅持比質、比價格、比運距，對進場材料要按物資管理規定，及時做好入庫進場驗收和材料標記工作。5、質檢員職責1）參加塔吊基本隱蔽工程驗收和技術復核，并及時辦理關于手續。2）檢查督促塔吊施工質量問題整治貫徹狀況，參加質量6、問題調查分析，并提出解決意見和防范辦法等建議。6、資料員職責1）協助技術負責人編制塔吊專項施工方案，編制技術交底書。2）負責塔吊施工、驗收有關資料編制、收集及整頓。及時辦理塔吊檢測、驗收、備案有關手續。7、安全員職責1）負責施工現場安全技術辦法制定和交底，參加塔吊各階段驗收工作。2）負責對塔吊施工進行尋常安全檢查，發現隱患及時督促關于人員整治，發現重大安全隱患及時上報項目技術負責人及項目經理；有權制止違章作業，并組織職工撤離危險區域。3）塔吊施工發生安全事故時應及時上報，并組織保護現場，認真參加工傷事故調查，真實地向關于領導報告狀況。第四章、施工進度籌劃1、 塔吊基本施工進度籌劃：/10/137、-/10/152、 塔吊安裝時間安排：/11/153、 頂升作業時間安排：一次頂升到設計高度4、 塔吊拆除時間安排：塔吊籌劃于主體驗收后，屋面分部工程完畢后拆除。第五章、施工準備與資源配備籌劃（一）、施工準備1、技術準備：1.1 組織技術人員在施工前熟悉施工圖紙、地質勘探資料、現場周邊環境，擬定塔吊平面布置，對建筑物位置、標高進行對的測量。1.2 組織關于人員編制并討論施工方案，對施工要點、難點進行研討，制定針對性辦法、優化施工方案。1.3 做好各項材料、機械和勞動力籌劃。1.4 制定塔吊關于管理制度、操作規程，編制好技術交底書。1.5 進行多層次技術、安全、質量交底。2、場地準備2.1 在塔8、吊周邊，清理出場地，留出塔吊進出場堆放場地及汽車吊、運送車輛進出道路及安裝場地，規定平整、無障礙物，路基必要壓實。2.2 塔吊安、拆范疇內上空及下方所有障礙物（含腳手架）及暫時施工電線必要拆除或改道。2.3 塔吊基本旁準備獨立配電箱一只，并符合一機一閘一保規定。2.4 安裝、拆除、頂升作業時現場應恰當隔離，并設立警告標志。（二）、資源配備籌劃1、勞動力安排籌劃勞動力配備籌劃表基本施工裝拆、頂升施工工 種人數工種人數挖機操作工1塔吊司機1鋼筋工2普工5木工2砼工2普 工12、 重要材料籌劃重要材料需求籌劃一覽表序號名稱規格數量備注1鋼筋HRB4005t基本施工2模板九夾板4m3基本施工3方木409、*802m3基本施工4鋼管2t基本施工5扣件100只基本施工6預埋螺栓2532只基本施工7商品砼C3550m3基本施工3、 機械設備籌劃重要施工機具一覽表序號機械名稱型號數量備注1反鏟挖掘機PC210-81臺基本施工2自卸車華凌4輛基本施工3圓盤鋸MJ105-JA2臺基本施工4鋼筋切斷機GQ-40A2臺基本施工5汽車吊1臺裝拆6貨車華凌1輛裝拆第六章、施工方案（一）基本設計及施工1、基本選型：塔吊基本采用砼板式基本，1號基本面標高為12.65米，2號塔吊面標高11.3米。詳細做法詳見附圖，基本砼強度為C35。塔吊基本計算書附后。2、基本定位塔吊基本中心線，G1號塔吊位于G區養心會所南側雙層地下10、室處（ 11-1/14軸/F-H軸），G2號塔吊位于G區養心會所北側雙成地下室（13-7軸/AV-AY軸線）詳細詳見附后塔吊定位詳圖。3、基本施工3.1 施工流程：測量放線基坑開挖墊層施工鋼筋安裝及螺栓埋置模板支設砼澆筑砼養護3.2 測量放線：采用全站儀從本工程測量基準點引出塔吊基本中心點及兩條對稱軸，擬定兩條對稱軸定位木樁應打在距中心點10m處，然后放出塔吊基本開挖灰線。3.3 基坑開挖：本工程塔吊基本埋深較深，土方開挖采用一臺PC200型挖機開分別開挖，邊坡坡度不不大于1：1，在基本邊需留出50寬工作面，并在坑底四周開挖250250暫時排水溝和500500500集水井一種。3.4 墊層施工11、：采用原則砼磚平鋪作為塔吊基本墊層，墊層比基本每邊均寬10，鋪設時應保證平整度符合規定。3.5 鋼筋安裝及螺栓埋置：在墊層面彈好基本邊線及對稱軸后，開始綁扎基本底部鋼筋，然后綁扎豎向鋼筋基本底板頂部鋼筋，并按1m間距設立鋼筋馬凳（采用16螺紋鋼制作），并綁扎豎向拉筋和安裝預埋螺栓；預埋螺栓位置固定采用鋼材制作固定架將所有螺栓連成整體，并將固定架和鋼筋、模板連成一體進行固定，固定架在基本砼澆筑后拆除。3.6 模板支設：采用膠合板作為塔吊基本側模，次楞采用4080方木，間距不不不大于350，主楞采用48鋼管，主楞間距不不不大于600。基本底板某些主楞打入地基土不少于50，并加斜撐撐在每根主楞上。基12、本上臺階某些主楞采用雙鋼管，采用間距500對拉螺栓對拉，角部均采用扣件扣接。基本上臺階某些模板底部需焊接12短鋼筋于基本豎向主筋上作為支撐，防止基本上臺階模板下沉。最后，對基本上臺階模板還需加設斜撐撐于底板模板主楞上，以防模板整體位移或傾斜。3.7 砼澆筑：基本砼采用商品砼一次澆筑完畢。3.8 砼養護：砼澆筑完畢后812小時內，即在砼表面覆蓋塑料薄膜進行養護，側模拆除后，側面也包裹塑料薄膜進行養護，直至塔吊安裝后（或回填土）為止。（二）安裝施工1、安裝施工流程底架（用水準儀校平）底架（基本節）原則節（二節）套架回轉機構塔頂駕駛室平衡臂平衡塊（一塊）起重臂平衡塊（所有）調試頂升（至現場可用高度）13、驗收合格使用。2、安裝辦法及調試原則1、安裝規定：基腳螺栓及塔身連接螺栓必要緊固。垂直度控制在千分之四以內。塔身四周設附墻裝置。2、安裝環節：2.2 安裝底座及基本節，注意基本節上有踏步一面要與建筑物垂直；2.3 安裝二節原則節，注意原則節上有踏步一面要與基本節上相應面對準；2.4 安裝套架，套架上有油缸一面對準塔身上有踏步一面，并使套架上爬爪擱在基本節最下面一種踏步上；2.5 安裝回轉機構，并用銷軸和高強度螺栓與套架和原則節聯接固定；2.6 安裝塔頂，塔頂傾斜一面與大臂處在同一側（大臂朝向西面方向）；2.7 安裝駕駛室；2.8 安裝平衡臂，裝好后，吊一塊重2.2噸平衡塊，放在平衡臂配重最尾部14、位置上。2.9 安裝起重臂及起重臂拉桿；2.10 將所需平衡塊所有安裝上；總計5塊2.2噸平衡塊，1塊1噸平衡塊，放在配重位置上。2.11 穿繞起升鋼絲繩，張緊變幅鋼絲繩。3、 塔吊頂升作業：3.1 先將要加幾種原則節吊至塔身引入方向依次排列好，然后將起重臂旋轉至引進橫梁正上方，打開回轉制動開關，使回轉處在制動狀態。3.2 調節好爬升架導輪與塔身之間間隙，以35mm為宜，放松電纜長度，使之略不不大于總爬升高度，用吊鉤吊起一種原則節，放到引進橫梁小車上，移動小車位置（大概距起重臂根部三十五米左右），使塔吊上部重心落在頂升油缸上絞點位置上，然后卸下支座與塔身連接四顆高強度螺栓，并檢查爬爪與否影響爬15、升。3.3 將頂升橫梁掛在塔身踏步上，開動液壓系統，活塞桿所有伸出后，稍縮活塞桿，使爬爪擱在塔身踏步上，接著縮回所有活塞桿，重新使頂升橫梁掛在塔身上一級踏步上，再次伸出所有活塞桿，此時塔身上方剛好浮現能裝一節原則節空間。3.4 拉動引進小車，把原則節引到塔身正上方，對準原則節螺栓聯結孔，縮回活塞桿至上、下原則節接觸時，用高強度螺栓把上下原則節聯結起來，調節油缸伸縮長度，用高強度螺栓將下支座與塔身聯結起來。3.5 以上為一次頂升加節過程，持續加節時，重復以上過程，在安裝完三個原則節后，若塔吊有斜撐則安裝下部四根斜撐，并調節使之均勻受力，這樣塔機才干吊重作業。 4、頂升加節過程中注意事項：4.1 16、自頂升橫梁掛在塔身踏步上到活塞桿所有伸出，套架上爬爪擱在踏步上這段過程中,必要認真觀測套架相對頂升橫梁和塔身運動狀況，有異常狀況及時停止頂升。4.2 自準備加節，拆除下支座與塔身相連高強度螺栓，至加節完畢，聯結好下支座與塔身之間高強螺栓，在這過程中禁止起重臂回轉或作業。4.3 持續加節，每加一種原則節后，用塔吊自身起吊下一種原則節之前，塔機下支座與塔身之間高強螺栓應聯接上，但可不擰緊。4.4 所加原則節有踏步一面必要對準。4.5 塔機加節完畢，應使套架上所有導輪壓緊塔身主弦桿外表面，并檢查塔身原則節之間各接頭高強螺栓擰緊狀況。4.6 在進行頂升作業過程中，必要有專人指揮，專人照管電源，專人操作17、爬升機構，專人緊固螺栓。非關于作業人員，不得登上爬升架操作平臺，更不得擅自啟動泵閥開關和其他電氣設備。4.7 頂升作業須在白天進行，若遇特殊狀況，需在夜間作業時，必要有充分照明。4.8 只許在風速低于13m/s時進行頂升作業，若在頂升過程中突然遇到風力加大，必要停止頂升作業，緊固各聯接螺栓，使上下塔身聯接成一體。4.9 頂升前必要放松電纜，使電纜放松長度略不不大于總爬升高度并做好電纜固定工作。4.10 在頂升過程中，應把回轉機構緊緊剎住，禁止回轉及其他作業。若發現故障，必要及時停車檢查，未查明因素，未將故障排除，不得進行爬升作業。4.11 調試原則：必要按塔吊性能表中重量進行重量限位及力矩限位18、調節。80tm塔吊最大起重量為6T，58米處起重量為1T。各限位開關調好后，必要試用三次，動作敏捷且每次必要合格。4.12 塔吊必要聯接對稱二根地線，接地電阻4歐姆。（三）塔吊維護保養1、 各機構制動器應經常進行檢查，調節制動瓦和制動輪間隙，以保證制動靈活可靠（其間隙在0.51mm之間），在摩擦面上不應有污物存在，遇有異物即用汽油洗凈。2、 減速箱、變速箱、外嚙合齒輪等某些潤滑按照潤滑指標進行添加或更換。3、 要注意檢查各部位鋼絲繩有無斷股和松股現象，如超過關于規定，必要及時更換。4、 經常檢查各部位聯結狀況，如有松動，應予擰緊。塔身聯接螺栓應在受壓時檢查松緊度。所有聯結銷軸必要帶有開口銷，并19、需張開。5、 安裝、拆卸和調節回轉機構時，要注意保證回轉機構與行星減速器中心線與回轉大齒圈中心線平行，回轉小齒輪與大齒圈嚙合面不不大于70%。嚙合間隙要適當。6、 在運送中盡量設法防止構件變形及碰撞損壞；必要定期檢修和保養；經常檢查構造聯接螺栓，焊縫以及構件與否損壞、變形和松動。（四）塔吊拆卸1、拆卸施工流程塔吊下降（降至初裝高度）平衡塊（留背面一塊）起重臂平衡塊平衡臂塔頂駕駛室回轉機構套架及原則節底架（基本節）。2、塔吊塔身下降作業：2.1 調節好爬升架導輪與塔身之間間隙，以35mm為宜，移動小車位置（大概在大臂二十五米左右），使塔吊上部重心落在頂升油缸上鉸點位置上，然后卸下支座與塔身連接八20、顆高強度螺栓，并檢查爬爪與否影響塔吊下降作業。2.2 開動液壓系統,活塞桿所有伸出后,將頂升橫梁掛在塔身下一級踏步上,卸下塔身與塔身連接螺栓,稍升活塞桿,使上下支座與塔身脫離,推出原則節至引進橫梁頂端,接著縮回所有活塞桿，使爬爪擱在塔身踏步上，再次伸出所有活塞桿，重新使頂升橫梁掛在塔身上一級踏步上，縮回所有活塞桿，使上下支座與塔身連接，并插上高強度螺栓。2.3 以上為一次塔身下降過程，持續下降塔身時，重復以上過程。2.4 拆除時，必要設專人現場安全監護，禁止操作場內人流通行。3、拆至初裝基本高度，用汽車吊輔助拆除；必要按安裝順序相反拆卸順序進行拆除。4、注意事項與頂升加節過程相似。第七章、質量21、保證辦法1、對原材料進場、材料檢查、工序質量、管理質量、信息反饋等方面進行全方位控制。嚴把材料質量關，重要材料特別是鋼筋和商品砼等材料進場必要有質保書和復檢單，并經檢測合格后方可使用。2、墊層、基本砼施工時保證砼強度達到設計強度級別，基本砼強度級別為C35，鋼筋、模板、砼外觀質量和截面尺寸等必要滿足砼構造工程施工質量驗收規范GB50204-規定。3、預埋螺栓固定架拆除后基本頂面要用水泥砂漿找平，水準儀校水平，平整度誤差不超過 1/500。4、塔吊螺栓預埋、預留洞口及防水解決必要嚴格按照塔吊基本設計圖紙和工程圖紙施工。5、在安裝和固定附著桿時，要對塔身構造垂直度進行檢查，如發現塔身偏斜時，應通過22、調節附著桿長度進行調直。附著桿必要安裝牢固，其傾角不得不不大于10。6、在使用過程中，應經常對錨固裝置各個部位及連接件進行仔細檢查，如發既有松動或短缺，必要及時加以緊固并補齊。第八章、安全保證辦法1、 塔吊司機必要持證上崗。2、 上崗前必要對上崗人員進行安全教誨，遵守高空操作規程，對的使用個人勞保用品，禁止酒后作業。3、 作業期間，分工明確，實行單頭指揮；作業區域，禁止非作業人員入內。4、 安裝、拆卸、頂升等作業時風力不超過四級。5、 安裝、拆卸時必要注意吊物重心位置；必要按安裝拆卸順序進行安裝或拆卸。6、 禁止高空互相嘻鬧、隨手拋物等行為發生。7、 未經驗收合格，塔吊司機不準作業操作；工地現23、場不得隨意自升、拆除塔吊及其他附屬設備。8、 禁止違章指揮、禁止超載和風力不不大于六級狀況下起吊；塔吊司機必要堅持十個不準吊。9、 夜間施工必要有足夠照明，如不能滿足規定，司機有權停止操作。10、 塔吊基本沉降觀測半月一次；垂直度在塔吊自由高度時半月測定一次；在架設附墻后，每月測量一次（在安裝附墻時必測）；請現場協助測量。11、 排水辦法：塔吊基本由于埋置較深，塔吊基本面與底板平齊，在基本底板澆筑前塔吊距坑中坑一側暫時埋設兩根75mm塑料管進行排水，排水管導入主樓基本設立排水系統，保證塔吊基本不浮現積水現象，若使用過程中塔吊基本浮現積水現象應及時進行排水。12、 遇特殊狀況，經研究解決后再進行24、關于作業。第九章、塔吊基本計算書一號塔吊基本承載力計算書計算根據： 1、塔式起重機混凝土基本工程技術規程JGJ/T187- 2、混凝土構造設計規范GB50010- 3、建筑地基基本設計規范GB50007-一、塔機屬性塔機型號QTZ80(ZJ5710)-浙江建機塔機獨立狀態最大起吊高度H0(m)40.5塔機獨立狀態計算高度H(m)47塔身桁架構造方鋼管塔身桁架構造寬度B(m)1.6二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基本荷載原則值工作狀態塔機自重原則值Fk1(kN)434起重荷載原則值Fqk(kN)79豎向荷載原則值Fk(kN)513水平荷載原則值Fvk(kN)24.5傾覆力矩原則值Mk(kNm)12525、2非工作狀態豎向荷載原則值Fk(kN)434水平荷載原則值Fvk(kN)73.5傾覆力矩原則值Mk(kNm)1796 2、塔機傳遞至基本荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk11.35434585.9起重荷載設計值FQ(kN)1.35Fqk1.3579106.65豎向荷載設計值F(kN)585.9+106.65692.55水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3524.533.075傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3512521690.2非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk1.35434585.9水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3573.26、599.225傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3517962424.6三、基本驗算基本布置圖基本布置基本長l(m)5.7基本寬b(m)5.7基本高度h(m)1.9基本參數基本混凝土強度級別C35基本混凝土自重c(kN/m3)25基本上部覆土厚度h(m)0基本上部覆土重度(kN/m3)19基本混凝土保護層厚度(mm)50地基參數修正后地基承載力特性值fa(kPa)120基本及其上土自重荷載原則值： Gk=blhc=5.75.71.925=1543.275kN基本及其上土自重荷載設計值：G=1.35Gk=1.351543.275=2083.421kN荷載效應原則組合時，平行基本邊長方向受27、力： Mk=1796kNm Fvk=Fvk/1.2=73.5/1.2=61.25kN荷載效應基本組合時，平行基本邊長方向受力： M=2424.6kNm Fv=Fv/1.2=99.225/1.2=82.688kN基本長寬比：l/b=5.7/5.7=11.1，基本計算形式為方形基本。 Wx=lb2/6=5.75.72/6=30.866m3 Wy=bl2/6=5.75.72/6=30.866m3相應于荷載效應原則組合時，同步作用于基本X、Y方向傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=17965.7/(5.72+5.72)0.5=1269.964kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=28、17965.7/(5.72+5.72)0.5=1269.964kNm 1、偏心距驗算 (1)、偏心位置相應于荷載效應原則組合時，基本邊沿最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(434+1543.275)/32.49-1269.964/30.866-1269.964/30.866=-21.4320偏心荷載合力作用點在核心區外。 (2)、偏心距驗算偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(1796+73.51.9)/(434+1543.275)=0.979m合力作用點至基本底面最大壓力邊沿距離： a=(5.72+5.72)0.5/2-0.979=3.029、52m偏心距在x方向投影長度：eb=eb/(b2+l2)0.5=0.9795.7/(5.72+5.72)0.5=0.692m偏心距在y方向投影長度：el=el/(b2+l2)0.5=0.9795.7/(5.72+5.72)0.5=0.692m偏心荷載合力作用點至eb一側x方向基本邊沿距離：b=b/2-eb=5.7/2-0.692=2.158m偏心荷載合力作用點至el一側y方向基本邊沿距離：l=l/2-el=5.7/2-0.692=2.158m bl=2.1582.158=4.656m20.125bl=0.1255.75.7=4.061m2滿足規定！ 2、基本底面壓力計算荷載效應原則組合時，基本30、底面邊沿壓力值 Pkmin=-21.432kPa Pkmax=(Fk+Gk)/3bl=(434+1543.275)/(32.1582.158)=141.557kPa 3、基本軸心荷載作用應力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(434+1543.275)/(5.75.7)=60.858kN/m2 4、基本底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特性值 fa=120.00kPa (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=60.858kPafa=120kPa滿足規定！ (3)、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmax=141.557kPa1.2fa=1.2120=144kPa滿足規定！ 5、基本抗剪驗算基本31、有效高度：h0=h-=1900-(50+25/2)=1837mm X軸方向凈反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(434.000/32.490-(1796.000+61.2501.900)/30.866)=-65.611kPa Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(434.000/32.490+(1796.000+61.2501.900)/30.866)=101.677kPa假設Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(5.700+1.600)/2)101.677/5.700=65.109kPa Y軸方向凈反32、力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(434.000/32.490-(1796.000+61.2501.900)/30.866)=-65.611kPa Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(434.000/32.490+(1796.000+61.2501.900)/30.866)=101.677kPa假設Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(5.700+1.600)/2)101.677/5.700=65.109kPa基底平均壓力設計值： px=(Pxmax+P1x)/2=(101.677+65.109)/233、=83.393kPa py=(Pymax+P1y)/2=(101.677+65.109)/2=83.393kPa基本所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=83.393(5.7-1.6)5.7/2=974.447kN Vy=|py|(l-B)b/2=83.393(5.7-1.6)5.7/2=974.447kN X軸方向抗剪： h0/l=1837/5700=0.3224 0.25cfclh0=0.25116.757001837=43716.007kNVx=974.447kN滿足規定！ Y軸方向抗剪： h0/b=1837/5700=0.3224 0.25cfcbh0=0.25116.7570034、1837=43716.007kNVy=974.447kN滿足規定！作用在軟弱下臥層頂面處總壓力：pz+pcz=0+0=0kPafaz=327.79kPa滿足規定！四、基本配筋驗算基本底部長向配筋HRB400 25180基本底部短向配筋HRB400 25180基本頂部長向配筋HRB400 25180基本頂部短向配筋HRB400 251801、 基本彎距計算基本X向彎矩： M=(b-B)2pxl/8=(5.7-1.6)283.3935.7/8=998.808kNm基本Y向彎矩： M=(l-B)2pyb/8=(5.7-1.6)283.3935.7/8=998.808kNm 2、基本配筋計算 (1)、35、底面長向配筋面積S1=|M|/(1fcbh02)=998.808106/(116.7570018372)=0.0031=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.003)0.5=0.003S1=1-1/2=1-0.003/2=0.998 AS1=|M|/(S1h0fy1)=998.808106/(0.9981837360)=1513mm2基本底需要配筋：A1=max(1513，bh0)=max(1513，0.001557001837)=15706mm2基本底長向實際配筋：As1=16027.083mm2A1=15706.35mm2滿足規定！ (2)、底面短向配筋面積S2=|M|/(1fclh036、2)=998.808106/(116.7570018372)=0.0032=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.003)0.5=0.003S2=1-2/2=1-0.003/2=0.998 AS2=|M|/(S2h0fy2)=998.808106/(0.9981837360)=1513mm2基本底需要配筋：A2=max(1513，lh0)=max(1513，0.001557001837)=15706mm2基本底短向實際配筋：AS2=16027.083mm2A2=15706.35mm2滿足規定！ (3)、頂面長向配筋面積基本頂長向實際配筋：AS3=16027.083mm20.5AS1=0.537、16027.083=8013.542mm2滿足規定！ (4)、頂面短向配筋面積基本頂短向實際配筋：AS4=16027.083mm20.5AS2=0.516027.083=8013.542mm2滿足規定！ (5)、基本豎向連接筋配筋面積基本豎向連接筋為雙向10500。五、配筋示意圖基本配筋圖二號塔吊基本承載力計算書計算根據： 1、塔式起重機混凝土基本工程技術規程JGJ/T187- 2、混凝土構造設計規范GB50010- 3、建筑地基基本設計規范GB50007-一、塔機屬性塔機型號QTZ80(ZJ5710)-浙江建機塔機獨立狀態最大起吊高度H0(m)40.5塔機獨立狀態計算高度H(m)47塔身桁架38、構造方鋼管塔身桁架構造寬度B(m)1.6二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基本荷載原則值工作狀態塔機自重原則值Fk1(kN)434起重荷載原則值Fqk(kN)79豎向荷載原則值Fk(kN)513水平荷載原則值Fvk(kN)24.5傾覆力矩原則值Mk(kNm)1252非工作狀態豎向荷載原則值Fk(kN)434水平荷載原則值Fvk(kN)73.5傾覆力矩原則值Mk(kNm)17962、塔機傳遞至基本荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk11.35434585.9起重荷載設計值FQ(kN)1.35Fqk1.3579106.65豎向荷載設計值F(kN)585.9+106.65692.55水39、平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3524.533.075傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3512521690.2非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk1.35434585.9水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3573.599.225傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3517962424.6三、 基本驗算基本布置圖基本布置基本長l(m)5.9基本寬b(m)5.9基本高度h(m)1.35基本參數基本混凝土強度級別C35基本混凝土自重c(kN/m3)25基本上部覆土厚度h(m)0基本上部覆土重度(kN/m3)19基本混凝土保護層厚度(mm)50地基參數修40、正后地基承載力特性值fa(kPa)200基本及其上土自重荷載原則值： Gk=blhc=5.95.91.3525=1174.838kN基本及其上土自重荷載設計值：G=1.35Gk=1.351174.838=1586.031kN荷載效應原則組合時，平行基本邊長方向受力： Mk=1796kNm Fvk=Fvk/1.2=73.5/1.2=61.25kN荷載效應基本組合時，平行基本邊長方向受力： M=2424.6kNm Fv=Fv/1.2=99.225/1.2=82.688kN基本長寬比：l/b=5.9/5.9=11.1，基本計算形式為方形基本。 Wx=lb2/6=5.95.92/6=34.23m3 W41、y=bl2/6=5.95.92/6=34.23m3相應于荷載效應原則組合時，同步作用于基本X、Y方向傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=17965.9/(5.92+5.92)0.5=1269.964kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=17965.9/(5.92+5.92)0.5=1269.964kNm 1、偏心距驗算 (1)、偏心位置相應于荷載效應原則組合時，基本邊沿最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(434+1174.838)/34.81-1269.964/34.23-1269.964/34.23=-27.9840偏心荷載合力42、作用點在核心區外。 (2)、偏心距驗算偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(1796+73.51.35)/(434+1174.838)=1.178m合力作用點至基本底面最大壓力邊沿距離： a=(5.92+5.92)0.5/2-1.178=2.994m偏心距在x方向投影長度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.1785.9/(5.92+5.92)0.5=0.833m偏心距在y方向投影長度：el=el/(b2+l2)0.5=1.1785.9/(5.92+5.92)0.5=0.833m偏心荷載合力作用點至eb一側x方向基本邊沿距離：b=b/2-eb=5.9/2-0.833=2.117m43、偏心荷載合力作用點至el一側y方向基本邊沿距離：l=l/2-el=5.9/2-0.833=2.117m bl=2.1172.117=4.482m20.125bl=0.1255.95.9=4.351m2滿足規定！ 2、基本底面壓力計算荷載效應原則組合時，基本底面邊沿壓力值 Pkmin=-27.984kPa Pkmax=(Fk+Gk)/3bl=(434+1174.838)/(32.1172.117)=119.658kPa 3、基本軸心荷載作用應力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(434+1174.838)/(5.95.9)=46.218kN/m2 4、基本底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特44、性值 fa=200.00kPa (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=46.218kPafa=200kPa滿足規定！ (3)、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmax=119.658kPa1.2fa=1.2200=240kPa滿足規定！ 5、基本抗剪驗算基本有效高度：h0=h-=1350-(50+20/2)=1290mm X軸方向凈反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(434.000/34.810-(1796.000+61.2501.350)/34.230)=-57.263kPa Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(434.000/34.45、810+(1796.000+61.2501.350)/34.230)=90.925kPa假設Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(5.900+1.600)/2)90.925/5.900=57.792kPa Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(434.000/34.810-(1796.000+61.2501.350)/34.230)=-57.263kPa Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(434.000/34.810+(1796.000+61.2501.350)/34.230)=90.92546、kPa假設Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(5.900+1.600)/2)90.925/5.900=57.792kPa基底平均壓力設計值： px=(Pxmax+P1x)/2=(90.925+57.792)/2=74.359kPa py=(Pymax+P1y)/2=(90.925+57.792)/2=74.359kPa基本所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=74.359(5.9-1.6)5.9/2=943.238kN Vy=|py|(l-B)b/2=74.359(5.9-1.6)5.9/2=943.238kN X軸方向抗剪： h0/l=1290/5947、00=0.2194 0.25cfclh0=0.25116.759001290=31775.925kNVx=943.238kN滿足規定！ Y軸方向抗剪： h0/b=1290/5900=0.2194 0.25cfcbh0=0.25116.759001290=31775.925kNVy=943.238kN滿足規定！作用在軟弱下臥層頂面處總壓力：pz+pcz=0+0=0kPafaz=328.93kPa滿足規定！四、 基本配筋驗算基本底部長向配筋HRB400 20150基本底部短向配筋HRB400 20150基本頂部長向配筋HRB400 18150基本頂部短向配筋HRB400 181501、基本彎距計算48、基本X向彎矩： M=(b-B)2pxl/8=(5.9-1.6)274.3595.9/8=1013.981kNm基本Y向彎矩： M=(l-B)2pyb/8=(5.9-1.6)274.3595.9/8=1013.981kNm 2、基本配筋計算 (1)、底面長向配筋面積S1=|M|/(1fcbh02)=1013.981106/(116.7590012902)=0.0061=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.006)0.5=0.006S1=1-1/2=1-0.006/2=0.997 AS1=|M|/(S1h0fy1)=1013.981106/(0.9971290360)=2190mm2基本底需49、要配筋：A1=max(2190，bh0)=max(2190，0.001559001290)=11416mm2基本底長向實際配筋：As1=12664.667mm2A1=11416.5mm2滿足規定！ (2)、底面短向配筋面積S2=|M|/(1fclh02)=1013.981106/(116.7590012902)=0.0062=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.006)0.5=0.006S2=1-2/2=1-0.006/2=0.997 AS2=|M|/(S2h0fy2)=1013.981106/(0.9971290360)=2190mm2基本底需要配筋：A2=max(2190，lh0)=max(2190，0.001559001290)=11416mm2基本底短向實際配筋：AS2=12664.667mm2A2=11416.5mm2滿足規定！ (3)、頂面長向配筋面積基本頂長向實際配筋：AS3=10258.38mm20.5AS1=0.512664.667=6332.333mm2滿足規定！ (4)、頂面短向配筋面積基本頂短向實際配筋：AS4=10258.38mm20.5AS2=0.512664.667=6332.333mm2滿足規定！