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1、目 錄一、編制依據2二、工程概況2三、材料及要求2四、懸挑外腳手架構造3五、腳手架的搭設6六、腳手架的拆除10七、安全措施及要求11八、腳手架的設計計算12工字鋼懸挑外腳手架專項施工方案一、編制依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 130-20XX，中國建筑工業出版社）建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ 80-91）建筑施工安全檢查標準（JGJ 59-20XX）鋼結構設計規范（GB5001720XX）二、工程概況本工程為xx擴建工程環山酒庫工區，各棟酒庫均為五層框架結構，建筑高度15.3m。室外腳手架均采用扣件式鋼管腳手架，鋼管采用48*3.5mm，立桿縱距1.5m，橫距1m，步2、距1.8 m；連墻件2步3跨設置；其中2#酒庫A軸外腳手架需采用工字鋼懸挑腳手架。三、材料及要求1、鋼管鋼管采用外徑為48mm，壁厚3.5mm，其材質應采用國家現行標準的要求。彎曲變形，銹蝕鋼管不得使用，腳手架鋼管每根最大質量不應大于25kg，鋼管上嚴禁打孔。2、扣件扣件包括直角扣件、旋轉扣件、對接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、墊圈等，扣件在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時不得發生破壞。3、鋼絲繩鋼絲繩選用14鋼絲繩，抗拉強度極限1400Mpa，斷股、銹蝕嚴重的鋼絲繩不得使用。4、腳手板腳手板采用竹串板腳手板。5、安全網外架所用安全網采用密目式安全網，安全網必須通過檢驗合格。6、工字鋼懸挑架體采用13、6#工字鋼，工字鋼必須符合國家標準。四、懸挑外腳手架構造1、平面布置：立桿縱向間距1500mm，橫向間距1000mm，內排立桿距離建筑物外墻外皮的距離為250mm。立桿與大橫桿必須采用直角扣件扣緊，不得隔步設置和遺漏，且立桿的接頭應相互錯開不小于500mm長，其接頭距離縱向水平桿的距離不大于步距的1/3。2、立面布置縱向水平桿步距1800mm，上下橫桿的接長位置錯開布置，錯開距離不小于縱距的1/3。剪刀撐要求滿設，并沿高連續布置，斜桿與立桿接觸部位均用旋轉扣件扣緊，其與水平桿的夾角為4560，剪刀撐的節點應在同一水平和垂直線上，其接長必須采用搭接，搭接長度不小于1000mm，用三個旋轉扣件，除4、在兩頭與立桿和大橫桿連接外，中間還增加24個節點，立桿和大橫桿交點處一定設小橫桿。3、縱向水平桿的構造縱向水平桿設置在立桿內側，其長度不小于3跨。縱向水平桿采用對接扣件連接，縱向水平桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。4、橫向水平桿的構造主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。在雙排腳手架中，靠墻一端的外伸長度為150mm。作業層上非主節點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等5、間距設置。5、立桿的構造底層立桿與懸挑鋼管采用扣件連接，為防止立桿向下滑移，采用附加立桿。立桿必須用連墻桿與建筑物可靠連接。腳手架必須設置縱橫向掃地桿，縱向掃地桿采用直角扣件固定在懸挑桿件處的立桿上，橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿上方的立桿上。立桿除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接應符合下列規定：立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步矩的1/3。搭接長度不應小于1m，應采用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端6、距離不應小于100mm。6、連墻桿為了增強腳手架的側向剛度及穩定性，在外腳手架于建筑物之間設置連接桿。連墻桿用短鋼管制成，長度約500800mm，一端用扣件固定于腳手架的立桿上，另一端與預埋在建筑物中的鋼管相連。連接桿水平間距4.5m，宜設置在立桿于大小橫桿交叉點處，按二步三跨設置，上下錯開，成菱形布置，其突出外架端頭刷紅油漆標識，并掛上小標牌注明拉結點。連接桿盡可能設置在立桿與大、小橫桿的連接處，與腳手架架體垂直，如在規定的位置上設置有困難，應在鄰近點補足。7、節點構造 懸挑工字鋼間距與立桿間距相同，用兩根14鋼絲繩分別在架體的內外排卸荷，鋼絲繩一端牢固拉結于立桿與懸挑桿連結處上，另一端與上7、層預埋鋼筋相連接。鋼絲繩兩端繞環的搭接長度不小于50cm，不少于3只鋼絲繩繩卡固定。五、腳手架的搭設1、施工準備技術人員應熟悉上部圖紙，熟悉各個部位及高度的結構變化，項目部應組織必要的物料進場，其中包括483.5mm鋼管、對接卡口、直角扣件、旋轉扣件和安全網等，以備外腳手架搭設使用；有關作業班組應組織足夠的作業人員，準備外腳手架的搭設；同時在施工前，應當組織有關技術人員和安質人員對作業班組進行作業前技術、安全交底。架子工必須具備國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則的條件，經過培訓、考核、取得安全操作證并經體檢合格后方可從事腳手架安裝、拆除作業。 2、懸挑外腳手架的搭設順序外腳手架的搭設應嚴8、格遵循以下順序：鋪懸挑工字鋼加縱向水平掃地桿逐根樹立立桿并與掃地桿扣緊裝掃地小橫桿并與立桿和掃地桿扣緊裝第一步大橫桿并與各立桿扣緊安第一步小橫桿安第二步大橫桿安第三、四步大橫桿和小橫桿安連墻桿接立桿。3、腳手架的搭設注意事項：按照規定的構造方案和尺寸進行搭設；及時與結構拉結或臨時支頂，以確保搭設過程的安全；擰緊扣件（擰緊程度要適當）；有變形的桿件和不合格的扣件（有長度、扣接不緊等）不能使用；搭設工人必須佩掛安全帶；隨時校正桿件的垂直和偏差避免偏差過大；沒有完成的腳手架，在每日收工時，一定要確保架子穩定，以免發生意外；4、附屬結構搭設1）建筑物出入口處腳手架的搭設建筑物出入口處的腳手架，應根據出9、入口的高度和寬度采用平行弦桁梁結構形式在開口處的兩邊要采用雙立桿，懸空立桿下要設安全扣件，此處的連接要加密，每步設置，同時在洞口邊及其上設置剪刀撐。出入口腳手架的上方要有安全可靠的隔離防護設施，一般為在出入口處的外側設置雙層防護棚，防止物體墮落傷人，保護出入人員。2）安全網腳手架的外側要滿掛安全立網，立網的下口與立桿或建筑物要牢固的扎結，固定點的間距應不大于50cm，下邊沿設擋腳板，上下兩網之間的拼接要嚴密。立網平網與施工作業面邊沿的最大間縫不得10cm。3）斜道搭設上人斜道采用之字形斜道，坡度為1：3，寬度為1.10m，斜道腳手板應鋪嚴，轉彎處搭設休息平臺，寬度不小于1.2m，護欄高度1.210、m。斜道設置在便于人員通行的腳手架外側。用安全網封閉，外設擋腳板，通道兩側設置剪刀撐，進出口搭設防護棚。4）腳手板腳手板采用竹串板，要求作業層封閉，以下每三步封閉，竹串板鋪放后要求用細鐵線與大橫桿綁扎固定，腳手架底層鋪夾板全封閉。5）擋腳板作業層腳手架立桿于0.6m和1.2m處設兩道防護欄桿，底部側面設18cm高的擋腳板。6）剪刀撐外架剪刀撐要求連續布置，以每5根立管、4個步距橫桿連續布置。5、外架搭設質量要求1）保證縱向水平桿的對接扣件交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不能設置在同步和同跨內，相鄰兩接頭在水平方向錯開的距離應大小50cm，接頭位置離主節點的距離不能大于60cm。2）保證各鋼管11、的搭接長度大于1m。3）立桿頂部可采用搭接外，保證各立桿在中間均為對接。4）保證腳手架的搭設配合施工進度，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上二步。5）開始搭設立桿時，應隔6m設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后方可拆除。6）本工程縱向水平管應四周交圈，用直角扣件與內外角部立桿固定。7）搭設完一步腳手架后，校正腳手架步距、縱距、橫距及立桿的垂直度，整架的垂直度不能超過50mm。六、腳手架的拆除腳手架使用完畢后立即拆除，在腳手架拆除前應作好以下工作：1、對腳手架進行安全檢查，確認不存在嚴重隱患。如存在影響拆除腳手架安全的隱患，應先對腳手架進行修整和加固，以保證腳手架在拆除過程中不發生危險；2、在拆除12、腳手架時，應先清除腳手板上的垃圾雜物，清除時嚴禁高空向下拋擲，大塊的裝入容器內由垂直運輸設備向下運送，能用掃帚集中的要集中裝入容器內運下。3、腳手架在拆除前，應先明確拆除范圍、數量、時間和拆除順序、方法、物件垂直運輸設備的數量，腳手架上的水平運輸、人員組織，指揮聯絡的方法和用語，拆除的安全措施和警戒區域。4、嚴格遵循拆除順序，由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除順序是：欄桿腳手板剪刀撐大橫桿小橫桿立桿。5、外腳手架的拆除一般嚴禁在垂直方向上同時作業，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排。6、拆除腳手架時，下部的出入口必須停止使用，對此除監護人員要特別注意外，還應在出入口處設置明顯的停13、用標志和圍欄，此裝置必須內外雙面都加以設置。7、在拆除的腳手架周圍，于墜落范圍明顯“禁止入內”字樣的標志，并有專人監護，以保證拆腳手架時無其他人員入內。8、對于拆除腳手架用的垂直運輸設備要用滑輪和繩索運送或塔吊配合，嚴禁亂扔亂拋，并對操作人員和使用人員進行交底，規定聯絡用語和方法，明確職責，以保證腳手架拆除時其垂直運輸設備能安全運轉；9、拆下的腳手架鋼管、扣件及其他材料運至地面后，應及時清理，將合格的，需要整修后重復使用的和應報廢的加以區分，按規格堆放。對合格件應及時進行保養，保養后送倉庫保管以備今后使用；10、本工程腳手架拆除時遇大風、大雨、大霧天應停止作業；11、拆除時操作人員要系好安全帶14、，穿軟底防滑鞋、扎裹腿。七、安全措施及要求1、所有操作人員應持證上崗，操作人員進入現場后，應做好進場三級教育，并做好會議記錄，進行詳細的安全技術交底。2、每一樓層外架搭設完畢后，必須驗收合格后方可使用。3、防雷擊接地措施，采用430鍍鋅扁鐵與本建筑結構的四角避雷接地網焊接，其電阻不得大于要求的10。4、高空作業要正確使用“三保”遇六級以上大風時，應停止高空作業。雨后作業應待腳手架上雨水吹干后進行，防止滑落。5、及時收集氣象資料，并通知全體施工人員，便于安排工作和進一步采取措施。6、焊接作業時，要注意防火，遇風時，應設置擋風板，避免火花飛濺。7、外架上不得堆放鋼筋，模板等材料。8、腳手架拆除程序15、與安裝程序相反，拆除時，先將腳手架板逐一傳遞至樓層或轉料平臺上，再按步驟拆除，拆除步驟為橫桿立桿剪刀撐，拆除時，嚴禁亂丟及高空墜物。9、架子工作業時，必須佩帶好安全帽、系好安全帶，嚴禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底帶釘易滑鞋作業，工具及零件應放在工具包內，服從指揮，集中思想、相互配合，拆除下來的材料不亂拋、亂扔。腳手架作業下方不準站人，架子工不準在腳手架上打鬧、嬉笑。10、在靠近電源處拆除腳手架時，必須將電源先切斷或嚴密防護，必要時變更位置后方可進行作業，不允許將電源線拉在腳手架上，以防止漏電傷人。11、不在腳手架上附裝機械設備，懸挑平臺拉纜風繩及搭（接）卸料槽（斗）等。12、施工貨載（作業層上人員、器16、具、材料的重量）的標準值，結構腳手架采取3KN/,裝修腳手架取2KN/。八、腳手架的設計計算 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-20XX）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為17.5米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.00米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設5層。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.35米，建筑物內錨固段長度1.80米。懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，17、最外面支點距離建筑物1.30m。拉桿采用483.5鋼管。一、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.500/3=0.075kN/m活荷載標準值 Q=3.0001.500/3=1.500kN/m荷載的計算值 q=1.20.038+1.20.075+1.41.500=2.236kN/m 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下:M=2.2360.9002/18、8=0.226kN.m 226106/5080.0=44.488N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 荷載標準值q=0.038+0.075+1.500=1.613kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.01.613800.04/(3842.06105121900.0)=0.343mm 小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!二、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最19、大彎矩和變形。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.0380.800=0.031kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.8001.500/3=0.060kN 活荷載標準值 Q=3.0000.8001.500/3=1.200kN 荷載的計算值 P=(1.20.031+1.20.060+1.41.200)/2=0.894kN 大橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.2670.8941.500=0.367kN.m =020、.367106/5080.0=72.149N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm 集中荷載標準值P=0.031+0.060+1.200=1.291kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1.8831290.7201500.003/(1002.060105121900.000)=321、.27mm 最大撓度和 V=V1+V2=3.319mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.8001.500/2=0.090kN 活荷載標準值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷載的計算值 R=1.20.058+1.222、0.090+1.41.800=2.697kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.12525.000=3.120kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.15041.500(0.23、800+0.300)/2=0.495kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50025.000=0.187kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.253kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN 風荷載標準值應24、按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-20XX)的規定采用：W0 = 0.450 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-20XX)的規定采用：Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數：Us = 1.200 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.4501.2501.200 = 0.472kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(k25、N/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。五、立桿的穩定性計算: 卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.14kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 鋼26、管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 111.65 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.39kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.50 A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W27、 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 0.273kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 157.12 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = 15.716kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求! 七、懸挑梁的受力計算: 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。 懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本工程中，腳手架排距為900mm28、，內側腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體 = 1200mm， 水平支撐梁的截面慣性矩I = 712.00cm4，截面抵抗矩W = 102.00cm3，截面積A = 21.50cm2。 受腳手架集中荷載 P=10.14kN 水平鋼梁自重荷載 q=1.221.500.00017.8510=0.20kN/m 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖 經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=11.066kN,R2=10.298kN,R3=-0.470kN 最大彎矩 29、Mmax=1.743kN.m 抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=1.743106/(1.05102000.0)+4.4261000/2150.0=18.338N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用14號工字鋼,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-20XX)附錄B得到：b=2.00 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-20XX)附錄B其值用b查表得到其值為0.929 經過計算得到強度=1.74106/(0.929102000.00)=18.30、40N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求九、拉桿的受力計算: 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=11.918kN十、拉桿的強度計算: 拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=11.918kN 拉桿的強度計算： 上面拉桿以鋼管100.010.0mm計算，斜拉桿的容許壓力按照下式計算：=N/A f 其中 N 斜拉桿的軸心壓力設計值，N = 11.92kN； A 斜拉桿凈截面面積，A =29.85cm2； 斜拉31、桿受拉強度計算值，經計算得到結果是 3.99 N/mm2； f 斜拉桿抗拉強度設計值，f = 215N/mm2； 受拉斜桿的穩定性計算 f,滿足要求! 斜撐桿的焊縫計算： 斜撐桿采用焊接方式與墻體預埋件連接，對接焊縫強度計算公式如下 其中 N為斜撐桿的軸向力，N=11.918kN； lwt為焊接面積，取2984.52mm2； ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2； 經過計算得到焊縫抗拉強度 = 11918.15/2984.52 = 3.99N/mm2。 對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!十一、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度32、計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=10.298kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=102984/(3.1416502)1/2=12mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 10.30kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； f33、b 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于10298.34/(3.1416201.5)=109.3mm。 3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 10.30kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2； 經過計算得到公式右邊等于131.6kN 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!