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1、xx縣xx灣住宅B區轉換層梁板專項施工方案一、 工程概況本工程位于xx縣本工程基礎類型為樁基，基礎設計等級為甲級。主體結構體系為框肢剪力墻結構。框架抗震等級為一、二、三級，設防裂度為六度。設計使用年限為50年，地下室防水等級為一級，砼結構耐火極限等級為一級。本工程建筑層數：地下2層、地上30層，建筑層高：地下室負一層4.2m（為地下車庫）；一層4.65m、二層（轉換層）5.1m、332層3m，建筑總高度99.750 米，建筑面積為49685.03平方米，其中住宅建筑面積：44317.05平方米，商業及車庫建筑面積：5067.17平方米，地下室防水抗滲等級為P6砼的防水。本工程結構類型為框肢剪力2、墻結構，基礎為樁基，二層頂梁板為結構轉換層，最寬梁為0.9米，最高梁為2米，上部鋼筋配置最多的梁為8001800、配1825鋼筋，底部配置最多的梁為8001800梁配3528鋼筋、9002023梁配3025鋼筋。二、編制依據1、xxxx建筑設計有限公司設計的xx縣xx灣住宅社區施工圖、會審紀要及設計變更。2、監理公司編制的監理大綱、監理規劃以及實行細則。3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 130-2023）。4、木結構設計規范（GB 50005-2023）。5、現行建筑工程施工質量驗收規范。6、建筑施工手冊。7、現行安全文明管理規范、規定以及國家有地方法律條規。三、轉換層結構設計3、特性本工程層梁截面重要有：9002023、900900、8001800、8001200、7001800、7001500、7001300、7001000、7501500、6001200、600800、6501800、5001200、4001000、400700、400600、300800、300600、250450等規格。高度在1000以上的的基本都屬于轉換梁（去承上部異形柱的梁）。在轉換梁底部最大配筋為3528，最大頂面配筋為3625。轉換層板厚為180mm，B3棟板面面積為827.6、B2棟板面積為1072.9、B1棟板面積為1118.9轉換層梁、板、柱及剪力墻混凝土等級均為C50。四、 方4、案的選擇根據本工程的特點，轉換層擬采用柱墻、梁、板砼分開澆筑，以減小施工荷載，采用先澆柱和剪力墻、再澆梁、最后澆板的施工方式。模板采用鋼管支撐，木方內外楞，膠合板。混凝土所有采用商品混凝土，混凝土輸送泵輸送。五、重要施工方法（一）、施工順序模板支撐系統搭設柱子、剪力墻鋼筋綁扎梁底模鋪設安裝柱、剪力模澆柱、剪力墻砼板梁鋼筋綁扎梁側模安裝及板底模鋪設樓板鋼筋綁扎 梁砼澆筑樓板砼澆筑砼養護 柱剪力墻模板拆除梁側模拆除樓板模板及支撐拆除大梁底模及支撐拆除。（二）、模板及支撐系統1、模板安裝前，對木工班組進行安全技術交底。由測量班組用經緯儀將中心線和主控制線放出，再由現場施工員配合以控制線為起點，引出其5、它軸線。然后根據施工圖彈出各構件的外邊線和中心線，彈線時應將邊線和中心線引至構件外1000以上，便于校正及復線驗收等用。用水準儀把建筑物標高根據模板的實際標高規定，直接引測到模板安裝位置。在建筑物外設永久性標高，便于復測及驗收用。檢查支撐系統、模板系統是否按規定搭設。膠合板應刷好脫模劑平放整齊待用。木楞、鋼管、扣減等材料亦應進行檢查，不符合規定的嚴禁使用。2、轉換層梁頂架支撐：轉換層頂架支撐系統是本工程最關鍵的部分，決定工程的安全。轉換層最大梁是/軸上的9002023（單跨度6.9m），/軸和/軸上的8001800（單跨度7.95m）。具體模板及支撐計算附后。根據支撐承載力計算結果，大梁頂架采6、用4.83.5鋼管，梁高20231800鋼管縱向間距不大于550，梁橫間距不大于360。梁高18001400鋼管縱向間距不大于600，梁橫間距不大于360。梁高14001000的鋼管縱距不大于650，梁橫間距不大于300。梁高1000800的鋼管縱距不大于700，梁橫間距不大于300。梁高800500的鋼管縱距不大于750，梁橫間距不大于300。梁高500以下的鋼管縱距不大于800，梁橫間距不大于300。梁板支撐垂直方向按間距不大于1500設縱橫向水平桿，大梁斜向按450設剪力撐。不能直接把鋼管立桿樓面上，立桿下必須墊木方。3、轉換層大梁模板安裝：根據結構特點，結合有關施工技術規范規定。當梁跨7、度大于4m的梁底板安裝應按跨度0.3%起拱，模板為18mm厚膠合板。梁底模板內楞用4090300松木枋，外楞為483.5鋼管間距與縱向立桿相同。安裝梁側模時，當梁小于500mm，僅按一般梁支模方法側模方法施工，側模上扣設橫擋，并設斜撐即可，斜道間距不大于900mm。當梁高在500800mm之間時，除按一般梁支模方法外，中間加以道14對拉螺，桿橫向間距不大于750與483.5鋼管橫擋用蝴蝶扣扣緊。當梁高大于800mm以上時，為了深度較高的梁鋼筋綁扎的方便，在梁底模安裝后先綁扎梁的鋼筋，后裝側模。對拉螺桿（14）應按豎向不大于450mm橫向不大于600設立（20231800梁為550，1800148、00梁為600，14001000梁為650，1000800梁為700）。注意所有對拉螺栓均在鋼筋入模后安裝加固。在梁與梁或柱交接位設立150150清掃口，便于將梁柱內板屑雜物清理（澆砼剪前再進行封堵）。4、樓面模板安裝，板上混凝土自重約為0.45T/m2,與荷載一起按2T/m2考慮。跨大于4m的板模板安裝時按0.25%起拱。采用18厚膠合板，次龍骨規格6080，間距400，主龍骨規格80100，樓板支撐所有采用4.83.5鋼管，其縱橫間距不得大于1000mm，板支撐垂直方向按不大1500mm設縱橫向水平桿，底部設一道掃地桿，形成滿堂腳手架。不能直接把鋼管立桿樓面上，立桿下必須墊木方。（三）模板9、及支撐系統核算 (見后附件)（四）、加固措施：二層樓面板厚為90mm，一層樓面板厚為180mm均為現澆混凝土，一、二層梁、板支撐系統不拆除，一層梁、板混凝土養護時間已達28天。轉換板的模板支撐系統從一層至二層，支撐立桿下必須墊厚木方。（五）、鋼筋工程結構轉換層鋼筋施工的重點及難點重要是框支柱與轉換大梁的節點以及轉換大梁底筋的連接，轉換梁的全為三級鋼，且配筋密集。上部鋼筋筋最多的梁8001800為36根25按12/12/12分三排布置，側抗扭鋼筋為1616，箍筋均為12100(6)，下部鋼筋最多梁8001800為35根32鋼筋9/13/13三排布置，側抗扭鋼筋為1616，箍筋均為12100(6)10、，綁扎鋼筋時必須注意間距調整均勻。 1、鋼筋接頭根據現場實際情況直徑在1628的鋼筋均采用焊接連接，梁、柱采用氣壓對焊。2、鋼筋綁扎樓面板鋼筋待樓面模板安裝完畢后，用粉筆在模板上畫出鋼筋位置進行布置鋼筋。轉換梁在鋼筋綁扎前先設立好梁底鋼筋保護層，保護層采用25mm厚花崗石墊塊。保護層墊塊間距800mm。鋼筋綁扎完在主筋下放好墊塊驗收合格后再支梁側模并加固。柱與剪力墻采用成品塑料墊塊保護層，鋼筋綁扎好后，按間距不大于600mm安成品塑料墊塊。轉換層板為雙向雙層鋼筋，板底鋼筋保護層采用18厚的保護層花崗石墊塊，其間距大于500mm，上下層鋼筋之間采用馬凳，其間距大于600mm。剪力墻及板的鋼筋規定11、必須滿扎。核心筒部位周邊剪力墻及柱的水平鋼筋及箍筋先綁扎到轉換層底板下口平，向上部位墻、柱、及轉換梁等所有水平鋼筋及水平箍筋均采用“自下而上，整體同步法”施工，即根據水平筋所在的標高位置，整體同步向上安裝綁扎，每一個同標高內水平鋼筋所有綁扎完畢后，再綁扎上部同一標高水平鋼筋。在轉換梁底部及頂部一排、二排、三排鋼筋之間設立三級鋼筋墊棒，頂部用25的鋼筋，底部用25的鋼筋，間距1000mm，寬度同梁寬。（六）、混凝土工程1、凝土工程施工準備、檢查原材料合格證，模板系統無松動變形，鋼筋驗收，水電照明泵管等是否安裝完畢，樓面施工通道的搭設、標高控制點，預留孔洞復核，施工機械及備用設備的試運轉情況，有無12、防雨措施。并對有關人員進行安全技術及施工要領交底。2、由于使用商品砼，施工前應聯系廠家，將砼強度等級、配合比規定（塌落度按1820mm考慮，初凝時間本方案按4小時計），施工時間、數量提前一個星期告知商品砼公司。保證砼施工順利進行。砼到達工地后，工地收料員應對隨車單中的砼強度等級認真校對并現場進行取樣，填好到達時間，并規定廠家派技術人員到現場協調工作。3、砼澆搗順序方向及施工方法：為保證對溫度應力的控制、減少荷載、分散砼供應量，轉換層砼澆筑分三次進行，第一次澆柱、剪力墻到梁底下50mm左右，部分框支邊柱及邊柱、墻砼澆筑高度應在梁筋錨入柱、墻中Lae范圍一下。第二次澆筑大梁至轉換樓板下25cm，梁13、鋼筋必須按規定綁扎完，在澆筑時必須保護好轉換大梁的上部負彎矩鋼筋及箍筋。第三次澆筑轉換層樓板。a、第一次澆筑柱、墻砼，澆筑前灑水潤模，先填高50100mm與砼配合比相同的減半石子砼，避免柱墻腳出現蜂窩、麻面。再按正常配合比的砼澆筑上面部分，每次澆筑高度不得大于500mm，然后振搗砼均勻后再澆，直至澆到設計及規范規定高度。b、第二次澆筑轉換層梁，應按擬定的澆筑方向由從一端（大梁可從兩端澆），在梁上不得留設施工縫，控制好澆筑面標高（板下25cm），表面的砼必須振動搗實。砼強度達初凝后再澆筑轉換層樓板，澆板砼時應按擬定的澆筑方向由遠而近后退法施工。泵管應支撐在梁上或支架上，防止泵管振動影響初凝砼，砼14、終凝后未達成規范允許的強度前（1.2N/MM2），嚴禁上人踩踏，堆放大量施工材料或直接安裝模板及支架。c、在澆筑梁板砼時，除按有關施工規范規定進行外，因梁柱交接處鋼筋密、砼級別高，應特別注意梁、柱接頭處的砼振搗，防止出現蜂窩。此外由于板較厚，為了很好控制樓板砼的密實度擬采用振動棒與平板振動器結合振搗，平板器振搗縱橫各不少于兩次，竣工后規定專人檢查收縮縫，并隨手用木板搓平并壓實趕光。準備砼的養護工作。d、在澆筑地點隨時抽查砼塌落度，達不到規定的應及時與廠家聯系采用措施，按規范規定取樣制作砼試塊，并且現場取樣做同條件養護試塊。作為商品砼質量和工程質量資料的原始依據。e、砼的養護：柱、墻、梁側模板延15、長拆模時間起保溫作用，柱和墻、梁側在未拆模前可采用模外淋水養護, 拆模后采用草墊或麻袋將頂部包裹后淋水或澆水養護，梁底采用噴水養護。板面采用麻袋覆蓋后澆水養護，派專人澆水，保持麻袋在養護期間內始終濕潤狀態。具體養護方法是應根據當時天氣情況，但亦保證前三天每小時澆水一次至第天天天五次且保持濕潤，至第14天天天次，進行澆水養護。f、砼試件留置和編號：混凝土試塊按規定留設三組，一組為初期與結構同條件養護，用以擬定混凝土拆模強度。一組為28 天標準強度，一組為28 天標準強度的備用試件砼試件的留取、成型、編號、養護各環節要認真控制，以提供試件代表性，對的反映混凝土結構的施工強度。商品砼的強度實驗應按每16、100m3取樣不少于1 次，同時，每工作班澆筑同配合比砼局限性100m3 時取樣次數不少于1 次。試件編號應注明部位、時間、砼標號。試件送檢應在28 天內進行，見證取樣的試件必須見證人送檢（或者見證人簽字出示委托單位送樣）。六、質量保證措施1、換層模板工程是確報構件尺寸的重要組成部分，而整個支撐系統是模板工程的重點。轉換層荷載大，為防止不安全質量事故發生，故對模板系統支撐系統要認真進行設計，對各個部分進行驗算，保證數據準確，方法科學合理、可靠。2、模板支撐系統原材料進行嚴格檢查，杜絕不合格材料進場使用。3、澆砼時項目部必須安排專職施工人員現場值班，檢查商品砼、現場取樣砼試件，檢查澆筑現場是否按17、規定澆砼、檢查木工與鋼筋班組是否有專人值班以及對模板與鋼筋進行維護、以及突發事件的解決等。4、澆筑砼時安排專人晝夜值班巡查支撐系統，如發生模板變形，支頂松動，木枋斷裂，及時告知現場施工人員即有關技術人員，停止澆灌砼，及時解決排除險情。經擬定安全后方可進行下道工序施工。5、澆筑砼時鋼筋班組必須派專人晝夜值班，檢查鋼筋的位移、松扣及保護層墊塊是否對的砼漏墊。6、梁柱接頭位置鋼筋比較密，規定該部位模板必須加固牢，振搗砼時間不得過長以及不得直接對模板進行振搗。7、施工應急措施：砼施工期間應提前向氣象部門了解短期內的天氣情況，盡量避開雨天施工作業，準備足夠的防雨用品（如薄膜、五彩布等）。如遇雨天應立即用18、防雨布進行覆蓋已澆筑的砼，保證砼不流失。如遇大風、大雨應停止施工。施工縫按設計及規范解決好。8、砼施工前要做好供電、供水的準備工作。檢查、保養所用的機械機具是否正常運轉，砼供應商是否滿足施工需要。考慮轉換層的重要性，工地現場自備柴油發電機一臺、水泵等工作。滿足緊急情況下現場用電、用水的需要。9、現場必須采用兩臺混凝土輸送泵，一般情況一用一備，在商品砼運送能力滿足的情況下要以采用兩臺泵澆筑。10、為了應及停電的也許規定商品混凝土公司必須預備一臺柴油泵，一但停電立即應用柴油泵輸送泵，以保證轉換大梁砼的質量。11、長度大于4m的梁必須按施工規范規定起拱。12、堅持施工三檢制，梁模底板安裝完畢后經標高19、軸線檢查合格后再交鋼筋班組綁扎鋼筋；鋼筋班組綁扎完梁鋼筋后再安裝梁側模檢查合格后再澆梁砼；樓板模安裝完畢后經標高、平整度、接縫等檢查合格后再綁扎鋼筋；鋼筋安裝完畢后經檢查合格后再澆板砼。七、安全文明措施1、建立健全的安全領導小組，項目經理為安全生產第一負責人，在項目經理領導下，建立完善的安全生產保證體系，把安全生產崗位責任制貫徹到每個班組、每個人，發動全員關心安全，提高安全意識，使全員牢固“安全為了生產，生產必須安全”。2、按有關安全技術規范規定及公司有關安全會議精神，認真做好“三寶、四口、五臨邊”的防護工作，腳手架底層外側用密眼安全網封閉。施工用電箱要有漏電保護裝置，晚上巡查人員要配備手電筒20、照明。3、在施工過程中必須按規定對新工人做好入場教育、安全技術交底、班前做好安全教育、在施工現場做好安全防護等。4、拆模板前要向項目部及監理單位申請，批準后方可拆模板。梁底模拆除一定要待梁砼強度達成100%后方可拆除，梁側模拆除不少于7天。5、拆模板時必須對工人進行書面安全技術交底，在交底中必須注明所拆區域，拆除模板及支撐的先后順序，拆除后是否對大梁進行解決。6、所有拆除的架料必須及時清理出現場，不得在現場亂堆放，更不得把架料堆放在圍護腳手架上。7、支模整體結合后，須經技術和安全負責人主持驗收8、支撐搭設、拆除和混凝土澆筑期間，無關人員不得進入支模底下，并由安全人員在現場監護。9、混凝土澆筑時21、，應派安全員專職觀測模板及其支撐系統的變形情況，發現異常現象時立即暫停施工，迅速疏散人員，待排除險情后并經驗收合格后，方可繼續施工。10、不得在操作層抽煙、動用明火必須申請、做到工完場清。保持施工現場文明。附模板支撐系統驗算書：一、板模板（扣件式）計算書1、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B3，標高5.100m新澆混凝土樓板板厚(mm)180新澆混凝土樓板邊長L(m)8.5新澆混凝土樓板邊寬B(m)72、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承22、結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.20.14風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.83、模板體系設計模板支架高度(m)4.9立柱縱向間距la(mm)800立柱橫向間距lb(mm)850水平拉桿步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)250立柱距混凝土板長邊23、的距離(mm)100主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)100小梁距混凝土板短邊的距離(mm)50小梁兩端各懸挑長度(mm)100，100 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向)4、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 根據建筑施工模板安全技術規范5.2.1面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/24、12281250mm4 1）強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.18)+1.40.72.5 1=8.14kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.3Q1K/2=0.91.42.5/21.57kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.140.12/8，0.110.12/8+1.570.1/4= 0.04kNm25、 Mmax/W0.04106/375001.05N/mm2f15N/mm2 滿足規定！ 2）撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.18)1=4.62kN/m 5ql4/(384EI)54.621004/(38410000281250)0mml/400100/4000.25mm 滿足規定！5、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)6080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256 因B/lb取整7000/850取整826、，按四等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為100mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1）強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.18)+1.40.72.50.10.84kN/m 因此，q1靜0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.18)0.10.52kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.10.31kN/m27、 M10.077q1靜L2+0.1q1活L20.0770.520.852+0.10.310.8520.05kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.10.03kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.0770.030.852+0.213.150.850.56kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max0.840.12/2，0.030.12/2+3.150.10.32kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.05，0.56，0.320.56kNm Mmax/W0.56106/640008.828、1N/mm2f15.44N/mm2 滿足規定！ 2）抗剪驗算 V10.607q1靜L+0.62q1活L0.6070.520.85+0.620.310.850.43kN V20.607q2L+0.681p0.6070.030.85+0.6813.152.16kN V3maxq1L1，q2L1+pmax0.840.1，0.030.1+3.153.15kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.43，2.16，3.153.15kN max3Vmax/(2bh0)=33.151000/(28060)0.99N/mm21.78N/mm2 滿足規定！ 3）撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b29、=(0.3+(24+1.1)0.18)0.10.48kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.488504/(10093502560000)0.07mml/400850/4002.12mm 懸臂端maxqL4/(8EI)=0.481004/(893502560000)0mml1/400100/4000.25mm 滿足規定！6、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)30、4.49 1）小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.18)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.18)+1.40.71.50.10.74kN/m q1靜0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.18)0.10.61kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.10.19kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(31、0.5+(1.1+24)0.18)0.1=0.5kN/m 承載能力極限狀態 按四跨連續梁，Rmax(1.143q1靜+1.223q1活)L1.1430.610.85+1.2230.190.850.79kN 按懸臂梁，R1q1l=0.740.10.07kN RmaxRmax，R10.79kN; 同理，R0.59kN，R0.59kN 正常使用極限狀態 按四跨連續梁，Rmax1.143q2L1.1430.50.850.49kN 按懸臂梁，R1Rmaxl=0.490.10.05kN RmaxRmax，R10.49kN; 同理，R0.37kN，R0.37kN 2）抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(k32、Nm) Mmax0.47kNm Mmax/W0.47106/4490105.36N/mm2f205N/mm2 滿足規定！ 3）抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax3.13kN max2Vmax/A=23.131000/42414.74N/mm2125N/mm2 滿足規定！ 4）撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.41mm 跨中max=0.41mm=800/400=2mm 懸挑段max0.22mm=200/400=0.5mm 滿足規定！7、立柱驗算鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)233、05 h/i1800/15.9114150 滿足規定！ 查表得，0.51 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.140.81.82/100.04kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.410.80.85+0.921.40.04/0.854.7kN f Nw/(A)+ Mw/W4696.41/(0.51424)+0.04106/449031.06N/mm2f205N/mm2 滿足規定！8、可調托座驗算可調托座承載力允許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N4.7kNN30kN34、 滿足規定！二、梁模板（扣件式）計算書1、工程屬性新澆混凝土梁名稱B區新澆混凝土梁計算跨度(m)8.5混凝土梁截面尺寸(mmmm)9002023新澆混凝土結構層高(m)5.1梁側樓板厚度(mm)1802、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN35、/m2)0.2非自定義:0.14風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.83、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱間距la(mm)500梁兩側立柱間距lb(mm)1200步距h(mm)1800新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)600梁底增長立柱根數2梁底增長立柱布置方式按梁兩側立柱間距均分梁底增長立柱依次距梁左側立柱距離(mm)400,800每跨距內梁底支撐小梁根數4梁底支撐主梁一端懸挑長度(mm)250 設計簡圖如下：平面圖立面圖4、面板驗算面板類型覆面36、木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 按四等跨連續梁計算，簡圖如下： Wbh2/6=9001515/633750mm3，Ibh3/12=900151515/12253125mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2)+1.40.720.957.47kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(37、24+1.5)20.955.88kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.720.91.59kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)20.945.99kN/m 1）抗彎驗算 Mmax/Wmax0.07755.880.172+0.11.590.172，-0.10755.880.172+0.1211.590.172，-0.07155.880.172-0.1071.590.172106/337504.78N/mm2f15N/mm2 滿足規定！ 2）撓度驗算 max0.632q2l4/(100EI)0.63245.991674/(1001000025312538、)0.09mml/400167/4000.42mm 滿足規定！ 3）支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) Rmax1.143 q1靜l+1.223 q1活l1.14355.880.17+1.2231.590.1710.99kN 標準值(正常使用極限狀態) Rmax1.143q2l1.14345.990.178.78kN5、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)6080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256 計算簡圖如下： 承載能力極限狀態 正常使39、用極限狀態 承載能力極限狀態： 面板傳遞給小梁q110.99/0.912.21kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.170.04kN/m 梁左側樓板傳遞給小梁荷載F1=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.18)+1.40.72)(0.6-0.9/2)/20.17+0.91.350.5(2-0.18)0.170.28kN 梁右側樓板傳遞給小梁荷載F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.18)+1.40.72)(1.2-0.6-0.9/2)/40、20.17+0.91.350.5(2-0.18)0.170.28kN 正常使用極限狀態： 面板傳遞給小梁q18.78/0.99.75kN/m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.170.03kN/m 梁左側樓板傳遞給小梁荷載F1=(0.1+(24+1.1)0.18)(0.6-0.9/2)/20.17+0.5(2-0.18)0.170.21kN 梁右側樓板傳遞給小梁荷載F2=(0.1+(24+1.1)0.18)(1.2-0.6-0.9/2)/20.17+0.5(2-0.18)0.170.21kN 1）抗彎驗算 小梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.18106/640002.78N/mm2f15.441、4N/mm2 滿足規定！ 2）抗剪驗算 小梁剪力圖(kN) Vmax2.656kN max3Vmax/(2bh0)=32.6561000/(26080)0.83N/mm21.78N/mm2 滿足規定！ 3）撓度驗算 小梁變形圖(mm) max0.05mml/400400/4001mm 滿足規定！ 4）支座反力計算 承載能力極限狀態 R10.69kN，R25.11kN，R35.11kN，R40.69kN 正常使用極限狀態 R10.55kN，R24.07kN，R34.07kN，R40.55kN6、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483.5可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)2042、6000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 主梁計算簡圖二 由上節可知RmaxR1，R2，R3，R45.11kN，RmaxR1，R2，R3，R44.07kN 1）抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNm) 主梁彎矩圖二(kNm) Mmax/W0.86106/5080168.49N/mm2f205N/mm2 滿足規定！ 2）抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) 主梁剪力圖二(kN) Vmax8.76kN max2Vmax/A=28.761000/4843、935.84N/mm2125N/mm2 滿足規定！ 3）撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) max0.44mml/400250/4000.62mm 滿足規定！ 4）支座反力驗算 承載能力極限狀態 圖一 立柱3：R317.29kN，同理可得 立柱1：R12.33kN，立柱2：R217.29kN，立柱4：R42.33kN 圖二 立柱3：R35.11kN，同理可得 立柱1：R10.69kN，立柱2：R25.11kN，立柱4：R40.69kN 正常使用極限狀態 圖一 立柱3：R313.77kN，同理可得 立柱1：R11.86kN，立柱2：R213.77kN，立柱4：R41.86kN 44、圖二 立柱3：R34.07kN，同理可得 立柱1：R10.55kN，立柱2：R24.07kN，立柱4：R40.55kN7、縱向水平鋼管驗算鋼管類型483.5鋼管截面面積A(mm2)489鋼管截面回轉半徑i(mm)15.8鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面慣性矩I(cm4)12.19鋼管截面抵抗矩W(cm3)5.08鋼管抗剪強度設計值(N/mm2)125鋼管抗壓、彎強度設計值(N/mm2)215 由小梁驗算一節可知RmaxR1，R40.69kN，RmaxR1，R40.55kN 1）抗彎驗算 縱向水平鋼管彎矩圖(kNm) Mmax/W0.1106/508019.8N/mm2f=21545、N/mm2 滿足規定！ 2）抗剪驗算 縱向水平鋼管剪力圖(kN) Vmax1.183kN max2Vmax/A=21.1831000/4894.84N/mm2125N/mm2 滿足規定！ 3）撓度驗算 縱向水平鋼管變形圖(mm) max0.05mml/400500/4001.25mm 滿足規定！ 4）扣件抗滑計算 Rmax22.33kN8kN 單扣件在扭矩達成4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足規定！8、立柱驗算鋼管類型483.5立柱截面面積A(mm2)489回轉半徑i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗壓強度設計值f(N/mm2)205 =h/i=1800/15.846、=113.92=150 長細比滿足規定！ 查表得，0.54 1）風荷載計算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.140.51.82/100.03kNm 2）穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范公式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)2)+0.91.420.951.71kN/m 2)小梁驗算 F10.91.2(0.1+(24+1.1)0.18)+0.91.41 (0.6-0.9/2)/20.170.08kN F20.91.2(0.1+(24+1.1)0.18)+0.91.41 (1.2-0.6-0.9/2)/2047、.170.08kN q111.02kN/m q20.04kN/m 同上四七計算過程，可得： 立柱最大受力NmaxRmax2左+N邊1，Rmax1，Rmax2右+N邊2+Mw/lbmax2.33+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+0.6-0.9/2)/21，15.33，2.33+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+1.2-0.6-0.9/2)/21+0.03/1.215.35kN fN/(A)+Mw/W15.35103/(0.54489)+0.03106/508062.76N/mm2f205N/mm2 滿足規定！9、可調托48、座驗算可調托座承載力允許值N(kN)30 由主梁驗算一節計算可知可調托座最大受力NRmax17.29kNN30kN 滿足規定！三、墻模板（非組合式鋼模板）計算書1、工程屬性新澆混凝土墻名稱核心筒剪力墻模板新澆混凝土墻墻厚(mm)300混凝土墻的計算高度(mm)5100混凝土墻的計算長度(mm)72002、荷載組合混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)3傾倒混凝土時對垂直面面板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓49、力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，243min38.4，7238.4kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.4+1.42，1.3538.4+1.40.720.9max48.88，53.80.953.848.42kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k38.4 kN/m23、面板布置小梁布置方式豎直左部模板懸臂長(mm)100小梁間距(mm)200小梁一端懸臂長(mm)180主梁間距(mm)200主梁一端懸臂長(mm)200對拉螺栓橫向50、間距(mm)200對拉螺栓豎向間距(mm)200模板設計立面圖4、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 墻截面寬度可取任意寬度，為便于驗算主梁，取b0.3m，Wbh2/6300182/616200mm3，Ibh3/12300183/12145800mm4 1）強度驗算 qbS承0.348.4214.53kN/m 面板彎矩圖(kNm) Mmax0.07kNm Mmax/W0.07106/162004.48N/mm2f15N/mm2 滿足規定！ 2）撓度驗算 qbS正0.338.4=11.52kN/m 面板變形51、圖(mm) 0.16mml/400200/4000.5mm 滿足規定！5、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材料規格(mm)6080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256 1）強度驗算 qbS承0.248.429.68kN/m 小梁彎矩圖(kNm) 小梁剪力圖(kN) Mmax0.16kNm Mmax/W0.16106/640002.45N/mm2f15.44N/mm2 滿足規定！ 2）撓度驗算 qbS正0.238.4=7.68kN/m 小梁變形圖(mm) 0.08mml/400200/4000.52、5mm 滿足規定！ 3）支座反力計算 R1=2.37kN，R2=.R35=2.37kN，R36=2.37kN6、主梁驗算主梁類型雙鋼管主梁材料規格(mm)483主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)8.98主梁截面慣性矩I(cm4)21.56 1）強度驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.24kNm Mmax/W0.24106/898026.39N/mm2f205N/mm2 滿足規定！ 2）撓度驗算 主梁變形圖(mm) 0.07mml/400200/4000.5mm 滿足規定！7、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設計值53、Ntb(kN)17.8 對拉螺栓橫向驗算間距mmax200，200/2+200300mm 對拉螺栓豎向驗算間距nmax200，200/2+180280mm N0.95mnS承0.950.30.2848.423.86kNNtb17.8kN 滿足規定！四、柱模板（設立對拉螺栓）計算書1、工程屬性新澆混凝土柱名稱B棟KZZ柱新澆混凝土柱長邊邊長(mm)1200新澆混凝土柱的計算高度(mm)5100新澆混凝土柱短邊邊長(mm)12002、荷載組合混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側壓力54、計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22244112.51/2，242min33.39，4833.39kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.233.39+1.42，1.3533.39+1.40.720.9max42.87，47.040.947.0442.33kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k33.39 kN/m23、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚55、度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000柱長邊小梁根數5柱短邊小梁根數5柱箍間距l1(mm)600模板設計平面圖 1）強度驗算 最不利受力狀態如下圖，按四等跨連續梁驗算 靜載線荷載q10.91.35bG4k0.91.350.633.3924.34kN/m 活載線荷載q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.621.06kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10724.340.32-0.1211.060.32-0.25kNm Mmax/W0.25106/(1/6600152)10.93N/mm2f15N/mm256、 滿足規定！ 2）撓度驗算 作用線荷載qbS正0.633.3920.03kN/m 0.632ql4/(100EI)0.6320.033004/(10010000(1/12600153)0.61mml/400300/4000.75mm 滿足規定！4、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材質規格(mm)5080小梁截面慣性矩I(cm4)213.33小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁彈性模量E(N/mm2)9350最低處柱箍離樓面距離(mm)200 1）強度驗算 小梁上作用線荷載qbS承0.342.3312.7 kN/m 小梁彎矩圖(kNm) Mmax0.457、7kNm Mmax/W0.47106/53.331038.74N/mm2f15.44N/mm2 滿足規定！ 2）撓度驗算 小梁上作用線荷載qbS正0.333.3910.02 kN/m 面板變形圖(mm) 0.38mm1.5mm 滿足規定！5、柱箍驗算柱箍類型鋼管柱箍合并根數1柱箍材質規格(mm)483.5柱箍截面慣性矩I(cm4)12.19柱箍截面抵抗矩W(cm3)5.08柱箍抗彎強度設計值f(N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000模板設計立面圖 1）柱箍強度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍彎矩圖(kNm) 長邊柱箍剪力圖(kN) M10.56kNm，N113.56kN 短58、邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍彎矩圖(kNm) 短邊柱箍剪力圖(kN) M20.56kNm，N213.56kN M/Wn0.56106/(5.08103)110.43N/mm2f205N/mm2 滿足規定！ 2）柱箍撓度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍變形圖(mm) 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍變形圖(mm) 10.17mml/4001.16mm 20.17mml/4001.16mm 滿足規定！6、對拉螺栓驗算對拉螺栓型號M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8扣件類型3形26型扣件允許荷載(kN)26 N13.561=13.56kNNtb17.8kN 滿足規定！ N13.561=13.56kN26kN 滿足規定！