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1、合肥市xx社區(qū)一期工程（第14、8、9幢）地下室3.6米層高模板安裝（拆除）施工方案編制單位：x社區(qū)項目經(jīng)理部 編 制 人： 審 核 人： 編制時間： 年 月 日 審批單位： 審 批 人： 審批時間： 工程概況xx社區(qū)其中xx一期第14、8、9幢位于社區(qū)北側(cè)，共6幢，層數(shù)24層32層，總建筑面積158343.33。其中地下車庫面積24993，分別由三個相對獨立而又互相連接的車庫組成，建筑物最高101.6米，最低77.6米。開工日期計劃XX年3月中旬，竣工時間計劃XX年10月。現(xiàn)針對本工程特點制定出地下室頂板模板安裝（拆除）方案。A、模板及支撐材料： 模板、支撐材料按合肥地區(qū)的習(xí)慣，因地制宜，就2、地取材，材質(zhì)必須符合設(shè)計及規(guī)范規(guī)定。 1、模板：梁及平臺模板均用18MM原松木合板，膠料應(yīng)為耐水膠，填鋪用膠合板及20MM松木板，不得有死節(jié)、蟲洞或已扭曲變形，腐朽的木板不準(zhǔn)使用。 2、方木：合肥地區(qū)常用規(guī)格：（材料為松木，無腐朽、無扭曲變形，無裂縫死節(jié)等痕） 4060用于梁枋檔楞 6080用于板底橫楞、縱楞、橫擱柵。3、混凝土樓板需達成足夠強度，保證支撐腳支承力達成安全規(guī)定。豎向支撐采用鋼管f48，嚴格控制好支撐垂直度，支撐采用二道拉力拉撐，首道距樓板30CM，第二道間距為1.5米。 B、梁模板(扣件鋼管架) 3.6層高計算書高支撐架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ133、0-XX）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-XX、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-XX)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-XX)等規(guī)范編制。梁段:L1。 一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.00；混凝土板厚度(mm):250.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：3.60；梁兩側(cè)立桿間距(m):0.60；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增長承重立桿根數(shù):1；4、采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；5、面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù)：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距(mm)：350 ，主楞豎向根數(shù)：4；主楞間距為：100mm，220mm，210mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.5；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度60mm，高度80mm；次楞合并根數(shù)：2；二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算1.梁側(cè)模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗6、算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本7、工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大彎距(Nmm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，涉及: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.21180.9=19.44kN/m； 傾倒混凝土側(cè)8、壓力設(shè)計值: q2= 1.4120.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 350mm；面板的最大彎距 M= 0.12521.963502 = 3.36105Nmm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 3.36105 / 7.35104=4.575N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =4.575N/mm2 小于 面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足規(guī)定！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q=21.96N/mm； l-計算跨9、度(內(nèi)楞間距): l = 350mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 1001.81.81.8/12=48.6cm4；面板的最大撓度計算值: = 521.963504/(38495004.86105) = 0.929 mm；面板的最大允許撓度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大撓度計算值 =0.929mm 小于 面板的最大允許撓度值 =1.4mm，滿足規(guī)定！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，10、截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6822/6 = 128cm3；I = 6832/12 = 512cm4； 內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)； M - 內(nèi)楞的最大彎距(Nmm)； W - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2180.9+1.420.9)1=21.96kN/m； 內(nèi)楞計算跨度(外楞間距): l = 177mm； 內(nèi)楞的最大彎距: M=0.10121.96176.672= 6.92104Nmm11、； 最大支座力:R=1.121.960.177=8.455 kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算值 = 6.92104/1.28105 = 0.541 N/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 0.541 N/mm2 小于 內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足規(guī)定！（2）.內(nèi)楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=21.96 N/mm； E - 內(nèi)楞的彈性模量： 10000N/mm2； I - 內(nèi)楞的截面慣性矩：I = 5.12106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值:12、 = 0.67721.965004/(100100005.12106) = 0.181 mm；內(nèi)楞的最大允許撓度值: = 500/250=2mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值 =0.181mm 小于 內(nèi)楞的最大允許撓度值 =2mm，滿足規(guī)定！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力8.455kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 24.38cm4；（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應(yīng)力計算值(N/mm2) M13、 - 外楞的最大彎距(Nmm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。根據(jù)三跨連續(xù)梁算法求得最大的彎矩為M=Fa=1.922 kNm；其中，F(xiàn)=1/4qh=5.49，h為梁高為1m，a為次楞間距為350mm；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應(yīng)力計算值: = 1.92106/1.02104 = 189.124 N/mm2； 外楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計算值 =189.124N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設(shè)計值 f=205N/mm2，滿足規(guī)定！（2）.外楞的撓度驗算 其中E-外楞的彈性模量：206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中14、力標(biāo)準(zhǔn)值：F=5.49kN； l-計算跨度：l=500mm； I-外楞的截面慣性矩：I=243800mm4；外楞的最大撓度計算值:=1.6155490.000500.003/(100206000.000243800.000)=0.221mm；根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.221 mm外楞的最大允許撓度值: = 500/400=1.25mm；外楞的最大撓度計算值 =0.221mm 小于 外楞的最大允許撓度值 =1.25mm，滿足規(guī)定！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170 15、N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.225 =2.745 kN。穿梁螺栓最大允許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.745kN 小于 穿梁螺栓最大允許拉力值 N=12.92kN，滿足規(guī)定！六、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼16、筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10001818/6 = 5.40104mm3； I = 1000181818/12 = 4.86105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kNm)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =133.33mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.001.0017、0.90=27.54kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.20.351.000.90=0.38kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3: 1.42.001.000.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=27.54+0.38+2.52=30.44kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.1030.4380.1332=0.054kNm； =0.054106/5.40104=1.002N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力 =1.002 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足規(guī)定！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考18、慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)1.000+0.35）1.00= 25.85KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =133.33mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =133.33/250 = 0.533mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67725.85133.34/(10095004.86105)=0.012mm；面板的最大撓度計算值: =0.012mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 133.3 / 250 = 0.533mm，滿足規(guī)定！七、梁底支撐的19、計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)10.133=3.4 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.350.133(21+0.4)/ 0.4=0.28 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1= (2.5+2)0.133=0.6 kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設(shè)計值 q = 1.23.20、4+1.20.28=4.416 kN/m；活荷載設(shè)計值 P = 1.40.6=0.84 kN/m； 方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計值最不利分派的彎矩和，計算公式如下:線荷載設(shè)計值 q = 4.416+0.84=5.256 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.15.25611= 0.526 kN.m；最大應(yīng)力 = M / W = 0.526106/83333.3 = 6.307 N/21、mm2；抗彎強度設(shè)計值 f=13 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值 6.307 N/mm2 小于 方木抗彎強度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足規(guī)定!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.65.2561 = 3.154 kN； 方木受剪應(yīng)力計算值 = 33153.6/(250100) = 0.946 N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 0.946 N/mm2 小于 方木抗剪強度設(shè)計值 1.7 N/mm2,滿足規(guī)定!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分派的撓度和，計算公式如下: q = 3.400 + 0.222、80 = 3.680 kN/m；方木最大撓度計算值 = 0.6773.6810004 /(10010000416.667104)=0.598mm；方木的最大允許撓度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.598 mm 小于 方木的最大允許撓度 =4 mm，滿足規(guī)定！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.000= 25.500 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)23、生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(25.500 + 0.350 )+ 1.44.500 = 37.320 kN/m2；梁底支撐根數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為N 。當(dāng)n=2時： 當(dāng)n2時： 計算簡圖(kN) 變形圖(mm) 彎矩圖(kNm)通過連續(xù)梁的計算得到：支座反力 RA = RB=1.849 kN，中間支座最大反力Rmax=12.07；最大彎矩 Mmax=0.359 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.045 mm；最大應(yīng)力 =0.3524、9106/5080=70.589 N/mm2；支撐抗彎設(shè)計強度 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 70.589 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎設(shè)計強度 205 N/mm2,滿足規(guī)定!八、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用25、力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到 R=12.07 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足規(guī)定! 九、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它涉及： 水平鋼管的最大支座反力： N1 =1.849 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1293.6=0.558 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(0.60-0.40)/2)1.000.35=0.252 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(1.00/2+(0.60-0.40)/2)1.00026、.250(1.50+24.00)=4.590 kN； N =1.849+0.558+0.252+4.59=7.249 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：27、1.155 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.207 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=7248.853/(0.207489) = 71.613 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 71.613 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足規(guī)定！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值28、，它涉及： 梁底支撐最大支座反力： N1 =12.07 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(3.6-1)=0.558 kN； N =12.07+0.558=12.473 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規(guī)范不考慮高支29、撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.207 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=12472.509/(0.207489) = 123.218 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 123.218 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿30、足規(guī)定！C、板模支架3.6層高計算書模板支架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-XX）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-XX、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-XX)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-XX)等規(guī)范編制。一、參數(shù)信息:1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):3.60；采用的鋼管(mm):483.5 ；板底支撐連接方式:鋼管支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；板底鋼管的間隔距離(mm):300.00；231、.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):1.000；3.樓板參數(shù)鋼筋級別:二級鋼HRB 335(20MnSi)；樓板混凝土強度等級:C30；每層標(biāo)準(zhǔn)施工天數(shù):10；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):654.500；樓板的計算長度(m):4.50；施工平均溫度():25.000；樓板的計算寬度(m):4.00；樓板的計算厚度(mm):250.00；4.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用鋼管；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):13； 圖1 樓板支32、撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構(gòu)件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.251+0.351 = 6.6 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分派的彎矩和，計算公33、式如下: 其中：q=1.26.6+1.41= 9.32kN/m最大彎矩M=0.19.320.32= 0.084 kNm；面板最大應(yīng)力計算值 = 83880/54000 = 1.553 N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13 N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值為 1.553 N/mm2 小于面板的抗彎強度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足規(guī)定!3、撓度計算撓度計算公式為 其中q = 6.6kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.6776.63004/(100950048.6104)=0.078 mm； 面板最大允許撓度 V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大撓度計算值 0.078 mm 小34、于 面板的最大允許撓度 1.2 mm,滿足規(guī)定!三、縱向支撐鋼管的計算:縱向鋼管按照均布荷載下連續(xù)梁計算，截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩 w=5.08cm3；截面慣性矩 I=12.19cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q11= 250.30.25 = 1.875 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q12= 0.350.3 = 0.105 kN/m ；(3)活荷載為1施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)：q2 = (1 + 2)0.3 = 0.9 kN/m；2.強度驗算:最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與35、活荷載的計算值最不利分派的彎矩和，計算公式如下:最大彎矩計算公式如下: 靜荷載：q1 = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(1.875+0.105) = 2.376 kN/m；活荷載：q2 = 1.40.9 = 1.26 kN/m；最大彎距 Mmax = (0.12.376+0.1171.26 ) 12 = 0.385 kN.M； 最大支座力 N = ( 1.1 2.376 + 1.21.26)1 = 4.126 kN ；最大應(yīng)力計算值 = M / W = 0.385106/5080 = 75.791 N/mm2；縱向鋼管的抗壓強度設(shè)計值 f=205.0 N/mm2；縱向鋼管的最大應(yīng)力計36、算值為 75.791 N/mm2 小于 縱向鋼管的抗壓強度設(shè)計值 205.0 N/mm2,滿足規(guī)定!3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜荷載 q1 = q11 + q12 = 1.98 kN/m活荷載 q2 = 0.9 kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V= (0.6771.98+0.9900.9)10004/( 10020.610512.19 ) =0.889 mm；支撐鋼管的最大撓度小于1000/150與10 mm,滿足規(guī)定!四、板底支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 4.126 37、kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.894 kNm ；最大變形 Vmax = 1.408 mm ；最大支座力 Qmax = 11.947 kN ；最大應(yīng)力 = 893560.266/5080 = 175.898 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設(shè)計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 175.898 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設(shè)計值 205 N/mm2,滿足規(guī)定!支撐鋼管的最大撓度為 1.408mm 小于 800/150與10 mm,滿足規(guī)定!五、扣件抗滑移的計算:按38、照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12.80 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值; 計算中R取最大支座反力,R= 11.947 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足規(guī)定! 六、模板支架立桿荷載標(biāo)準(zhǔn)值(軸力):作用于模板支架的荷載涉及靜荷載和活荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值涉及以下內(nèi)39、容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1293.6 = 0.465 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3510.8 = 0.28 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.2510.8 = 5 kN；靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.745 kN；2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = (1+2 ) 0.81 = 2.4 kN；3.立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.254 kN；七、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計40、值(kN) ：N = 10.254 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；假如完全參照扣件式規(guī)范，由下式計算： l0 = h+2a a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；得到計算結(jié)果：立桿計算長度 L0 41、= h + 2a = 1.5+20.1 = 1.7 m ；L0 / i = 1700 / 15.8=108 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.53 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；=10253.712/(0.53489) = 39.564 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 39.564 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 f= 205 N/mm2，滿足規(guī)定！D、模板體系技術(shù)措施：一、模板安裝：1、梁跨度大于4米時，按規(guī)范規(guī)定高度起拱（23）。 2、柱模的下腳必須留有清理孔，便于清理垃圾。3、模板工程驗收重點控制風(fēng)度、垂直度、平整度，特別注意外圍模板，柱模、樓梯間等42、處模板軸線位置和標(biāo)高的準(zhǔn)確性。4、混凝土采用輸送泵導(dǎo)管輸送商品砼搗制時，輸送導(dǎo)管下采用橡皮輪胎墊塊墊牢固，不得直接在鋼筋網(wǎng)上通過，避免鋼筋變形及對模板重壓。管道部位下面模板支撐必須加固解決，保證安全。5、模板搬運時運送小車的通道應(yīng)堅固穩(wěn)定，腳手架應(yīng)荷載傳遞到建筑結(jié)構(gòu)上，腳手板應(yīng)鋪平邦牢便于小車運營，通道兩側(cè)設(shè)立防護欄桿及檔腳板。6、澆搗拱形結(jié)構(gòu)及大梁混凝土應(yīng)自兩邊拱腳對稱同時進行。二、模板拆除： 模板拆除部位應(yīng)有該部位砼強度檢測報告（強度達成相關(guān)的規(guī)范規(guī)定），經(jīng)書面申請技術(shù)主管批準(zhǔn)后方準(zhǔn)拆模，其各項技術(shù)達成如下規(guī)定： 1、非承重模板，如板墻、柱梁側(cè)模拆除時，結(jié)構(gòu)混凝土強度宜不低于1.2Mpa、43、一般以混凝土強度可以保證其表面及棱角不因拆模而受損為標(biāo)準(zhǔn)，通常超過24小時即可。 2、承重模板、梁、板底模拆除時間，按規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)，保證砼強度達成設(shè)計強度的100（以現(xiàn)場抽樣試件送檢強度及回彈儀測試法控制現(xiàn)場砼強度）。 3、拆模順序為：先支后拆，后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板，拆除跨度大的梁底模時，應(yīng)先從跨中開始，分別拆向兩端。 4、拆除模板一般用長撬棍，人不許站在正在拆除的模板上，在拆除的模板上，在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下，特別是用定型模板做平臺模板時，更要注意，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板忽然所有掉落傷人。三、安全技術(shù)措施： 1、進入施工現(xiàn)場人員必須戴好安全帽，高44、空作業(yè)人員必須佩戴安全帶，并應(yīng)系牢固。 2、經(jīng)醫(yī)生檢查認為不適宜高空作業(yè)的人員，不得進行高空作業(yè)。 3、工作前應(yīng)先檢查使用的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工齡袋內(nèi)，以免掉落傷人。工作時要思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落。 4、二人抬運模板要互相配合，協(xié)同工作。傳遞模板，工具應(yīng)用運送工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。高空拆模時，應(yīng)有專人指揮。并在下面標(biāo)出工作區(qū)，用繩子和紅白旗加以圍欄，暫停人員過往。 5、支撐、牽杠等不得搭在門窗框和腳手架上。通道中間的斜撐、拉桿等應(yīng)設(shè)在1.8m高以上。 6、支模過程中，如需半途停歇，應(yīng)將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇時，應(yīng)將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而墜落。 7、模板上有預(yù)留洞者，應(yīng)在安裝后將洞口蓋好，混凝土板上的預(yù)留洞，應(yīng)在模板拆除后即將洞口蓋好。 8、裝、拆模板時嚴禁使用24”木料、鋼模板作立人板。 9、高空作業(yè)要搭設(shè)腳手架或操作平臺，上、下要使用梯子，不許站立在墻上工作；不準(zhǔn)站在大梁底模上行走。操作人員嚴禁穿硬底鞋及有跟鞋作業(yè)。 10、裝拆模板時，作業(yè)人員要站立在安全地點進行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人員要積極避讓吊物，增強自我保護和互相保護的安全意識。11、拆模必須一次性拆清，不得留下無撐模板。拆下擴模板要及時清理，堆放整齊。