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1、xxxx莊園G區塔吊基礎工程安全專項施工方案專項施工方案審批表工程名稱xx莊園方案名稱G區塔吊基礎工程編制人（署名）項目經理（署名）編制日期 年 月 日部門及總工審批意見分公司生產科署名： 日期：技術管理部 署名： 日期：公司技術負責人 署名： 日期：備 注目 錄第一章、編制依據1第二章、工程概況2第三章、施工安排3第四章、施工進度計劃5第五章、施工準備與資源配置計劃6第六章、施工方案7第七章、質量保證措施13第八章、安全保證措施14第九章、塔吊基礎計算書15附圖：01 G區塔吊與主樓關系圖02 G區塔吊基礎平面布置圖03 G區塔吊基礎斷面詳圖第一章、編制依據1、 xx莊園工程施工圖紙。2、 2、xx莊園工程地質勘探資料。3、 塔吊使用說明書。4、 xx莊園工程施工組織設計。5、 xx莊園工程現場周邊環境。6、 重要參考標準：建筑施工組織設計規范 （GB50502-2023）；塔式起重機安全規程（GB5144-2023）；塔式起重機砼基礎技術規程（JGJ/T187-2023）；固定式塔式起重機混凝土基礎工程技術規程（JGJ/T 187-2023）塔式起重機技術條件（GB9462-1999）；建筑機械使用安全技術規程（JGJ33-2023）；建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2023）；建筑地基基礎施工質量驗收規范（GB50202-2023）。7、 國家、浙江省和本地區頒布的其它相關標準3、規范及文獻。8、 公司現行質量、職業健康安全、環境管理體系手冊和程序文獻。第二章、工程概況1、工程概況xx莊園工程，位于xx市xx城區西，地塊南至越王路，西至山體，東北至山體。G區為養心會所，養心會所為混凝土框架結構，總建筑面積13549.88，建筑高度9.80m。2、地質條件及周邊環境2.1本工程地質情況：土層素填土、土層為含碎石粉質粘土、土層為全風化泥質粉砂巖、土層為強風化泥質粉砂巖、土層為中檔風化泥質粉砂巖、具體的設計參數詳巖土勘察報告，本工程1號塔吊基礎持力層為土層，地基承載力120KPa，2號塔吊基礎持力層土層，地基承載里為350KPa 2.2本工程四周均未有建筑物。3、塔吊布置概4、況為解決施工中的材料運送，根據工程工期和施工現場情況，決定安裝浙江建機QTZ80(ZJ5710)機型塔吊2臺。4、技術性能及參數80tm塔機獨立狀態的最大起吊高度40.5m,塔機獨立高度47m，塔身桁架結構為方剛管，塔身桁架結構寬度1.6m。G1和G2塔吊基礎尺寸為570057001900，基礎埋深為1米，采用與周邊柱墩及底板整體一次澆筑，基礎C35砼澆筑，具體做法參考基礎配筋詳圖。第三章、施工安排一、塔吊管理組織機構及各崗位職責（一）項目部塔吊管理組織機構塔吊司機水電班塔吊裝拆單位木工班鋼筋班泥工班施工員 姚鵬質檢員吳金康資料員翟存凱材料員陸陳濤安全員孫秀君技術負責人：曹明杰項目經理：沈歡偉5、（二）、項目部重要成員職責1、項目經理職責1）全面負責塔吊施工管理的各項工作。2）負責與塔吊租賃、安裝單位洽談分包協議，并負責協調項目部與分包單位之間的關系。2、項目技術負責人職責1）負責塔吊工程的技術、質量、安全和進度管理工作，貫徹執行有關的技術標準、規范和質量檢查標準。2）負責編制塔吊專項施工方案。負責對塔吊工程施工的關鍵部位或工序進行技術交底。組織塔吊的各階段驗收、檢測活動，并制定整改措施。3）負責安全驗收資料的監督和檢查，做到與工程進度同步。3、施工員職責1）嚴格按施工方案規定組織施工，合理安排和運用勞動力、材料和機械設備。2）負責塔吊施工的測量定位工作，施工前必須認真做好對作業班組的6、技術、質量、安全交底工作，并在施工中檢查督促。3）認真做好施工記錄，負責貫徹驗收檢查中所存在問題的整改。4、材料員職責1）根據塔吊工程進度計劃，編制材料的需求計劃，并及時做好供應工作，保證物資的品種、規格、質量和數量。2）對采購的物資要堅持比質、比價格、比運距，對進場材料要按物資管理規定，及時做好入庫進場驗收和材料標記工作。5、質檢員職責1）參與塔吊基礎隱蔽工程驗收和技術復核，并及時辦理有關手續。2）檢查督促塔吊施工質量問題整改的貫徹情況，參與質量問題調查分析，并提出解決意見和防范措施等建議。6、資料員職責1）協助技術負責人編制塔吊專項施工方案，編制技術交底書。2）負責塔吊施工、驗收相關資料的7、編制、收集及整理。及時辦理塔吊檢測、驗收、備案相關的手續。7、安全員職責1）負責施工現場安全技術措施的制定和交底，參與塔吊各階段的驗收工作。2）負責對塔吊施工進行平常安全檢查，發現隱患及時督促有關人員整改，發現重大安全隱患及時上報項目技術負責人及項目經理；有權制止違章作業，并組織職工撤離危險區域。3）塔吊施工發生安全事故時應及時上報，并組織保護現場，認真參與工傷事故的調查，真實地向有關領導報告情況。第四章、施工進度計劃1、 塔吊基礎施工進度計劃：2023/10/13-2023/10/152、 塔吊安裝時間安排：2023/11/153、 頂升作業時間安排：一次頂升到設計高度4、 塔吊拆除時間安排8、：塔吊計劃于主體驗收后，屋面分部工程完畢后拆除。第五章、施工準備與資源配置計劃（一）、施工準備1、技術準備：1.1 組織技術人員在施工前熟悉施工圖紙、地質勘探資料、現場周邊環境，擬定塔吊平面布置，對建筑物位置、標高進行對的測量。1.2 組織有關人員編制并討論施工方案，對施工要點、難點進行研討，制定針對性措施、優化施工方案。1.3 做好各項材料、機械和勞動力的計劃。1.4 制訂塔吊有關的管理制度、操作規程，編制好技術交底書。1.5 進行多層次的技術、安全、質量交底。2、場地準備2.1 在塔吊周邊，清理出場地，留出塔吊進出場堆放場地及汽車吊、運送車輛進出道路及安裝場地，規定平整、無障礙物，路基必須9、壓實。2.2 塔吊安、拆范圍內上空及下方所有障礙物（含腳手架）及臨時施工電線必須拆除或改道。2.3 塔吊基礎旁準備獨立配電箱一只，并符合一機一閘一保的規定。2.4 安裝、拆除、頂升作業時現場應適當隔離，并設立警告標志。（二）、資源配置計劃1、勞動力安排計劃勞動力配置計劃表基礎施工裝拆、頂升施工工 種人數工種人數挖機操作工1塔吊司機1鋼筋工2普工5木工2砼工2普 工12、 重要材料計劃重要材料需求計劃一覽表序號名稱規格數量備注1鋼筋HRB4005t基礎施工2模板九夾板4m3基礎施工3方木40*802m3基礎施工4鋼管2t基礎施工5扣件100只基礎施工6預埋螺栓2532只基礎施工7商品砼C355010、m3基礎施工3、 機械設備計劃重要施工機具一覽表序號機械名稱型號數量備注1反鏟挖掘機PC210-81臺基礎施工2自卸車華凌4輛基礎施工3圓盤鋸MJ105-JA2臺基礎施工4鋼筋切斷機GQ-40A2臺基礎施工5汽車吊1臺裝拆6貨車華凌1輛裝拆第六章、施工方案（一）基礎設計及施工1、基礎選型：塔吊基礎采用砼板式基礎，1號基礎面標高為12.65米，2號塔吊面標高11.3米。具體做法詳見附圖，基礎砼強度為C35。塔吊基礎計算書附后。2、基礎定位塔吊基礎中心線，G1號塔吊位于G區養心會所南側雙層地下室處（ 11-1/14軸/F-H軸），G2號塔吊位于G區養心會所北側雙成地下室（13-7軸/AV-AY軸線11、）具體詳見附后塔吊定位詳圖。3、基礎施工3.1 施工流程：測量放線基坑開挖墊層施工鋼筋安裝及螺栓埋置模板支設砼澆筑砼養護3.2 測量放線：采用全站儀從本工程測量的基準點引出塔吊基礎的中心點及兩條對稱軸，擬定兩條對稱軸的定位木樁應打在距中心點10m處，然后放出塔吊基礎開挖的灰線。3.3 基坑開挖：本工程塔吊基礎埋深較深，土方開挖采用一臺PC200型挖機開分別開挖，邊坡坡度不小于1：1，在基礎邊需留出50寬的工作面，并在坑底四周開挖250250臨時排水溝和500500500集水井一個。3.4 墊層施工：采用標準砼磚平鋪作為塔吊基礎的墊層，墊層比基礎每邊均寬10，鋪設時應保證平整度符合規定。3.5 12、鋼筋安裝及螺栓埋置：在墊層面彈好基礎邊線及對稱軸后，開始綁扎基礎底部鋼筋，然后綁扎豎向鋼筋基礎底板頂部鋼筋，并按1m間距設立鋼筋馬凳（采用16螺紋鋼制作），并綁扎豎向拉筋和安裝預埋螺栓；預埋螺栓位置固定采用鋼材制作的固定架將所有螺栓連成整體，并將固定架和鋼筋、模板連成一體進行固定，固定架在基礎砼澆筑后拆除。3.6 模板支設：采用膠合板作為塔吊基礎側模，次楞采用4080方木，間距不大于350，主楞采用48鋼管，主楞間距不大于600。基礎底板部分主楞打入地基土不少于50，并加斜撐撐在每根主楞上。基礎上臺階部分主楞采用雙鋼管，采用間距500對拉螺栓對拉，角部均采用扣件扣接。基礎上臺階部分模板底部需焊13、接12短鋼筋于基礎豎向主筋上作為支撐，防止基礎上臺階模板下沉。最后，對基礎上臺階模板還需加設斜撐撐于底板模板主楞上，以防模板整體位移或傾斜。3.7 砼澆筑：基礎砼采用商品砼一次澆筑完畢。3.8 砼養護：砼澆筑完畢后812小時內，即在砼表面覆蓋塑料薄膜進行養護，側模拆除后，側面也包裹塑料薄膜進行養護，直至塔吊安裝后（或回填土）為止。（二）安裝施工1、安裝施工流程底架（用水準儀校平）底架（基礎節）標準節（二節）套架回轉機構塔頂駕駛室平衡臂平衡塊（一塊）起重臂平衡塊（所有）調試頂升（至現場可用高度）驗收合格使用。2、安裝方法及調試標準1、安裝規定：基腳螺栓及塔身連接螺栓必須緊固。垂直度控制在千分之四14、以內。塔身四周設附墻裝置。2、安裝環節：2.2 安裝底座及基礎節，注意基礎節上有踏步的一面要與建筑物垂直；2.3 安裝二節標準節，注意標準節上有踏步的一面要與基礎節上相應面對準；2.4 安裝套架，套架上有油缸的一面對準塔身上有踏步的一面，并使套架上的爬爪擱在基礎節最下面的一個踏步上；2.5 安裝回轉機構，并用銷軸和高強度螺栓與套架和標準節聯接固定；2.6 安裝塔頂，塔頂傾斜的一面與大臂處在同一側（大臂朝向西面方向）；2.7 安裝駕駛室；2.8 安裝平衡臂，裝好后，吊一塊重2.2噸的平衡塊，放在平衡臂配重最尾部位置上。2.9 安裝起重臂及起重臂拉桿；2.10 將所需平衡塊所有安裝上；總計5塊2.15、2噸的平衡塊，1塊1噸的平衡塊，放在配重位置上。2.11 穿繞起升鋼絲繩，張緊變幅鋼絲繩。3、 塔吊的頂升作業：3.1 先將要加的幾個標準節吊至塔身引入的方向依次排列好，然后將起重臂旋轉至引進橫梁的正上方，打開回轉制動開關，使回轉處在制動狀態。3.2 調整好爬升架導輪與塔身之間的間隙，以35mm為宜，放松電纜的長度，使之略大于總的爬升高度，用吊鉤吊起一個標準節，放到引進橫梁的小車上，移動小車的位置（大約距起重臂根部三十五米左右），使塔吊的上部重心落在頂升油缸上的絞點位置上，然后卸下支座與塔身連接的四顆高強度螺栓，并檢查爬爪是否影響爬升。3.3 將頂升橫梁掛在塔身的踏步上，開動液壓系統，活塞桿所16、有伸出后，稍縮活塞桿，使爬爪擱在塔身的踏步上，接著縮回所有活塞桿，重新使頂升橫梁掛在塔身的上一級踏步上，再次伸出所有活塞桿，此時塔身上方剛好出現能裝一節標準節的空間。3.4 拉動引進小車，把標準節引到塔身的正上方，對準標準節的螺栓聯結孔，縮回活塞桿至上、下標準節接觸時，用高強度螺栓把上下標準節聯結起來，調整油缸的伸縮長度，用高強度螺栓將下支座與塔身聯結起來。3.5 以上為一次頂升加節過程，連續加節時，反復以上過程，在安裝完三個標準節后，若塔吊有斜撐則安裝下部四根斜撐，并調整使之均勻受力，這樣塔機才干吊重作業。 4、 頂升加節過程中的注意事項：4.1 自頂升橫梁掛在塔身的踏步上到活塞桿所有伸出，17、套架上的爬爪擱在踏步上這段過程中,必須認真觀測套架相對頂升橫梁和塔身的運動情況，有異常情況立即停止頂升。4.2 自準備加節，拆除下支座與塔身相連的高強度螺栓，至加節完畢，聯結好下支座與塔身之間的高強螺栓，在這過程中嚴禁起重臂回轉或作業。4.3 連續加節，每加一個標準節后，用塔吊自身起吊下一個標準節之前，塔機下支座與塔身之間的高強螺栓應聯接上，但可不擰緊。4.4 所加標準節有踏步的一面必須對準。4.5 塔機加節完畢，應使套架上所有導輪壓緊塔身主弦桿外表面，并檢查塔身標準節之間各接頭的高強螺栓擰緊情況。4.6 在進行頂升作業過程中，必須有專人指揮，專人照管電源，專人操作爬升機構，專人緊固螺栓。非有18、關作業人員，不得登上爬升架的操作平臺，更不得擅自啟動泵閥開關和其它電氣設備。4.7 頂升作業須在白天進行，若遇特殊情況，需在夜間作業時，必須有充足的照明。4.8 只許在風速低于13m/s時進行頂升作業，若在頂升過程中忽然碰到風力加大，必須停止頂升作業，緊固各聯接螺栓，使上下塔身聯接成一體。4.9 頂升前必須放松電纜，使電纜放松長度略大于總的爬升高度并做好電纜的固定工作。4.10 在頂升過程中，應把回轉機構緊緊剎住，嚴禁回轉及其它作業。若發現故 障，必須立即停車檢查，未查明因素，未將故障排除，不得進行爬升作業。4.11 調試標準：必須按塔吊性能表中的重量進行重量限位及力矩限位的調整。80tm塔吊19、最大起重量為6T，58米處起重量為1T。各限位開關調好后，必須試用三次，動作靈敏且每次必須合格。4.12 塔吊必須聯接對稱二根地線，接地電阻4歐姆。（三）塔吊維護保養1、 各機構的制動器應經常進行檢查，調整制動瓦和制動輪的間隙，以保證制動的靈活可靠（其間隙在0.51mm之間），在摩擦面上不應有污物存在，遇有異物即用汽油洗凈。2、 減速箱、變速箱、外嚙合齒輪等部分的潤滑按照潤滑指標進行添加或更換。3、 要注意檢查各部位鋼絲繩有無斷股和松股現象，如超過有關規定，必須立即更換。4、 經常檢查各部位的聯結情況，如有松動，應予擰緊。塔身聯接螺栓應在受壓時檢查松緊度。所有聯結銷軸必須帶有開口銷，并需張開。20、5、 安裝、拆卸和調整回轉機構時，要注意保證回轉機構與行星減速器的中心線與回轉大齒圈的中心線平行，回轉小齒輪與大齒圈的嚙合面不小于70%。嚙合間隙要合適。6、 在運送中盡量設法防止構件變形及碰撞損壞；必須定期檢修和保養；經常檢查結構聯接螺栓，焊縫以及構件是否損壞、變形和松動。（四）塔吊拆卸1、拆卸施工流程塔吊下降（降至初裝高度）平衡塊（留后面一塊）起重臂平衡塊平衡臂塔頂駕駛室回轉機構套架及標準節底架（基礎節）。2、塔吊的塔身下降作業：2.1 調整好爬升架導輪與塔身之間的間隙，以35mm為宜，移動小車的位置（大約在大臂的二十五米左右），使塔吊的上部重心落在頂升油缸上的鉸點位置上，然后卸下支座與塔21、身連接的八顆高強度螺栓，并檢查爬爪是否影響塔吊的下降作業。2.2 開動液壓系統,活塞桿所有伸出后,將頂升橫梁掛在塔身的下一級踏步上,卸下塔身與塔身的連接螺栓,稍升活塞桿,使上下支座與塔身脫離,推出標準節至引進橫梁頂端,接著縮回所有活塞桿，使爬爪擱在塔身的踏步上，再次伸出所有的活塞桿，重新使頂升橫梁掛在塔身的上一級踏步上，縮回所有活塞桿，使上下支座與塔身連接，并插上高強度螺栓。2.3 以上為一次塔身下降過程，連續下降塔身時，反復以上過程。2.4 拆除時，必須設專人現場安全監護，嚴禁操作場內人流通行。3、拆至初裝基本高度，用汽車吊輔助拆除；必須按安裝順序相反的拆卸順序進行拆除。4、注意事項與頂升加22、節過程相同。第七章、質量保證措施1、對原材料進場、材料檢查、工序質量、管理質量、信息反饋等方面進行全方位控制。嚴把材料質量關，重要材料特別是鋼筋和商品砼等材料進場必須有質保書和復檢單，并經檢測合格后方可使用。2、墊層、基礎砼施工時保證砼強度達成設計強度等級，基礎砼強度等級為C35，鋼筋、模板、砼外觀質量和截面尺寸等必須滿足砼結構工程施工質量驗收規范GB50204-2023規定。3、預埋螺栓固定架拆除后基礎頂面要用水泥砂漿找平，水準儀校水平，平整度誤差不超過 1/500。4、塔吊螺栓預埋、預留洞口及防水的解決必須嚴格按照塔吊基礎設計圖紙和工程圖紙施工。5、在安裝和固定附著桿時，要對塔身結構的垂直23、度進行檢查，如發現塔身偏斜時，應通過調節附著桿的長度進行調直。附著桿必須安裝牢固，其傾角不得大于10。6、在使用過程中，應經常對錨固裝置的各個部位及連接件進行仔細檢查，如發現有松動或短缺，必須立即加以緊固并補齊。第八章、安全保證措施1、 塔吊司機必須持證上崗。2、 上崗前必須對上崗人員進行安全教育，遵守高空操作規程，對的使用個人勞保用品，嚴禁酒后作業。3、 作業期間，分工明確，實行單頭指揮；作業區域，嚴禁非作業人員入內。4、 安裝、拆卸、頂升等作業時風力不超過四級。5、 安裝、拆卸時必須注意吊物的重心位置；必須按安裝拆卸順序進行安裝或拆卸。6、 嚴禁高空互相嘻鬧、隨手拋物等行為發生。7、 未經24、驗收合格，塔吊司機不準作業操作；工地現場不得隨意自升、拆除塔吊及其它附屬設備。8、 嚴禁違章指揮、嚴禁超載和風力大于六級的情況下起吊；塔吊司機必須堅持十個不準吊。9、 夜間施工必須有足夠的照明，如不能滿足規定，司機有權停止操作。10、 塔吊基礎沉降觀測半月一次；垂直度在塔吊自由高度時半月測定一次；在架設附墻后，每月測量一次（在安裝附墻時必測）；請現場協助測量。11、 排水措施：塔吊基礎由于埋置較深，塔吊基礎面與底板平齊，在基礎底板澆筑前塔吊距坑中坑一側臨時埋設兩根75mm塑料管進行排水，排水管導入主樓基礎設立的排水系統，保證塔吊基礎不出現積水現象，若使用過程中塔吊基礎出現積水現象應及時進行排水25、。12、 遇特殊情況，經研究解決后再進行有關作業。 第九章、塔吊基礎計算書一號塔吊基礎承載力計算書 計算依據： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-2023 2、混凝土結構設計規范GB50010-2023 3、建筑地基基礎設計規范GB50007-2023 一、塔機屬性塔機型號QTZ80(ZJ5710)-浙江建機塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)40.5塔機獨立狀態的計算高度H(m)47塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6 二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)434起重荷載標準值Fqk(kN)79豎向荷載標準值Fk(kN)26、513水平荷載標準值Fvk(kN)24.5傾覆力矩標準值Mk(kNm)1252非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)434水平荷載標準值Fvk(kN)73.5傾覆力矩標準值Mk(kNm)1796 2、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk11.35434585.9起重荷載設計值FQ(kN)1.35Fqk1.3579106.65豎向荷載設計值F(kN)585.9+106.65692.55水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3524.533.075傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3512521690.2非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk127、.35434585.9水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3573.599.225傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3517962424.6 三、基礎驗算基礎布置圖基礎布置基礎長l(m)5.7基礎寬b(m)5.7基礎高度h(m)1.9基礎參數基礎混凝土強度等級C35基礎混凝土自重c(kN/m3)25基礎上部覆土厚度h(m)0基礎上部覆土的重度(kN/m3)19基礎混凝土保護層厚度(mm)50地基參數修正后的地基承載力特性值fa(kPa)120 基礎及其上土的自重荷載標準值： Gk=blhc=5.75.71.925=1543.275kN 基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.3528、Gk=1.351543.275=2083.421kN 荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力： Mk=1796kNm Fvk=Fvk/1.2=73.5/1.2=61.25kN 荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力： M=2424.6kNm Fv=Fv/1.2=99.225/1.2=82.688kN 基礎長寬比：l/b=5.7/5.7=11.1，基礎計算形式為方形基礎。 Wx=lb2/6=5.75.72/6=30.866m3 Wy=bl2/6=5.75.72/6=30.866m3 相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=179629、5.7/(5.72+5.72)0.5=1269.964kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=17965.7/(5.72+5.72)0.5=1269.964kNm 1、偏心距驗算 (1)、偏心位置 相應于荷載效應標準組合時，基礎邊沿的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(434+1543.275)/32.49-1269.964/30.866-1269.964/30.866=-21.4320 偏心荷載合力作用點在核心區外。 (2)、偏心距驗算偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(1796+73.51.9)/(434+1543.275)=030、.979m 合力作用點至基礎底面最大壓力邊沿的距離： a=(5.72+5.72)0.5/2-0.979=3.052m 偏心距在x方向投影長度：eb=eb/(b2+l2)0.5=0.9795.7/(5.72+5.72)0.5=0.692m 偏心距在y方向投影長度：el=el/(b2+l2)0.5=0.9795.7/(5.72+5.72)0.5=0.692m 偏心荷載合力作用點至eb一側x方向基礎邊沿的距離：b=b/2-eb=5.7/2-0.692=2.158m 偏心荷載合力作用點至el一側y方向基礎邊沿的距離：l=l/2-el=5.7/2-0.692=2.158m bl=2.1582.158=431、.656m20.125bl=0.1255.75.7=4.061m2 滿足規定！ 2、基礎底面壓力計算 荷載效應標準組合時，基礎底面邊沿壓力值 Pkmin=-21.432kPa Pkmax=(Fk+Gk)/3bl=(434+1543.275)/(32.1582.158)=141.557kPa 3、基礎軸心荷載作用應力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(434+1543.275)/(5.75.7)=60.858kN/m2 4、基礎底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特性值 fa=120.00kPa (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=60.858kPafa=120kPa 滿足規定！ (3)、32、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmax=141.557kPa1.2fa=1.2120=144kPa 滿足規定！ 5、基礎抗剪驗算 基礎有效高度：h0=h-=1900-(50+25/2)=1837mm X軸方向凈反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(434.000/32.490-(1796.000+61.2501.900)/30.866)=-65.611kPa Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(434.000/32.490+(1796.000+61.2501.900)/30.866)=101.677kPa 假設Pxmin=0,偏心安全，得33、 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(5.700+1.600)/2)101.677/5.700=65.109kPa Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(434.000/32.490-(1796.000+61.2501.900)/30.866)=-65.611kPa Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(434.000/32.490+(1796.000+61.2501.900)/30.866)=101.677kPa 假設Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(5.700+1.600)/2)134、01.677/5.700=65.109kPa 基底平均壓力設計值： px=(Pxmax+P1x)/2=(101.677+65.109)/2=83.393kPa py=(Pymax+P1y)/2=(101.677+65.109)/2=83.393kPa 基礎所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=83.393(5.7-1.6)5.7/2=974.447kN Vy=|py|(l-B)b/2=83.393(5.7-1.6)5.7/2=974.447kN X軸方向抗剪： h0/l=1837/5700=0.3224 0.25cfclh0=0.25116.757001837=43716.007kNVx35、=974.447kN 滿足規定！ Y軸方向抗剪： h0/b=1837/5700=0.3224 0.25cfcbh0=0.25116.757001837=43716.007kNVy=974.447kN 滿足規定！ 作用在軟弱下臥層頂面處總壓力：pz+pcz=0+0=0kPafaz=327.79kPa 滿足規定！ 四、基礎配筋驗算基礎底部長向配筋HRB400 25180基礎底部短向配筋HRB400 25180基礎頂部長向配筋HRB400 25180基礎頂部短向配筋HRB400 251801、 基礎彎距計算 基礎X向彎矩： M=(b-B)2pxl/8=(5.7-1.6)283.3935.7/8=9936、8.808kNm 基礎Y向彎矩： M=(l-B)2pyb/8=(5.7-1.6)283.3935.7/8=998.808kNm 2、基礎配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 S1=|M|/(1fcbh02)=998.808106/(116.7570018372)=0.003 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.003)0.5=0.003 S1=1-1/2=1-0.003/2=0.998 AS1=|M|/(S1h0fy1)=998.808106/(0.9981837360)=1513mm2 基礎底需要配筋：A1=max(1513，bh0)=max(1513，0.001557001837)37、=15706mm2 基礎底長向實際配筋：As1=16027.083mm2A1=15706.35mm2 滿足規定！ (2)、底面短向配筋面積 S2=|M|/(1fclh02)=998.808106/(116.7570018372)=0.003 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.003)0.5=0.003 S2=1-2/2=1-0.003/2=0.998 AS2=|M|/(S2h0fy2)=998.808106/(0.9981837360)=1513mm2 基礎底需要配筋：A2=max(1513，lh0)=max(1513，0.001557001837)=15706mm2 基礎底短向實38、際配筋：AS2=16027.083mm2A2=15706.35mm2 滿足規定！ (3)、頂面長向配筋面積 基礎頂長向實際配筋：AS3=16027.083mm20.5AS1=0.516027.083=8013.542mm2 滿足規定！ (4)、頂面短向配筋面積 基礎頂短向實際配筋：AS4=16027.083mm20.5AS2=0.516027.083=8013.542mm2 滿足規定！ (5)、基礎豎向連接筋配筋面積 基礎豎向連接筋為雙向10500。 五、配筋示意圖基礎配筋圖二號塔吊基礎承載力計算書 計算依據： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-2023 2、混凝土結構設計39、規范GB50010-2023 3、建筑地基基礎設計規范GB50007-2023 一、塔機屬性 塔機型號QTZ80(ZJ5710)-浙江建機塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)40.5塔機獨立狀態的計算高度H(m)47塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)434起重荷載標準值Fqk(kN)79豎向荷載標準值Fk(kN)513水平荷載標準值Fvk(kN)24.5傾覆力矩標準值Mk(kNm)1252非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)434水平荷載標準值Fvk(kN)73.5傾覆力矩標準值Mk(kNm)1796240、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk11.35434585.9起重荷載設計值FQ(kN)1.35Fqk1.3579106.65豎向荷載設計值F(kN)585.9+106.65692.55水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3524.533.075傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3512521690.2非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk1.35434585.9水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3573.599.225傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3517962424.6三、 基礎驗算基礎布置圖基礎布置基礎長l41、(m)5.9基礎寬b(m)5.9基礎高度h(m)1.35基礎參數基礎混凝土強度等級C35基礎混凝土自重c(kN/m3)25基礎上部覆土厚度h(m)0基礎上部覆土的重度(kN/m3)19基礎混凝土保護層厚度(mm)50地基參數修正后的地基承載力特性值fa(kPa)200基礎及其上土的自重荷載標準值： Gk=blhc=5.95.91.3525=1174.838kN 基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.35Gk=1.351174.838=1586.031kN 荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力： Mk=1796kNm Fvk=Fvk/1.2=73.5/1.2=61.25kN 荷載效應基本組合42、時，平行基礎邊長方向受力： M=2424.6kNm Fv=Fv/1.2=99.225/1.2=82.688kN 基礎長寬比：l/b=5.9/5.9=11.1，基礎計算形式為方形基礎。 Wx=lb2/6=5.95.92/6=34.23m3 Wy=bl2/6=5.95.92/6=34.23m3 相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=17965.9/(5.92+5.92)0.5=1269.964kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=17965.9/(5.92+5.92)0.5=1269.964kNm 1、偏心距驗算 (1)、偏心43、位置 相應于荷載效應標準組合時，基礎邊沿的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(434+1174.838)/34.81-1269.964/34.23-1269.964/34.23=-27.9840 偏心荷載合力作用點在核心區外。 (2)、偏心距驗算 偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(1796+73.51.35)/(434+1174.838)=1.178m 合力作用點至基礎底面最大壓力邊沿的距離： a=(5.92+5.92)0.5/2-1.178=2.994m 偏心距在x方向投影長度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.1785.9/(544、.92+5.92)0.5=0.833m 偏心距在y方向投影長度：el=el/(b2+l2)0.5=1.1785.9/(5.92+5.92)0.5=0.833m 偏心荷載合力作用點至eb一側x方向基礎邊沿的距離：b=b/2-eb=5.9/2-0.833=2.117m 偏心荷載合力作用點至el一側y方向基礎邊沿的距離：l=l/2-el=5.9/2-0.833=2.117m bl=2.1172.117=4.482m20.125bl=0.1255.95.9=4.351m2 滿足規定！ 2、基礎底面壓力計算 荷載效應標準組合時，基礎底面邊沿壓力值 Pkmin=-27.984kPa Pkmax=(Fk+G45、k)/3bl=(434+1174.838)/(32.1172.117)=119.658kPa 3、基礎軸心荷載作用應力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(434+1174.838)/(5.95.9)=46.218kN/m2 4、基礎底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特性值 fa=200.00kPa (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=46.218kPafa=200kPa 滿足規定！ (3)、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmax=119.658kPa1.2fa=1.2200=240kPa 滿足規定！ 5、基礎抗剪驗算 基礎有效高度：h0=h-=1350-(50+20/2)=1290mm 46、X軸方向凈反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(434.000/34.810-(1796.000+61.2501.350)/34.230)=-57.263kPa Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(434.000/34.810+(1796.000+61.2501.350)/34.230)=90.925kPa 假設Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(5.900+1.600)/2)90.925/5.900=57.792kPa Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(47、434.000/34.810-(1796.000+61.2501.350)/34.230)=-57.263kPa Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(434.000/34.810+(1796.000+61.2501.350)/34.230)=90.925kPa 假設Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(5.900+1.600)/2)90.925/5.900=57.792kPa 基底平均壓力設計值： px=(Pxmax+P1x)/2=(90.925+57.792)/2=74.359kPa py=(Pymax+P1y)/2=(90.92548、+57.792)/2=74.359kPa 基礎所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=74.359(5.9-1.6)5.9/2=943.238kN Vy=|py|(l-B)b/2=74.359(5.9-1.6)5.9/2=943.238kN X軸方向抗剪： h0/l=1290/5900=0.2194 0.25cfclh0=0.25116.759001290=31775.925kNVx=943.238kN 滿足規定！ Y軸方向抗剪： h0/b=1290/5900=0.2194 0.25cfcbh0=0.25116.759001290=31775.925kNVy=943.238kN 滿足規定！49、 作用在軟弱下臥層頂面處總壓力：pz+pcz=0+0=0kPafaz=328.93kPa 滿足規定！四、 基礎配筋驗算基礎底部長向配筋HRB400 20150基礎底部短向配筋HRB400 20150基礎頂部長向配筋HRB400 18150基礎頂部短向配筋HRB400 181501、基礎彎距計算基礎X向彎矩： M=(b-B)2pxl/8=(5.9-1.6)274.3595.9/8=1013.981kNm 基礎Y向彎矩： M=(l-B)2pyb/8=(5.9-1.6)274.3595.9/8=1013.981kNm 2、基礎配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 S1=|M|/(1fcbh02)=1050、13.981106/(116.7590012902)=0.006 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.006)0.5=0.006 S1=1-1/2=1-0.006/2=0.997 AS1=|M|/(S1h0fy1)=1013.981106/(0.9971290360)=2190mm2 基礎底需要配筋：A1=max(2190，bh0)=max(2190，0.001559001290)=11416mm2 基礎底長向實際配筋：As1=12664.667mm2A1=11416.5mm2 滿足規定！ (2)、底面短向配筋面積 S2=|M|/(1fclh02)=1013.981106/(116.51、7590012902)=0.006 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.006)0.5=0.006 S2=1-2/2=1-0.006/2=0.997 AS2=|M|/(S2h0fy2)=1013.981106/(0.9971290360)=2190mm2 基礎底需要配筋：A2=max(2190，lh0)=max(2190，0.001559001290)=11416mm2 基礎底短向實際配筋：AS2=12664.667mm2A2=11416.5mm2 滿足規定！ (3)、頂面長向配筋面積 基礎頂長向實際配筋：AS3=10258.38mm20.5AS1=0.512664.667=6332.333mm2 滿足規定！ (4)、頂面短向配筋面積 基礎頂短向實際配筋：AS4=10258.38mm20.5AS2=0.512664.667=6332.333mm2 滿足規定！ (5)、基礎豎向連接筋配筋面積 基礎豎向連接筋為雙向10500。 五、配筋示意圖基礎配筋圖計算： 審核：