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1、xx高速38標40米T梁架設專項施工方案編制： 復核： 批準： 20XX年XX月XX日第一章、編制依據及工程概況41.1、編制依據41.2、工程概述4第二章、人員、機械設備配備情況52.1xx架梁施工主要人員投入情況52.2xx架梁施工主要施工人員、機械投入情況6第三章 xx40米T梁架設方案73.1xx40米T梁架設的總體思路73.2xx40米T梁架設的工期安排83.3架橋機簡介及架40米T梁的相關技術參數10、架橋機簡介10、架橋機相關技術參數10架橋機架梁與過孔的工況113.3xx40米T梁架設過程之前期準備12xx大橋左右幅橋頭地基處理（前期準備）12架設xx大橋施工測量（前期準備）12、23.4架橋機懸臂過孔123.5 T梁的喂送143.6、支座安裝143.7架設T梁16梁縱移就位16梁橫移就位16安裝臨時支座163.8焊接橫隔板173.9現澆連續橫梁（濕接縫）的施工17第四章、架梁安全注意事項184.1架梁安全要素184.2作業安全系數184.3橋頭線路加固194.4架梁基本作業安全注意事項20捆梁過程中不應發生下列事故20捆梁位置應符合對縱向限制的規定20吊梁過程中不應發生下列事故21吊梁應符合下列規定21架橋機上移梁應注意下列事項22墩頂移梁禁止發生下列情況22附圖：xx40米T梁架設流程圖（共兩張）22附件：架梁驗算書25 第一章、編制依據及工程概況1.1、編制依據13、xx至通道（xx界）高速公路第38合同段兩階段施工圖設計；2、xx至通道（xx界）高速公路第38合同段施工組織設計；3、公路橋涵施工技術規范JTJ041-2000；4、相關國家或部頒規范及標準；5、湖南省高速公路精細化施工實施細則；6、裝配式架橋機多用途使用手冊及架橋機相關規范；1.2、工程概述xx至通道（xx界）高速公路是xx至xx高速公路的一部分，是湖南省“五縱七橫”高速公路網規劃的第5縱。本項目為xx高速第38合同段，起于通道縣坪陽鄉東江村境內K194+770，終于通道縣坪陽鄉老寨村境內K197+460，全長2.69km。本合同段包括大、中橋4座，分別為老寨1#、2#、3#高架橋及xx4、3#高架橋，本方案xx3號橋上部結構左右幅均為4聯，4跨為一聯，先簡支后連續，部分高墩采用墩梁固結，左右幅橋梁全長為646米，最大橋高81.54米，橋面位于R=3480米的右偏圓曲線上，左右幅橫波為2%，縱斷面位于R=30000米的豎曲線上，墩臺等角度布置；左右幅均1640m預應力砼連續T梁，共計160片40mT梁。其中一片邊梁重為137T，共64榀，中梁重為133T，全橋共96榀。全橋共五道伸縮縫，0#與16#墩為D-80型伸縮縫，4#、8#與12#墩為D-160型伸縮縫，6#、10#、11#、13#、14#采用墩梁固結，其余墩臺采用盆式支座。第二章、人員、機械設備配備情況2.1xx架梁施工5、主要人員投入情況2.2xx架梁施工主要施工人員、機械投入情況第三章 xx40米T梁架設方案3.1xx40米T梁架設的總體思路 架梁走行路線為先右幅橋梁，然后原路返回，架設左幅橋梁。 第一階段：老寨3-3#橋T梁架設完成后，架橋機將直接從右幅橋面與隧道轉場到xx大橋進行右幅T梁架梁。第二階段：在架設xx右幅T梁第一跨時候，由于架橋機長度為66米，16#橋臺距離隧道口的實際距離為18米超過了0#橋臺與隧道口的凈空距離，需要在架設邊梁時候，將架橋機后一階段拆卸（長度為6米），待第一跨T梁架設完成后，再將拆卸的后桁架梁重新裝如，吊起配重過孔，待過孔后，橫隔板鋼筋焊接完畢后，就可以架設第二跨。第一跨橋梁6、架設理念：架橋機橫移中托放置在16#橋臺背墻部位，縱移支腿放置在橋臺蓋板上，末端人工臨時支撐放置在隧道內，架設第一榀邊梁，待梁到達第一跨正上方時，拆卸架橋機末端12米導梁桁架，將梁送達支座上方指定位置第一榀邊梁即架設成功；架設另外一榀邊梁時候，運梁車將梁運至隧道口處理過的路基上，天車將副運梁車的梁端吊起，運梁車隨同邊梁一同前進，此時副運梁車要通過便道撤出原來位置，為主運梁車騰讓空間，待主運梁車達到另一臺天車正下方時，天車將主運梁車的梁端起吊，梁便可由兩臺天車架設到指定部位，根據本架橋機的實際結構，拆除12米后，主導梁只剩54米，而縱移支腿正好在拆除后的架橋機末端，兩臺天車可以再縱移支腿正上方起7、吊T梁，所以不需要設置架橋機末端臨時支撐，天車起吊梁時荷載絕大部是由縱移的支腿直接承擔，受力沒有問題。待第一跨5榀T梁全部架設完成后，將末端12米T梁重裝，復原架橋機，此跨梁吊裝到位并焊接橫隔板鋼筋，待焊接完畢后方可進行下一跨梁架設直至右幅全部完成。第三階段：待右幅T梁架設完成后，架橋機從右幅原路返回，經隧道到40米梁場，用龍門吊將架橋機從右幅位置整體吊裝到左幅部位，然后經左幅隧道到xx左幅橋，將后支腿放置在隧道仰拱上，中托放置在處理過的路基上，用厚鋼板分散中托的的壓力，以防路基被擠拱或者局部塌陷，然后架設左幅第一跨T梁直至左幅架完為止（方法同右幅）。簡圖見附圖：架橋機工作流程圖預應力混凝土梁8、架設工藝流程預應力梁運輸施工準備測量放線支座安裝預應力梁的架設軌道接長下個梁體架設預應力梁運輸架梁方案審批架橋機拼裝監理檢查驗收架橋機試運行安全檢查焊接橫隔板橋頭線路加固相關部門配合運輸軌道鋪設3.2xx40米T梁架設的工期安排 架橋機從5月22日開始轉場，大約需要10天時間轉到xx，在這十天時間架橋機要完成保養維修及若干部位加固（加固部位見處理意見），6月1日開始架設第一榀梁，按計劃一天一榀的速度架設，大約8月20日可以架設完右幅梁，左右幅轉場時間設置為10天，以同樣的速度架設橋梁，不考慮其他不可預測的事故，11月17日可以將左右幅架設完畢，架梁工期網絡圖如下：3.3架橋機簡介及架40米T梁9、的相關技術參數 3.3.1、架橋機簡介架橋機采用橫截面為三角形的桁架拼裝雙導梁架橋機，設計吊重為160噸，主要由導梁、起吊平車、前后支腿和運梁平車等組成，主梁全長66米，雙導梁中心距為5米，三角形桁架底部寬度為1.4米，高度為2.6米。主導梁及滑輪模型如下：3.3.2、架橋機相關技術參數（1）材料規格參數：桁架上玄桿采用高25cm，寬20cm的箱鋼（實際為雙槽鋼焊接而成），鋼板厚度均為9mm，與軌道接觸的上表面焊接一塊3cm的鋼板；桁架下玄桿采用高25cm，寬16cm的箱鋼（實際為雙槽鋼焊接而成），鋼板厚度均為9mm； 三角桁架腰部斜撐采用雙槽鋼（8號）截面，在midas中模擬采用箱鋼截面，三10、角形底部斜撐采用10號槽鋼。天車上橫梁采用雙排雙工鋼（40號）頂面加3cm板焊接而成的組合截面，工鋼之間用槽鋼組成桁架，前后支腿下方橫梁采用雙工鋼（用鋼板加工而成）加2cm鋼板的組合截面. 支腿采用426*12無縫鋼管，高度根據現場架梁條件確定；（見表：架橋機各跨調平支腿高度表）前支腿上方橫撐采用25號方鋼，斜撐采用18號雙槽鋼。各件（鋼管與工字鋼、斜撐與弦桿）之間通過雙面焊進行連接； 3.3.3架橋機架梁與過孔的工況根據現場架橋機實際情況，以架橋機所處的小里程到大里程為正方向，最小里程處為坐標原點，架橋機主梁全長為65.56米，各施工工況時候，支撐點及荷載施加點的位置為如下：一、架橋機吊裝411、0米預制梁時：（1）、各支腿的相對位置：后支腿（即架橋機末尾人工支撐）x=0.9m；后滑動支腿：x=17.1m；中托（橫向平移支腿）：x=23.49m；前支腿：x=64.61m； 最不利位置（即40米跨中荷載添加位置）：x=41.56m；（2）、架梁時候的邊界條件： T梁到達跨中時，邊界條件：前支腿，橫移支腿，縱向滑動中托，主梁末端人工支撐全部受力，受力結構為三跨連續梁。 T梁到達前支腿時，邊界條件：前支腿，橫移支腿受力，受力結構為簡支梁（由于架橋機末端主導梁要翹起，脫離人工支撐與縱移道軌）；二、架橋機過孔（40米）時： （1）、各支腿的最不利工況的相對位置：后滑動支腿：x=17.1m；橫移中12、托：x=23.49m；（2）、架梁時的邊界條件： 由于架橋機末端配重半個T梁，橫移支腿，縱向滑動中托，主梁末端人工支撐全部受力，受力結構為兩跨連續梁帶懸挑結構。3.3xx40米T梁架設過程之前期準備3.3.1xx大橋左右幅橋頭地基處理（前期準備）為了保證架橋機在橋頭的安全，需要在橋頭進行路基加固。橋頭路基必須夯填密實，密實度必須達到96%以上，從耳墻頭向橋梁的反方向12m位置在路基寬度范圍內均填道碴，在設計軌枕的基礎上，每兩根軌枕中間插入一排木枕，一排木枕由兩根對接組成，同時在軌枕的兩側沿線路方向再布置兩至三排木枕，擴大承壓面積，防止架橋機通過時，產生局部下沉使架橋傾翻。為了使鋪設的鋼軌在橋臺13、胸墻處平齊、必須鋪設短軌，短軌的長度應大于6.5m，短軌兩端要按P-50kg/m鉆孔，以便安裝夾板和車擋。3.3.2架設xx大橋施工測量（前期準備）1、依據各墩臺的切線、法線方向，放出各個墩臺的中心線，彈出各個墩臺的十字線。2、根據設計橋梁布置，放出梁端線，支座十字線。3、測量各個橋墩臺墊石標高。4、復核各個橋墩的跨度和橋墩墊石預埋螺栓孔位置及深度。3.4架橋機懸臂過孔 架橋機拼裝好并檢查安全以后，將天車開到導梁的最尾端，當主梁過孔時,前導梁伸出,并攜帶前支腿和部分橫移梁軌道一次完成過孔,可以先無配重過孔，當過跨達到32米時，用兩臺天車將40米中梁一端吊起，另一端處于主運梁車上，架橋機可以平穩14、的過孔，當前支腿和前橫移軌道在前臺安裝完成后,前導梁回縮和主梁繼續同步跟進就位。支好前支腿下方枕木及橫向分配梁，千斤頂頂起前導梁，架橋機達到自我平衡狀態，過孔即已完成，隨即運梁車與天車繼續向前，直至T梁全部由天車吊起，即可進行下一步架橋程序。架橋機快要到位時，要減小架橋機的行走速度，中后臺車每側要安排2個人，手持止輪器隨時準備停車，xx橋梁整體處于上坡，要隨時防止架橋機溜車。特別注意：架橋機從16#墩到0#臺整體處于上坡階段，當剛架設完邊跨（即有伸縮縫處）T梁時，要在過孔前，將伸縮縫相鄰的兩跨梁用木方填充縱向每兩片梁的縫隙；固結墩梁底鋼板焊接要保證焊接長度與焊接質量，放置在架梁時，出現梁體與墩15、頂脫離。 過孔是架橋機要將雙導梁整體調平，規范規定最大適應的坡度為1.25%。由于左右幅梁整體橋面位于R=3480米的右偏圓曲線上， 架橋機過孔后各支腿及末端人工支撐在架橋機整體坡度為0時，各支腿高度如下表所示：架橋機過孔后各支腿最理想高度部位所架第N跨末端人工支撐高度（m）縱移動支腿的高度（m）橫移中托的高度（m）前支腿的高度（m）左幅14.053.553.37.08324.053.553.37.0834.053.553.37.0844.053.553.37.0854.053.553.37.07964.053.553.37.05874.053.553.37.03284.053.553.37.16、00694.053.553.36.978104.053.553.36.952114.053.553.36.926124.053.553.36.898134.053.553.36.872144.053.553.36.846154.053.553.36.818164.053.553.36.798右幅14.053.553.37.37724.053.553.37.434.053.553.37.444.053.553.37.42654.053.553.37.36764.053.553.37.34574.053.553.37.29284.053.553.37.26194.053.553.37.16310417、.053.553.37.132114.053.553.37.079124.053.553.37.044134.053.553.36.953144.053.553.36.919154.053.553.36.881164.053.553.36.881 根據上表， 前支腿最大高度為7.4米 ，末端人工支撐高度為4.05米，經驗算支腿穩定性符合規范要求，具體計算見附件計算書3.5 T梁的喂送 T形梁的移梁利用制梁場的一對80t(單只)的龍門吊車進行。xx大橋T形梁達到設計強度的100%、管道壓漿強度必須達到25Mpa以上時可進行T梁移梁至存梁臺座上存放，并加設臨時支撐以保持穩定。由預制場龍門吊車將T梁18、從存梁臺座起吊，吊裝至運梁小車上。搬運及吊裝時應保持梁身垂直，避免傾斜或損傷，采用兜底吊梁，吊點位置設計在靠梁端110cm處。運輸主梁時在移梁小車上設置臨時的斜撐，兩邊用8T手拉葫蘆拉緊，防止T梁傾斜，保證運輸過程的穩定。 在架橋機吊梁時，為了保護鋼絲繩發生直角折彎，防止拐點對鋼絲繩的破壞，我項目部制作四個弧型托板護板，確保吊裝安全?；⌒屯邪遄o板圖梁的喂送順序為：1、最中間的中梁 ；2、架設最外邊梁；3、架設次邊梁4、架設另一方向最外邊梁；5、架設同方向的次邊梁。 特別注意，架設第一跨時候：1、最中間的中梁 ；2、架設次邊梁；3、架設反方向的次邊梁；4、架設最外邊梁；5、架設反方向的最外邊梁。19、3.6、支座安裝 落梁就位安放支座符合下列規定： 支座底面中心線應與墩臺支承墊石頂面畫出的十字線重合。 梁縫應符合規定尺寸。 支座固定端、活動端位置應符合規定。支座各組成部分之間，支座頂面與梁底之間以及支座底面與墩臺支承墊石頂面間應保持緊帖，不得有縫隙，支座安裝檢驗合格后要及時灌漿。支座安裝質量要求：A、支座安裝應保持上、下底板水平，不產生偏位。支座與支承墊石間的灌漿無空隙。支座四角高差不應大于2mm。B、單向活動支座上、下座板橫向應對正，縱、橫向的錯動量應根據安裝支座時溫度與設計溫度差及未完成收縮、徐變量進行計算確定。其允許偏差應為3mm。C、雙向活動支座縱、橫向的錯動量應根據安裝支座時溫度20、與設計溫度及未完成的收縮、徐變量進行計算確定。其允許偏差應為3mm。D、支座安裝允許偏差和檢驗方法應符合公路橋涵施工技術規范中表20.2.5的規定。支座安裝規定值或允許偏差檢 查 項 目規定值或允許偏差支座中心與主梁中線（mm）應重合，最大偏差2高 程符合設計要求支座四角高差（mm）承壓力5000kN1承壓力5000kN2支座上下各部件縱軸線必須對正活動支座順橋向最大位移(mm)250雙向活動支座橫橋向最大位移(mm)25橫軸線錯位距離(mm)根據安裝時的溫度與年平均最高、最低溫差計算確定支座上下擋塊最大偏差的交叉角必須平行5無收縮高強度灌注材料性能表抗壓強度（MPa）泌水性不泌水8h20流動21、度220mm12h25溫度范圍+5+3524h40凝固時間初凝30min，終凝3h28d50收縮率2%56和90d后強度不降低膨脹率0.1%3.7架設T梁3.7.1梁縱移就位采用先起吊一端的形式進行起吊。將預制梁運至架橋機后跨，架橋機前行天車行至梁前端（以安裝前進方向為前進方向，與路線方向相反），安好吊帶，起吊，架橋機前行天車和后運輸平車同時前進，至合適位置（以架橋機后行車所處位置導梁不懸空為準），安好梁后端吊帶，后端起吊，架橋機前后行車同時前行，將預制梁縱移至安裝到位。 特別注意：由于xx大橋處于R=3480米的右偏圓曲線上，當運梁車從1#、2#梁肋運入架橋機末端雙導梁之間時，架橋機的縱移支22、腿正好處于2#、3#梁濕接縫之間，所以需要選用厚鋼板分擔支腿的壓力，經計算選用兩層3cm鋼板作為軌道下支撐板，計算見附件計算書3.7.2梁橫移就位因架橋機本身寬度小（凈寬5米）且不能橫移，除2號梁能直接就位外其他梁均不能由架橋機直接就位安裝,都需滑動橫移中托將梁移到指定位置。3.7.3安裝臨時支座臨時支座采用活塞套筒式臨時性支座，其尺寸設計如下圖所示：3.8焊接橫隔板40mT梁有5道橫隔板，在每一跨梁安裝好后，迅速把橫隔板鋼筋焊好，使整跨形成一個整體。將架橋機前后行車退至架橋機尾部，拆除前支架，把前支架及相關配套設備掛在前支腿上，把架橋機向前推移至下一跨，重復上述安裝程序進行下一跨的安裝。3.23、9現澆連續橫梁（濕接縫）的施工考慮到梁板接長收縮和溫度應力的影響，濕接縫的澆注一般采取“先兩側，后中間，隔跨施工”的原則，即從聯端向中間對稱施工。在一聯濕接頭砼澆注完成，達到設計要求的強度后，進行負彎矩預應力束的張拉注漿工作，然后澆注橋面板的接縫砼，在一聯的所有濕接縫施工完畢后，進行體系轉換，完成由簡支變連續的施工。第四章、架梁安全注意事項4.1架梁安全要素當有下列情況之一時，嚴禁架梁：4.1.1架橋機卷揚機和走行系統的制動設備、機身穩定設備失靈，或架橋機桿件、吊具及設備有損壞未徹底修復時。4.1.2架梁人員未經培訓，或架梁人員之間分工不明確，指揮不統一、信號不一致時。4.1.3氣候惡劣（大風24、大霧、大雨、大雪等）妨礙眺望操作，或夜間照明不足，影響安全作業時。4.1.4橋頭路基或線路未按本規程進行處理時。4.1.5架梁通過臨時性橋梁未經檢算又未采取措施，不能確保安全時。4.1.6架設新型梁，或在特殊的墩臺、橋梁上架梁，無明確要求，又未經檢算時。4.1.7在運輸，裝卸過程中，梁表面受到損傷又未整修好時。4.2作業安全系數4.2.1捆梁：a.活動滑輪組下面是一條長2.2m橫擔，（T梁面寬為1.9m）b.在1.0-0.8m位置用直徑圍43mm，37絲鋼絲繩雙條捆梁。c.在T梁底面兩邊安裝護角器，上翼緣加放木板防止起吊的鋼絲繩損壞梁的翼緣。4.2.2吊梁過程： a.梁由火車倒入架橋機內。 25、b.移動前后天車到梁起吊位置（1.0-0.8m位置） c.進行捆梁，起吊，前后天車向前行走到位，天車上面卷揚機座進行左右移動，精確對位后把梁垂直下放就位。4.2.3下梁： a.前后兩臺天車吊緊梁沿主架前行到位。 b. 由天車上的卷揚機左右移動方向 c.把梁移動到所需要的位置。 d.啟動卷揚機按鈕，緩慢下梁精確就位。 e. 吊梁時主架保持不動。4.2.4架橋機懸臂走行： a.架橋機一共有三個支承點。 前支承點-前腿 中支承點-中腿，裝有四個帶剎車馬達。 尾支承點-尾腿，裝有兩個帶剎車馬達。b.用兩臺壹佰噸的液壓千斤頂把主架頂起，拿開木墊。c.把主架放下，中尾腿馬達行走輪正好在1.435m鐵軌上行26、走。d.按下主架前進按扭，中尾腿馬達運轉，把主架運行到每跨。4.3橋頭線路加固4.3.1架橋機的大軸重作用地段和橋頭正線的軌道條件應該符合下列規定。1、道床厚不得小于25cm（枕下至少應有15cm厚的道碴）。2、道床頂面寬不得小于350cm，并應在撥道范圍內適當加寬。3、曲線地段不應設超高。4、軌距、水平、方向等應符合線路養護作業標準。5、必須采取加固措施。4.3.2加固方式應符合下列規定。1、軌道加固：臨時增加鐵墊板、軌撐、軌距拉稈、道釘和護軌等。2、單穿加固：每個枕木空加穿枕木1根。3、對穿加固：每個枕木空對穿枕木2根。4、特別加固：可根據具體情況采取下列一種方式，但所用人字枕木或扣軌等均27、應與橋臺尾搭接。4.3.3選擇線路加固方式應符合下列規定：1、大軸重停留地段應采取對穿加固。2、軸重停留地段的重型或次重型線路，經過壓道已穩定時，道床厚在30cm以上可免預加固，否則應采取單穿加固。3、經壓道后尚不能達到完全穩定的路基，可采用單穿加固，當使用懸臂式架橋機時應采取特別加固。4、跨過有水流浸潤或其他有可能塌陷的地段以及在橋臺尾與路基銜接地段，當施工時未分層夯實，又未砌筑錐體護坡時，應采取特別加固。5、為減少單梁式或雙梁式架橋機運行和啟動時的線路阻力，避免自行式架橋機的走行機械受到損傷，可在個別地段采取單穿或對穿加固。6、半填半挖地段路基軟硬不均，使用懸臂式架橋機時應采取特別加固。428、.3.4線路加固作業時應符合下列規定。1、加固枕木應在線路軌枕搗實后方可加穿。2、所有加固枕木應保持水平，與鋼軌間的間距應用小手錘輕敲木墊片填實。4.4架梁基本作業安全注意事項4.4.1捆梁過程中不應發生下列事故1、捆梁位置和方式不符合要求，起吊時使梁體受損或產生裂痕；卷揚機受力不正常，部分卷揚機超載。2、梁受擠壓發生局部破損或變形；千斤繩突然滑動、部分鋼絲被軋斷。3、拋落鋼絲繩或工具材料滑落時，打傷梁下工作人員。4.4.2捆梁位置應符合對縱向限制的規定捆梁鋼絲繩應采用6X（37）、6*37型或6*61型交互捻制的鋼絲繩。安全系數不得小于10。為適應各種類型的梁，應備有幾種不同的千斤頂繩供選用29、。捆梁時應保持鋼絲繩每次均向同一方向彎折，避免受反復應力。千斤頂與梁底面轉角接觸處必須安放護梁鐵瓦。千斤繩與混凝土面接觸應墊木板防護。捆梁作業應符合下列規定：1、鋼絲繩不應誤用。各股鋼絲繩應受力均勻，不應有絞花和兩股互壓現象。2、護梁鐵瓦及其他支墊物應在受力時進行調整，使其支墊牢實，不致中途脫落。3、鋼絲繩必須可靠地懸掛在吊鉤或鐵扁擔上，有保險銷時應插好。4、當發現鋼絲繩有扭結、變形、斷絲和銹蝕等異常現象時，應及時折減使用或報廢。5、受過超載的鋼絲繩，應通過破斷拉力試驗鑒定后放可降級使用，否則不應再度使用。6、吊梁應采用與梁型配套的專用吊具。4.4.3吊梁過程中不應發生下列事故1、卷揚系統制動30、失靈，梁向一端或一側不停下落或向下坡方向不停溜動。2、滑輪無防止跳槽裝置，鋼絲繩發生跳槽后梁仍繼續下落或提升；滑車組上升超過最大限度，導致部件被軋傷或鋼絲繩被絞斷。3、起落梁時左右側或前后端高差過大，造成梁體混凝土應力過大而出現裂縫；梁上配件或道碴下落；吊具或鐵扁擔被扭壞，并使各臺卷揚機受力不正常。4、鋼絲繩在卷筒上混纏，或鋼絲繩固定端突然松脫。5、第二片梁下落時撞傷或碰動第一片梁。6、兩端交替起吊時，梁的一端起落過猛引起另一端支墊失穩。4.4.5吊梁應符合下列規定1、保持左右兩側卷揚機升降速度一致，受力正常。同時應檢查鋼絲繩有無跳槽和護梁鐵瓦有無竄動脫落情況。2、梁體吊離支承面20-30mm31、時，應暫停起吊，對各重要受力部位和關鍵處所進行觀察，確認一切正常后方能繼續起吊。3、梁在起落過程中應保持水平。橫向傾斜最大不得超過2%；縱向傾斜亦不宜過大。4、出梁時，梁的前后端下落落差不得大于500mm，嚴禁梁的尾端碰擦機臂。5、雙梁式架橋機偏吊時，應調節幾臺卷揚機的升降量，嚴禁出現只有部分卷揚機受力現象。6、起重鋼絲繩在起升過程中，梁被障礙物卡住或受其他外力猛烈沖擊時，必須立即停車檢查鋼絲繩有無異常。當有損壞，必須更換。7、落梁就位時嚴禁無約束地橫向頂、拉。4.4.6架橋機上移梁應注意下列事項1、移梁前應重新檢查零號柱和架橋機主機前支腿支墊情況，移梁時觀察墩頂支墊處變化情況。2、機上移梁不32、到位，需要少量斜拉時，宜選擇低位進行，斜拉距離不得超過400mm，斜拉所用手拉葫蘆起質量不得小于5t。3、機上移梁就位前，應檢查捆梁鋼絲繩抽取難易程度。墩頂移梁禁止發生下列情況 1、梁在落梁或移動過程中翻倒。 2、移梁設備破損，滑道下沉，引起梁傾斜或溜動。 3、梁保護層及墩臺帽邊緣受壓破裂。4、移梁時方向掌握不好，造成就位困難等。附圖：xx40米T梁架設流程圖（共兩張）附件：架梁驗算書架橋機的吊梁的施工受力計算采用MIDAS Civil程序。計算模型的單元劃分：本模型中主梁上下弦桿、斜撐撐、鋼管支腿及連接系采用梁單元，總共個1433單元，單元劃分的具體情況見下表：模型單元劃分表名稱單元類型單元33、數量備注主梁上上弦桿梁單元412按現場實際情況分割斜撐梁單元933橫梁（天車上下，支腿上下）梁單元88分析架橋機主梁的模型三維示意圖如下：模型三維示意圖一片40米預制梁，重量為137噸(在吊裝模擬分析時，將天車重量以等效的質點質量添加)。架橋機荷載按自重的1.0倍施加, 按預制梁吊裝重量按1.2倍施加，即考慮1.2的安全系數。根據現場實際情況，預制梁經天車滑輪（8個）傳遞到天車雙橫梁上，在有限元模擬過程在將此荷載等效的按均布荷載加載在天車滑輪接觸梁單元范圍內。在過孔的施工狀態分析時，兩臺天車全部開運到尾部，以作配重使用，在本模擬分析做為安全儲備不做分析，以增大其40米過孔的安全系數。根據架橋機34、施工過程，最不利工況顯然有四處： 1、架橋機過孔，架橋機前支腿即將到達前一墩頂蓋梁時候，為最不利施工工況之一； 2、架橋機吊裝邊梁時，并且當邊梁處于半跨位置為更不利工況之二，此時另一天車還沒有起吊T梁，T梁另一端還處于運梁車上； 3、架橋機吊裝邊梁時，并且當邊梁全部起吊，重量全部被橋架機承擔時候為最不利工況之三； 4、架橋機架設邊梁縱向移動墩頂，橫移T梁到支座正上方時，T梁重量大部分由架橋機一邊導梁承擔，視為最不利工況之四；一、工況一應力應變計算結果(1) 在架橋機過孔過程中,最不利工況處，主梁桁架整體的位移圖如下:主梁桁架的位移圖桁架整體梁最大位移值為45.4cm。在實際過孔時，可以參考這個35、數據，作為前支腿頂起的高度。 (2) 在架橋機過孔過程中，結構最不利位置的整體桁架的組合應力圖如下: 主梁桁架的組合應力圖主梁桁架的組合應力的最大值和最小值分別為227MPa和-321MPa，最大應力發生在下弦桿( =321MPa)，該處位于大懸臂根部支承約束處。由于計算模型中此處為單點集中約束，而實際支承為長2米的平衡梁承托，所以必須將該點集中反力，用手算方法將其變成按2米長度范圍均勻分布的線荷載向上作用于下弦桿，再按多跨連續梁方法(腹板交匯處視為勁性下弦桿的支承)重新計算弦桿的局部撓曲應力，與主軸向壓應力疊加后，得該處應力為187MPa與-246MPa，稍微大于容許應力215MPa，這才是36、真實的應力狀態。18#槽鋼根據產品質量證明書，下屈服強度為325mpa，抗拉強度為440mpa ，中托根部局部發生塑性變形，但還沒有超過下屈服強度，由于是瞬間應力，所以可以認為是安全的。并且在架設40米T梁前，中托根部要用2cm鋼板在根部兩米范圍內進行側面綁焊，提高架橋機的安全系數，保證在過孔時，根部不發生局部變形。二、工況二應力應變計算結果 (1) 在預制梁吊裝過程中,達跨中最不利工況處，主梁桁架整體的位移圖如下:主梁桁架的位移圖桁架整體梁最大位移值為5.24cm，小于桁架規范的允許位移值：f=L/400=4200/400=10.5cm，滿足受力要求。 (2) 在預制梁吊裝過程中，結構最不利37、位置的整體桁架的組合應力圖如下: 主梁桁架的組合應力圖主梁桁架的組合應力的最大值和最小值分別為114.8MPa和250.4MPa，最大應力發生在下弦桿( =250.4MPa)，該處位于橫移中托根部支承約束處。由于計算模型中此處為單點集中約束，而實際支承為長2米的平衡梁承托，所以必須將該點集中反力，用手算方法將其變成按2米長度范圍均勻分布的線荷載向上作用于下弦桿，再按多跨連續梁方法(腹板交匯處視為勁性下弦桿的支承)重新計算弦桿的局部撓曲應力，與主軸向壓應力疊加后，得該處應力207MPa，小于容許應力215MPa，這才是真實的應力狀態。 三、工況三應力應變計算結果( 1) 在預制梁吊裝過程中,T梁38、全部起吊時候，主梁桁架整體的位移圖如下:主梁桁架的位移圖桁架整體梁最大位移值為3.41cm，小于桁架規范的允許位移值：f=L/400=4200/400=10.5cm，滿足受力要求。 (3) 在預制梁吊裝過程中，結構最不利位置的整體桁架的組合應力圖如下: 主梁桁架的組合應力圖主梁桁架的組合應力的最大值和最小值分別為123.3MPa和164.6MPa，小于A3鋼材的允許應力值215 MPa。四、工況一吊裝預制梁應力應變計算結果(1) 在預制梁吊裝過程中,T梁到達墩頂正上方，橫移T到達支座所處部位正上方時，主梁桁架整體的位移圖如下:主梁桁架的位移圖桁架整體梁最大位移值為4.14cm，小于桁架規范的允39、許位移值：f=L/400=4200/400=10.5cm，滿足受力要求。 (3) 在預制梁吊裝過程中，結構最不利位置的整體桁架的組合應力圖如下: 主梁桁架的組合應力圖主梁桁架的組合應力的最大值和最小值分別為91.2MPa和172.0MPa，小于A3鋼材的允許應力值215 MPa。前支腿的穩定性分析根據現場架橋機實際情況，需分析前支腿的穩定性。根據現場實際情況架橋機扣除底部分配梁高度與支撐枕木高度h=7.4-1.2=6.2米本文對支腿鋼管在最不利工況下的穩定性進行計算,螺旋鋼管立柱的截面積A=15607.4 mm2截面回轉半徑i=146.4 mm螺旋鋼管立柱的截面抵抗矩W=1571184.82 40、mm3螺旋鋼管立柱作為軸心受壓構件進行穩定驗算，計算長度按上下層鋼筋間距確定： = N/A+Mw/W f式中 立柱的壓應力； N軸向壓力設計值； 軸心受壓桿件穩定系數，根據立桿的長細比=h/i，經過查表得到，=0.937； A立桿的截面面積，A=15607.4 mm2； f立桿的抗壓強度設計值，f170.00 N/mm2；由上得知N=82T，即N=820KN=8201000/0.96215607.4) =54.6N/mm2；螺旋鋼管立柱的穩定性驗算 f，滿足要求!架橋機末端人工支撐支腿的穩定性分析根據現場實際情況h=4.2米本文對支腿鋼管在最不利工況下的穩定性進行計算,螺旋鋼管立柱的截面積A=41、15607.4 mm2截面回轉半徑i=146.4 mm螺旋鋼管立柱的截面抵抗矩W=1571184.82 mm3螺旋鋼管立柱作為軸心受壓構件進行穩定驗算，計算長度按上下層鋼筋間距確定： = N/A+Mw/W f式中 立柱的壓應力； N軸向壓力設計值； 軸心受壓桿件穩定系數，根據立桿的長細比=h/i，經過查表得到，=0.966； A立桿的截面面積，A=15607.4 mm2； f立桿的抗壓強度設計值，f170.00 N/mm2；由上得知N=25T，即N=250KN=2501000/0.96615607.4) =16.6N/mm2；螺旋鋼管立柱的穩定性驗算 f，滿足要求!濕接縫處鋼板厚度計算縱移支腿42、的鋼軌正好處于濕接縫處時，下方用6cm鋼板即2個三公分鋼板（底部用角鋼綁焊）分配其壓力。將荷載等效成鋼軌寬度的線荷載（有效長度范圍為0.8米），考慮當T梁正好進過此支腿時，壓力最大，最大壓力為40T。 最大變形為1.92mm， 鋼板的最大應力為13.1Mpa，安全性滿足要求。鋼絲繩驗算已知：起重能力Q靜=Q+W吊具=160/2+1.0=81t粗選：雙卷揚，倍率m=12，滾動軸承滑輪組，效率=0.92, 見起重機設計手冊表3-2-11，P223，則鋼絲繩自由端靜拉力S:：S=Q靜/( m)=81/(0.9212)/2=3.6t，選擇卷揚機符合要求；鋼絲繩破斷拉力總和t：t=Sn/k=55/0.843、2=30.4t 32.3t，選擇鋼絲繩： 637-21.5-1700，符合起重機設計手冊規范要求。架橋機過孔時末端計算配重 架橋機主導梁重量為72T（包括天車橫梁），每延米重量為1.09T/m 當架橋機過孔40米時候，以橫移中托為支點進行抗傾覆分析： M=1.09*43*43/2+5*43=6*22+6*21+1.09*23*23/2+5*4+1*23+T*21.5配重為29.5T，根據規范需要的安全系數不能小于1.3則需要實際配重為38.4T以縱移支腿支點，進行向后傾覆行分析：M=1.09*49*49/2+5*49=6*16+6*15+1.09*17*17/2+1*17+T*15.5Tmax=77T根據現場所有材料，可以用40米T梁一半荷載來配重，另一半由主運梁車承擔，一榀中梁荷載為67T，符合配重的實際要求。架橋機加固處理意見1、以架橋機架設橋梁方向為正方向，導梁末端為原點，導梁24米附近一米的范圍內要用2cm鋼板側面綁焊，這樣可以增大架橋機的安全性。2、架橋機橫移中托分配梁要要2cm鋼板將分配梁B延長，以方便在架梁或者過孔時，在圖中A梁與B梁中支墊枕木，提高架橋機的作業安全性。