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1、目 錄一、編制依據2二、工程概況2三、腳手架設計說明2四、腳手架方案選擇2五、腳手架構配件質量標準2六、地基與基礎3七、腳手架搭設3八、腳手架搭設的技術要求及允許偏差8九、腳手架使用要求9十、腳手架安全管理9十一、腳手架拆除11附件：計算書一、編制依據1) xx鋁業有限公司15萬噸/年氧化鋁生產線工程配料站結構施工圖紙；2) 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001。二、工程概況本工程為xx鋁業有限公司15萬噸/年氧化鋁生產線工程配料站，本車間0.000標高相當于絕對標高1096.00，結構形式為鋼筋混凝土筒倉結構，主體標高26.00m。根據現場實際情況，因筒倉體肥槽還沒回填2、，為了保證工程質量，腳手架施工前需要先進行回填、壓實，并在回填土上部回填300mm厚級配砂石，架體下部澆筑C20混凝土120mm。此腳手架方案只作為配料站已施工的砼檢測使用。三、腳手架設計說明1）腳手架采用483.5mm的焊接鋼管及瑪鋼扣件，其規格、質量必須符合國家現行的標準鋼管腳手架GB15831及低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T3092的要求。2）腳手架必須按有關規定要求及本方案搭設，嚴格控制荷載。 四、腳手架方案選擇1 根據地上主體結構外形的特點，架體地基處理完成后在雙排扣件式鋼管腳手架下鋪設50*200*4000mm的木腳手板，雙排腳手架搭設高度為 29 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：3、橫距Lb為 1.05m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.5 m；內排架距離墻長度為0.30m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 3 根；腳手架沿墻縱向長度為 130.00 m；采用的鋼管類型為 483.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3 m，水平間距4.5 m，采用焊縫連接；架體周圈采用密目安全網全封閉；水平安全網每3步水平桿設置一道，并于架體綁扎牢固。2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2；腳手架搭設按結構腳手架計算。五、腳手架構配件質量標準1）鋼管：采用外徑48，壁厚3.5mm的焊接鋼管，鋼管長度不大于6m；鋼管采用Q2354、A（3號）鋼，其力學性能符合國家現行標準碳素結構鋼GB700-89中Q235A鋼的規定；鋼管外觀無裂紋，兩端面平整，無劃道和彎曲，嚴禁打孔，鋼管內外按要求刷防銹漆。2）扣件：采用可鍛鑄造扣件，機械性能不低于KTH33008可鍛鑄鐵；扣件不得有裂紋、氣孔，不得有縮松、砂眼或其它影響使用的鑄造缺陷；并應將粘砂、澆冒口殘余、披縫、毛刺、氧化皮等清除干凈。扣件表面作除銹處理；扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，保證與鋼管扣緊時接觸良好；扣件活動部位能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙小于1mm；當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離不小于5mm；扣個螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，扣件不得破壞；扣件螺栓不得有滑絲現5、象。3）腳手板：采用厚50mm、寬200mm松木腳手板，腳手板兩端用直徑4mm的鍍鋅鋼絲設兩道箍，不得有開裂、腐朽現象。4）密目安全網：采用阻燃型密目安全網，符合防火要求。六、地基與基礎肥槽回填土素土分層夯實，面層回填30cm厚級配碎石夯實，然后澆注C20混凝土墊層(厚12cm)，且內高外低，有排水坡度，向外坡度不小于3%。四周外腳手架以C20混凝土墊層作為基礎，所有的基礎必須平整。腳手架底座下鋪設腳手板。 七、腳手架搭設1）施工準備：各級施工負責人按照本方案要求，逐級向搭設和使用人員進行技術交底；材料人員對鋼管、扣件、腳手板等進行檢查驗收，不合格的構配件不得使用，經檢查合格的構配件按品種、規6、格分類，堆放整齊、平穩，堆放場地不得有積水；清除地面雜物，平整搭設場地，并使排水暢通。2）外雙排落地鋼管腳手架搭設要求：外雙排架搭設立桿縱向間距1.5m，橫向間距1.05m，步距1.5m，小橫桿間距1.5m,內立桿距外墻皮小于0.3m。雙排架鋼管底部墊50mm厚200mm寬通長墊木，立桿底部加掃地桿，縱向掃地桿距底150mm。（1）腳手架搭設順序：放置縱向掃地桿 立柱 橫向掃地桿 第一步縱向水平桿 第二步橫向水平桿（2）立柱搭設要求：立柱的接頭必須采用對接扣件對接；立柱上的對接扣件應交錯布置，兩個相鄰立柱接頭不應設在同步同跨內，且相鄰立柱接頭高度方向錯開的距離不小于500mm；各接頭中心距主節7、點的距離不大于600mm；不少于兩個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不小于100mm。開始搭設立柱時，應每隔4跨設置一根拋撐，直至腳手架搭設穩定后，方可根據情況拆除；立柱鋼管長度不小于6m。（3）掃地桿：腳手架必須設置縱、橫掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮150mm處的立柱上。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。（4）縱向水平桿：縱向水平桿設于橫向水平桿之下，在立柱的內側，用直角扣件與立柱扣緊；縱向水平桿采用對接扣件連接，對接接頭應交錯布置，不得設在同步同跨內，相鄰接頭水平距離不小于500mm，并避免設在縱向水平桿的跨中；同一步縱向水平桿必須四周交圈8、，用直角扣件與內、外角柱固定。（5）橫向水平桿：每一主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件固定在縱向水平桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不大于150mm，靠墻一側的外伸長度不大于300mm，離墻面距離不大于100mm；操作層上非主節點處的橫向水平桿根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不大于柱距的1/2。（6）腳手板：作業層應滿鋪腳手板，靠墻一側離墻面距離不大于150mm；腳手板應設置在四根橫向水平桿上。當腳手板長度小于2m時，可采用兩根橫向水平桿；腳手板的接頭采用直徑3.2mm（10）的鍍鋅鋼絲固定在支承桿上。（7）扣件安裝：扣件螺栓緊固擰緊扭力矩不得小于40Nm,且不大于65 Nm；主9、節點處，固定橫向（或縱向）水平桿、剪刀撐、橫向支撐等的扣件的中心線距主節點的距離不得大于150mm；對接扣件的開口應朝上或朝內；各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不小于100mm。（8）護欄和擋腳板：雙排外腳手架：在鋪腳手板的操作層上必須設二道護欄和擋腳板，設在外排立桿內側，上欄桿高度為1.2m，中欄桿居中設置設在外排立桿內側，腳手板應鋪設嚴密、牢固、平穩、靠墻一側腳手板離墻面不應大于150mm，腳手板兩端用10#鉛絲固定牢靠。 (9)安全網：外雙排腳手架外側立面應采用防塵、防噪音密目安全網滿封，下口封嚴，操作層應滿鋪腳手板，并設水平兜網，其余每隔3步架設一道水平兜網；安全網必須與結構連接嚴密牢10、固，嚴禁使用損壞和腐朽的安全網。（10）腳手架搭設必須與結構拉結牢固, 宜靠近節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm。連接件布置按二步三跨設置，既縱向3米，橫向4.5米。在與倉體連接，腳手架與倉體結構進行連接，采用與現有倉體上的預埋件焊接。連接點數量不夠的要采用后置式預埋件焊接，必須符合規范要求，詳見附圖（11）剪刀撐：雙排外腳手架：在腳手架外側立面沿著長度和高度方向連續設置剪刀撐，每道剪刀撐寬度不小于4m且不大于8m，斜桿與地面的傾角在45o60o之間，最下面的斜桿與立桿的連接點離地面不宜大于500mm，斜桿接長采用搭接，除斜桿兩端扣緊外，中間應增加24個扣結點。（12）上人斜道：位置11、見平面布置圖。A 采用“之”字型斜道，見下圖。B 外立面滿掛密目安全網，坡道及平臺兩側綁兩道護身欄和200mm高擋腳板，第一道離走道面0.6米，第二道離走道面1.2米。C 坡道及平臺滿鋪50mm厚腳手板，腳手板應鋪嚴，鋪牢。對頭搭接時板端部分應用雙橫向水平桿，搭接板的板端應搭過橫向水平桿200mm，并用三角木填順板頭凸愣。D 斜坡坡道的腳手板應釘防滑條，防滑條采用3030木條，間距小于300mm。附圖：（13）安全通道：A. 搭設技術參數：長6米，寬3米。高3.6米，門洞構造及側立面見下圖，B. 防護棚：采用雙層防護，上層1.2厚竹膠板滿鋪，下層木腳手板滿鋪；板與板之間應緊密連接，竹膠板應將木12、腳手板的縫隙遮蓋嚴密，并用鐵釘釘牢，腳手板應挑出通道兩邊各1米。C. 防護棚兩側應滿掛密目安全網。與倉體連接：（14）.其它相關技術措施：A. 雙排外腳手架地基回填土及級配碎石層必須夯實平整，壓實系數必須滿足設計及規范要求，腳手架混凝土墊層標高應高出自然地坪50mm，且內高外低，有排水坡度，向外坡度不小于3%。八、腳手架搭設的技術要求及允許偏差1）表面堅實平整，不得積水，墊板不晃動，底座不滑動。2）搭設完成后，立柱垂直度允許偏差100mm。3）步距允許偏差20mm，柱距允許偏差50mm，排距允許偏差20mm。4）縱向水平桿高差：一根桿的兩端20mm，同跨內、外縱向水平桿高差10mm。5）腳手板13、外伸長度小于150mm大于100mm。6）安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩用力矩扳手檢查，隨機均布抽樣，不合格的必須重新擰緊，直至合格為止。九、腳手架使用要求1）雙排腳手架允許最大施工荷載為3000N/m2，嚴禁超載。腳手架分段搭設好后，應分段辦理腳手架驗收，驗收合格方準使用，在使用過程中不允許任意拆改腳手架，若需做局部拆改時，需經施工負責人同意，由架子工操作。2）六級及六級以上大風和雨天應停止腳手架作業，雨雪后上架操作應有防滑措施，應掃凈積雪。3）應設專人負責對腳手架進行檢查，特別對大雨、大風、解凍后，對腳手架進行檢查，重點檢查項目：地基是否積水，腳手架立桿沉降否，各結點處桿件的安裝，連墻體，支撐14、，安全防護措施是否符合要求。4）工地臨時用電線路的架設及腳手架接地避雷措施等按國家現行標準施工現場臨時用電安全技術規范(JGJ46-2005)的有關規定執行，經過腳手架的電線嚴格檢查并采取安全措施，在腳手架上的電焊機、振動器須設在干燥的木板上。十、腳手架安全管理1）腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則GB 5036考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格后方可持證上崗。架子工的徒工必須辦理學習證，在技工帶領、指導下操作，非架子工未經同意不得單獨進行作業。2）正確使用個人安全防護用品，必須著裝靈便（緊身緊袖），在高處（2m以上）作業時，必須佩帶安全帶與已搭15、好的立、橫桿掛牢，穿防滑鞋。作業時精神要集中，團結協作、互相呼應、統一指揮、不得“走過檔”和跳躍架子，嚴禁打鬧玩笑、酒后上班。3）腳手架的質量必須按規定要求檢驗，合格方可使用。4）腳手架搭設按下列階段進行質量檢查，發現問題及時糾正：基礎完工后及腳手架搭設前；每搭設完10m高度后；操作層施工荷載前；達到設計高度后；遇有6級以上大風及大雨后；停用超過1個月；5）在架子分段完成后，應由總工組織技術、安全、施工工長等部門按項目進行驗收，并填寫驗收單合格后，方可使用。6）腳手架應考慮防電避雷措施：腳手架上的帶電施工機械要放在干燥木板上，操作者帶絕緣手套、穿絕緣鞋；在建筑物四角的立桿上要設高度不小于1m的16、避雷針；在四周腳手架每側設置一個505角鋼制作的接地極，角鋼打入地下1.8米。7）架子工必須經過體檢，凡患有高血壓、心臟病、癲癇病、暈高或視力不夠以及不適合于登高作業的，不得從事登高架設作業。8)班組（隊）接受任務后，必須組織全體人員，認真領會腳手架專項安全施工組織設計和安全技術措施交底，研討搭設方法，明確分工，并派1名技術好、有經驗的人員負責搭設技術指導和監護。9)風力六級以上（含六級）強風和高溫、大雨、大雪、大霧等惡劣天氣，應停止高處露天作業。風、雨、雪過后要進行檢查，發現傾斜下沉、松扣、崩扣要及時修復，合格后方可使用。10)在帶電設備附近搭、拆腳手架時，宜停電作業。在外電架空線路附近作業17、時，腳手架外側邊緣與外電架空線路的邊線之間的最小安全操作距離不得小于8M的數值。11)腳手架搭設到高于在建建筑物頂部時，里排立桿要低于沿口4050mm，外排立桿高出沿口不小于1.5m，搭設兩道護身欄，并掛密目安全網。12)腳手架搭設、拆除、維修和升降必須由架子工負責，非架子工不準從事腳手架操作。十一、腳手架拆除1）拆除前的準備工作：全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合安全要求；拆除安全技術措施，由工程負責人逐級進行安全技術交底；清除腳手架上雜物及地面障礙物。2）拆除要求：腳手架需按順序拆除，從上至下進行，嚴禁上下同時作業；工長對拆除班組進行專項交底。連墻件必須隨腳手架逐層拆除，18、嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于兩步，應增設連墻件加固。拆除順序為：安全網 防身欄 擋腳板腳手板 小橫桿 大橫桿 立桿 脫桿 縱向支桿 ；當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6.5米）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。3）拆除腳手架時地面應設圍欄和警戒標志，專人看守，嚴禁非操作人員入內。各構配件必須及時分段集中運至地面，嚴禁拋扔。附件：一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 29 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 1.05m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.5 m；內排架距離墻長度為0.30m；小橫桿在上，搭接在大19、橫桿上的小橫桿根數為 3 根；腳手架沿墻縱向長度為 130.00 m；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3 m，水平間距4.5 m，采用焊縫連接；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處內蒙古東勝市，基本風壓0.53 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取1.403，計算立桿穩定性時取1，風荷載體型系數s 為0.952；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1394；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿20、擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.038；腳手板鋪設總層數:19；5.地基參數地基土類型:砂土；地基承載力標準值(kPa):180.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00。 二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.038 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 021、.351.5/4=0.131 kN/m ；活荷載標準值: Q=31.5/4=1.125 kN/m；荷載的計算值: q=1.20.038+1.20.131+1.41.125 = 1.779 kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: Mqmax = ql2/8最大彎矩 Mqmax =1.7791.052/8 = 0.245 kNm；最大應力計算值 = Mqmax/W =48.25 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =48.25 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載22、作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.131+1.125 = 1.295 kN/m ； qmax = 5ql4/384EI最大撓度 = 5.01.29510504/(3842.06105121900)=0.816 mm；小橫桿的最大撓度 0.816 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050 / 150=7 與10 mm，滿足要求！三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.0381.05=0.04 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.351.051.5/4=0.138 kN；活荷載標準值: Q= 3123、.051.5/4=1.181 kN；荷載的設計值: P=(1.20.04+1.20.138+1.41.181)/2=0.934 kN； 大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 Mmax = 0.08ql2均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0381.51.5=0.007 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 0.417Pl集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.4170.9341.5= 0.584 kNm；M = M1max + M2max = 0.007+0.584=0.591 kNm最大應力計算值 =24、 0.591106/5080=116.334 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值 = 116.334 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm；均布荷載最大撓度計算公式如下: max = 0.677ql4/100EI大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： max= 0.6770.03815004 /(1002.06105121900) = 0.052 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: pmax = 3.029Pl3/100EI集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓25、度：P=（0.04+0.138+1.181）/2=0.68kN = 3.0290.6815003/ ( 100 2.06105121900 )= 2.767 mm；最大撓度和：= max + pmax = 0.052+2.767=2.819 mm；大橫桿的最大撓度 2.819 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm，滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范): R Rc 其中26、 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.053/2=0.06 kN；大橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381.5=0.058 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.351.051.5/2=0.276 kN；活荷載標準值: Q = 31.051.5 /2 = 2.362 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.06+0.058+0.276)+1.42.362=3.78 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜27、荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1394kN/m NG1 = 0.1394+(1.053/2)0.038/1.5029.00 = 5.212kN；(2)腳手板的自重標準值；采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2 NG2= 0.35191.5(1.05+0.3)/2 = 6.733 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m NG3 = 0.14191.5/2 = 1.995 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.529 = 0.218 kN；28、經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 14.158 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 31.051.52/2 = 4.725 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.214.158+ 0.851.44.725= 22.612 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.214.158+1.44.725=23.604kN；六、立桿的穩定性計算: 風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7z29、s0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0 = 0.53 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 1； s - 風荷載體型系數：取值為0.952；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.5310.952 = 0.353 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.3531.51.52/10 = 0.142 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/30、W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 22.612 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = N= 23.604kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.599 m；長細比: L0/i = 164 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 31、：= 0.262立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 22611.756/(0.262489)+141850.737/5080 = 204.415 N/mm2；立桿穩定性計算 = 204.415 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 23604.006/(0.262489)=184.236 N/mm2；立桿穩定性計算 = 184.236 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，32、滿足要求！七、最大搭設高度的計算: 按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 8.946 kN；活荷載標準值 ：NQ = 4.725 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.139 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.142 /(33、1.4 0.85) = 0.119 kNm；Hs =( 0.2624.8910-4205103-(1.28.946+0.851.4(4.725+0.2624.891000.119/5.08)/(1.20.139)=37.836 m；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 37.836 /(1+0.00137.836)=36.457 m；H= 36.457 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =36.457 m。腳手架單立桿搭設高度為234、9m，小于H，滿足要求！八、連墻件的穩定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z1.403，s0.952，00.53，Wk = 0.7zs0=0.7 1.4030.9520.53 = 0.496 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 13.5 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 9.365 kN；連35、墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 14.365 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 300/15.8的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 14.365 Nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用焊接方式與墻體連接，對接焊縫強度計算公式如下 = N/lwt fc 或 ft其中 N為連墻件的軸向拉力，N=14.365 k36、N；lw為連墻件的周長，取Lw=pid=150.796 mm；t為連墻件鋼管的厚度，t=3.5 mm；ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0 N/mm2；經過焊縫抗拉強度 =14365.486 /( 150.7963.5)= 27.218 N/mm2；經過焊縫抗拉強度= 27.218 ft =185；對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求! 連墻件對接焊縫連接示意圖九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 180 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 180 kPa ；腳手架地基承載力調整系數：kc37、 = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =113.059 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 22.612 kN；基礎底面面積 ：A = 0.2 m2 。p=113.059kPa fg=180 kPa 。地基承載力滿足要求！十、腳手架配件數量匡算: 扣件式鋼管腳手架的桿件配備數量需要一定的富余量，以適應構架時變化需要，因此按匡算方式來計算；根據腳手架立桿數量按以下公式進行計算： L = 1.1H(n(1+Hs/H)+la/hn-2la/h)+ (H/h)-1取整c/la取整(m+2)lb N1 = 1.1(H/2h + 1)n + 1.1(H/h)-1)38、m N2 = 2.2(H/h + 1)n(1+Hs/H) + (c/la+1)(m+2)K2.2 N3 = L/li N4 = 0.3L/li S = 1.1(n-2)lalbL - 長桿總長度(m)； N1 - 小橫桿數(根)； N2 - 直角扣件數(個)； N3 - 對接扣件數(個)； N4 - 旋轉扣件數(個)； S - 腳手板面積(m2)； n - 立桿總數(根) n=176； H - 搭設高度(m) H=29； h - 步距(m) h=1.5； la - 立桿縱距(m) la=1.5； li - 長桿平均長度； m - 大/小橫桿搭設根數； K - 腳手板鋪設層數； c - 腳手架搭39、設總長度； lb - 立桿橫距(m) lb=1.05； Hs - 雙立桿計算高度； 長桿總長度(m) L =1.1 29.00 (176(1+0.00/29.00) + 1.50 176/1.50 - 2 1.50/1.50)+(29.00/1.50-1) (130.00/ 1.50)(3+2) 1.05=19292.00；小橫桿數(根) N1 =1.1 (29.00 /1.50 1/2 + 1) 176 + 1.1(29.00/1.50-1) 3 = 2126；直角扣件數(個) N2 =2.2 (29.00 / 1.50 + 1) 176(1+0.00/29.00) + (130.00/1.50+1) (3+2) 19 2.2 = 26196；對接扣件數(個) N3 =19292.00 / 6.00 = 3216；旋轉扣件數(個) N4 =0.3 19292.00 / 6.00 = 965；腳手板面積(m2) S = 1.1 ( 176-2) 1.50 1.05=301.46。根據以上公式計算得長桿總長19292m；小橫桿2126根；直角扣件26196個；對接扣件3216個；旋轉扣件965個；腳手板301.455m2。