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1、xx二期續建九標段工程模板施工方案 目 錄1目的22適用范圍23編制依據24工程概況35工程目標36工程部署36.1模板選型36.2技術準備36.3測量準備36.4勞動力準備計劃46.5模板體系47施工方法47.1剪力墻模板47.2梁模板67.4樓梯模板：77.5門窗洞口模板87.6模板加工87.7模板安裝97.8模板拆除98質量保證措施118.1檢查與驗收118.2模板工程質量控制程序圖128.3質量要求138.4模板質量通病的防治與消除139模板施工安全措施1410模板工程施工的成品保護1411梁、板模板支撐體系計算書141目的 本方案編制目的為指導xx二期續建九標段工程模板施工。2適用范2、圍 本工程模板方案適用于結構工程施工。3編制依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011.混凝土結構設計規范GB50010-2010xx二期續建九標段施工圖 建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 4工程概況本工程為xx二期續建九標段工程，總計七棟小高層住宅樓，層高3米，地上11層，建筑高度35.05米，總建筑面積為44990.73，結構形式為剪力墻結構。5工程目標模板工程嚴格按照建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008要求進行施工，驗收一次合格。6工程部署6.1模板選型模板工程是結構外觀好壞的重要保證，在整個結構施工中也是投入最大的一部分，模板系統的選擇正確與3、否直接影響到施工進度及工程質量，根據本工程結構特點。剪力墻、柱、梁、板、樓梯模板均采用13mm厚九夾板。模板周轉次數應嚴格控制，一般周轉3次后應進行全面檢修并拋光打磨一次。6.2技術準備施工前認真查閱圖紙（包括與建筑圖對應情況）、洽商、方案、相關安全質量規范，找出模板工程中施工難點（柱和墻截面變化處、柱頭處等）、安全質量施工注意點等，做到施工中重點突出。6.3測量準備平面砼澆注完成綁扎立面鋼筋前，根據控制網線，在平面上放出該層平面控制軸線、外邊線、門洞口線、模板控制線；立面鋼筋綁扎完成后，在每層立面鋼筋上部放出標高；立面拆模后，在每層立面上放出控制軸線和標高。6.4勞動力準備計劃本工程計劃7棟4、同時施工，每棟每層模板工期預計1.5天，每棟需木工40人，總計280人。6.5模板體系模板設計要充分考慮在拼裝和拆除方面的方便性，支撐的牢固性和簡便性，并保持較好的強度、剛度、穩定性及整體拼裝后的平整度。本工程承臺、剪力墻、柱、梁、板、樓梯模板均采用13mm厚九夾板。陰角部位配整體陰角模板。地上部分模板體系主要為裝配式整體大模板。整體式大模板采用九夾板、木方、鋼管等組裝而成，整體剛度較大，板面平整度好，成型的混凝土表面平整光潔、無拼縫痕跡，顏色均勻一致。背楞及支撐：項目內背楞外背楞對拉螺栓支撐梁橫向, 4575木方,間距300mm豎向, 248雙鋼管,間距500mm14,每跨縱橫向間距600m5、m可調支撐,每跨橫向間距1500mm,縱向設3道剪力墻橫向, 4575木方200mm豎向, 48鋼管500mm14,每跨縱橫向間距500mm設3道7施工方法7.1剪力墻模板墻模采用1830mm915mm，13厚九夾板，4575mm方木做豎楞（方木均經壓刨找平），483.5mm架子管作橫楞，14500mm對拉螺栓和鋼管斜支撐加固。定型模板拼裝效果如圖所示。圖7-1墻模板拼裝效果圖 直段墻模板內豎楞4575mm方木間距200mm，外橫楞用2483.5mm架子管間距500mm布置，外墻采用14mm對拉螺栓布置間距600mm，內墻采用14mm穿墻螺栓布置間距500mm，與“3”型扣件配套使用，在其上、6、中、下部各加一排483.5mm鋼管斜撐，間距500mm，上下交錯布置，斜撐將力傳至預埋在底板20錨筋上，其支設方法參見下圖所示。圖7-2墻支撐加固模板與模板拼縫粘貼海綿條，防止漏漿，防止模板拼縫處搓臺。參見下圖所示圖7-3 混凝土墻模板拼裝示意圖48鋼管粘貼海綿條13mm木夾板4575木枋300陰陽角模用13mm木夾板現場拼模制作，陰角模板用48鋼管緊固木枋背楞，縫隙采用木楔加塞緊固，詳見下圖左所示。陽角模板直接對拼，用48鋼管緊固木枋背楞，陽角部位用直角扣件連接橫縱向鋼管，詳見下圖右所示。圖7-4陰角做法海綿條4575木枋300木楔13mm木夾板48鋼管圖7-5陽角做法48鋼管13mm木夾板7、海綿條4575木枋直角扣件7.2梁模板1）工藝流程：抄平、彈線（軸線、水平線）支撐架搭設鋪設底模板 拉線找平封側模預檢。 2）根據主控制線放出各梁的軸線及標高控制線。 3）梁模支撐。梁模板支撐采用扣件式滿堂鋼管腳手架支撐，立桿縱、橫向間距均為1000mm；立桿須設置縱橫雙向掃地桿，掃地桿距樓地面200mm；立桿全高范圍內設置縱橫雙向水平桿，水平桿的步距（上下水平桿間距）不大于1200mm；.立桿頂端必須設置縱橫雙向水平桿。在滿堂架的基礎上在主次梁的梁底再加一排立桿，沿梁方向間距1.0m。梁底小橫桿和立桿交接處立桿加設保險扣。梁模板支架宜與樓板模板支架綜合布置，相互連接、形成整體。梁側模板鋪設：8、根據墨線安裝梁側模板、壓腳板、斜撐等。梁側模應設置斜撐，當梁高大于600mm時設置腰楞，并用對拉螺栓加固，對拉螺栓水平間距為500，垂直間距300。 4） 剪刀撐。豎直方向：縱橫雙向沿全高每隔四排立桿設置一道豎向剪刀撐。水平方向：沿全平面每隔2步設置一道水平剪刀撐。剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，縱向剪刀撐斜桿與地面的傾角宜在4560度之間，水平剪刀撐與水平桿的夾角宜為45度。粘貼海棉條綿條13厚木夾板4575木枋13厚木夾板48鋼管支撐圖7-6 連梁模板示意7.3樓板模板1）工藝流程：支架搭設龍骨鋪設、加固樓板模板安裝預檢。2） 支架搭設：樓板模板支架搭設同梁模板支架搭設，與梁模板支9、架統一布置。立桿縱橫間距1000mm，步距不大于1200mm。立桿頂部如設置頂托，其伸出長度不應大于150mm；頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不大于100。h600時，設對拉螺桿13厚九夾板4575木祊483.5鋼管支架圖7-7樓板支設圖7.4樓梯模板： 樓梯模板為木層板。踏步側板兩端釘在梯段側板木檔上，靠墻的一端釘在反三角木上，踏步板龍骨采用50mm厚方木。制作時在梯段側板內劃出踏步形狀與尺寸，并在踏步高度線一側留出踏步側板厚度定上木檔。如圖所示。圖7-8樓梯模板7.5門窗洞口模板采用50mm厚的木板定型窗模，側面用鐵釘將木夾板固定在木板上，鐵釘要凹進多層板表面。角部用三角鐵在內部10、支撐加固上、下用邊梁加內控式定位筋分左、中、右三道支撐定位，左右兩側與暗柱內控式定位筋分上、中、下固定。圖7-913厚木夾板50厚白松木4575方木13厚木夾板50厚白松木4575方木木螺絲7.6模板加工加工模板的工作面必須平整和有足夠的強度。木膠板接縫采用硬拼縫，在接縫處必須附加一根45mm75mm木方。模板堆放必須在其下部墊三根100100mm的木方，堆放高度1.5m，隨加工隨用。7.7模板安裝7.7.1墻模板安裝工序墻體：放線墻、附墻柱鋼筋綁扎鋼筋隱蔽支一側模板穿套管、螺桿支另側模板安裝斜撐模板緊固校正模板驗收澆砼拆模養護砼模板修復、保養、涂刷脫模劑墻柱根部處理：澆筑頂板混凝土時必須把墻11、柱根部15cm范圍內的混凝土壓光。待頂板混凝土能上人后先彈出墻柱邊線，再從墻柱邊線內返3mm彈線作為切割剔鑿的位置線，切割剔鑿出線內的浮漿。支設模板前在距離墻柱邊線2mm的位置處粘貼憎水海綿條。7.7.2梁模板安裝大龍骨采用483.5mm雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用45mm75mm方木，間距300mm，其跨度等于大龍骨間距。 梁底模板鋪設：按設計標高拉線調整支架立桿標高，然后安裝梁底模板。梁跨中起拱高度為梁跨度的1-3，主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱，累計起拱25mm。 梁側模板鋪設：根據墨線安裝梁側模板、壓腳板、斜撐等。梁側模應設置斜撐，當梁高大于600mm時設置腰楞，并12、用對拉螺栓加固，對拉螺栓水平間距為500，垂直間距300。7.7.3板模板安裝采用九夾板作樓板模板，一般采用整張鋪設、局部小塊拼補的方法，模板接縫應設置在龍骨上。大龍骨采用483.5mm雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用45mm75mm方木，間距300mm，其跨度等于大龍骨間距。掛通線將大龍骨找平。根據標高確定大龍骨頂面標高，然后架設小龍骨，鋪設模板。樓面模板鋪完后，應認真檢查支架是否牢固。模板梁面、板面清掃干凈。頂板梁模板支設時上下層頂板支撐必須保持同軸。7.8模板拆除7.8.1拆模條件拆除模板時，現澆混凝土構件強度應符合設計要求，當設計無具體要求時，混凝土強度應達到1.2N/mm213、時方可拆除。模板的拆除順序應按照模板設計要求，當設計無具體要求時，一般應遵循先支后拆，后支先拆的原則。非承重的墻、柱模板當砼強度達到其表面及棱角不應因拆模而受損壞時，方可拆除。承重模板其砼強度達到下表要求：見下表構件類型構件跨度（m）達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（）板2502，8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件1007.8.2拆模注意事項1、 模板拆除需混凝土達到規定強度，辦理拆模許可證。2、 拆模順序與支模順序相反，先拆非承重部分，后拆承重部分。拆模時不得使用大錘，拆除困難時可用橇杠從底部輕微橇動，不得硬撬，保證砼表面及棱角不受損壞。3、 拆除前應全面檢查支架的扣14、件連接、支撐系統等是否符合構造要求；4、 拆除作業必須由上而下進行，嚴禁上下同時作業；5、 模板應隨支架的拆除逐塊拆下，禁止成片撬落；6、 拆除區域應圍起警戒，禁止其他人員進入；7、 拆下的模板和扣件等禁止高空拋落；8、 模板的拆除要搭設操作平臺；9、 拆下的模板、木枋應及時除掉上面的鐵釘防止扎傷。7.8.3模板吊運用塔吊運至安裝部位，吊運前檢查模板的幾何質量、脫模劑涂刷等情況，核準其標識與安裝部位是否吻合。8質量保證措施8.1檢查與驗收滿堂支架搭設完畢需經技術、安全人員聯合驗收合格方準使用。鋼管的檢驗應符合下列規定：1） 應有產品質量合格證；2） 應有質量檢驗報告；3） 鋼管表面應平直光滑、15、不應有裂縫、結疤、分層、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；4） 鋼管的外徑、壁厚、端面的偏差應符合規范規定；5） 舊鋼管的銹蝕深度0.5mm時禁止使用，彎曲、變形的鋼管禁止使用；6） 扣件：新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證；舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換，新舊扣件均應進行防銹處理。學習圖紙和技術資料平整木模板、清理模板、技術人員書面交底操作人員參加交底和鋼筋、砼工序交接檢查澆灌砼時設專人看模執行驗評標準不合格處理（返工）自檢記錄檢查腳手架、腳手板中間抽查按梁柱各抽查10%，但均不應小于3件；板每3050 各抽查一處。與鋼筋工序交接16、底部標高、中心線、斷面尺寸放線自檢模板涂隔離劑模板加工制作模板選擇準備工作注意保護棱角按同條件養護砼試塊強度確定拆模時間施工記錄質量評定記錄支模技術交底技術交底質量評定資料整理拆模清理現場、文明施工模板工程質量控制程序圖8.2模板工程質量控制程序圖8.3質量要求模板安裝后應保證整體的穩定性，確保施工中模板不變形、不錯位、不漲模。模板拼縫平整，堵縫整齊牢固、不漏漿。模板與砼接觸面清理干凈，隔離劑涂刷均勻。模板工程允許偏差滿足以下要求：1墻、柱、梁軸線偏移5mm2標高：5mm3基礎截面尺寸10mm4墻、柱、梁截面尺寸+4mm，-5mm5層高垂直度6mm6相臨兩塊板表面高低差2mm7表面平整度5mm17、8預留洞中心線位置10mm9預留洞截面尺寸+10mm，08.4模板質量通病的防治與消除1、要選用規格、厚度一致的模板、方木，加固用方木還要統一過大壓刨，以確保尺寸精確統一。模板厚度使用前要仔細檢查，確保厚度一致的材料用到同一構件中；2、模板組合拼裝時，嚴禁模板縫，與方木接合縫二縫合一，二縫均要錯開，方木加固要與模板拼縫垂直設置；3、大組合模板接頭處應將模板邊緣用手工刨推平，然后貼上雙面膠帶，保證對齊后再進行拼接；4、加固用鋼管箍嚴禁撓曲、變形，且必須具備足夠的強度和剛度，確保砼表面平整。9模板施工安全措施1、施工人員作業前進行安全技術交底，定期和不定期進行檢查，加強安全施工的宣傳教育工作。2、18、吊裝模板、架管、木方時，采用自鎖長環，雙吊點起吊嚴防脫落。3、按規定支設搭好安全網，通道口搭設安全防護棚。4、電梯井內和樓板洞口設置防護板，電梯井口、樓梯處設置防護欄，電梯井內層層設置一道安全網。5、模板堆放平整，防止滑落傷人。6、精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；7、嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；8、澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。10模板工程施工的成品保護1、模板施工中，不踩踏鋼筋骨架和二層板筋。2、鋸末進行集中處理，嚴19、禁進入梁、柱、墻模內。3、模板支架施工不能隨意拆改外架支撐。4、模板施工要保護預埋件位置準確。5、模板施工要保護安裝的強電、弱電線管。 11梁、板模板支撐體系計算書11.1梁模板支撐體系計算書高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。梁段:L1。剖面圖、平面圖如下、參數信息1）.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：0.60；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方20、向間距La(m)：1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.20；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.50；梁支撐架搭設高度H(m)：3.00；梁兩側立桿間距(m)：0.60；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：1； 采用的鋼管類型為483.25；立桿承重連接方式：單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：1.00；2）.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.5；新澆混凝土側壓力標準值21、(kN/m2)：14.4；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3）.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：13.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4）.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：75.0；梁底縱向支撐根數：2；5）.22、梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：1；主楞豎向支撐點數量：2；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：150mm，300mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：45.00；高度(mm)：75.00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：45.00；高度(mm)：75.00； 梁側模板荷載計算按混凝土結構設計規范，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取10.023、00； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.600m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、14.400 kN/m2，取較小值14.400 kN/m2作為本工程計算荷載。梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1）.強度計算材料抗彎強度驗算公式24、如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 501.31.3/6=14.08cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的兩跨連續梁計算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.514.4=8.64kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；計算跨度: l = (600-100)/(3-1)= 250mm；面板的最大彎矩 M= 0.125(8.64+2.8)(600-25、100)/(3-1)2 = 8.94104Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.25ql=1.25(8.640+2.800)(600-100)/(3-1)/1000=3.575 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 8.94104 / 1.41104=6.3N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =6.3N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2）.撓度驗算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 8.64N/mm； l-計算跨度: 26、l = (600-100)/(3-1)=250mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.31.31.3/12=9.15cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.5218.64(600-100)/(3-1)4/(10060009.15104) = 0.32 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(600-100)/(3-1)/250 = 1mm；面板的最大撓度計算值 =0.32mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！梁側模板支撐的計算1）.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次27、楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 3.575/0.500= 7.150kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度45mm，高度75mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 14.57.57.5/6 = 42.19cm3；I = 14.57.57.57.5/12 = 158.2cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.179 kNm，最大支座反力 R= 3.933 kN，最大變形 = 0.216 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，28、次楞的最大受彎應力計算值 = 1.79105/4.22104 = 4.2 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 4.2 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.216mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2）.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.933kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度45mm，高度75mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈29、性模量E分別為:W = 24.57.57.5/6 = 84.38cm3；I = 24.57.57.57.5/12 = 316.41cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kNm) 主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.393 kNm，最大支座反力 R= 5.243 kN，最大變形 = 0.336 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 3.93105/8.44104 = 4.7 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =4.7N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=30、17N/mm2，滿足要求?。?）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.336 mm主楞的最大容許撓度值: = 200/400=0.5mm；主楞的最大撓度計算值 =0.336mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.5mm，滿足要求！梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5001313/31、6 = 1.41104mm3； I = 500131313/12 = 9.15104mm4； 1）.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.60+0.300.50=9.360kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.50)0.50=3.150kN/m；q=9.360+3.150=12.510kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/812.512002=6.26104Nmm；RA=RB=0.5ql=0.512.510.32、2=1.251kN =Mmax/W=6.26104/1.41104=4.4N/mm2；梁底模面板計算應力 =4.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2）.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=7.800kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最33、大撓度計算值: = 59.362004/(38460009.15104)=0.355mm；面板的最大撓度計算值: =0.355mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.8mm，滿足要求！梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1）.荷載的計算：梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=1.251/0.5=2.502kN/m2）.方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照兩跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩34、W分別為:W=4.57.57.5/6 = 42.19 cm3；I=4.57.57.57.5/12 = 158.2 cm4；方木強度驗算:計算公式如下:最大彎矩 M =0.125ql2= 0.1252.5020.52 = 0.078 kNm；最大應力 = M / W = 0.078106/42187.5 = 1.9 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 1.9 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V = 0.6252.5020.5 = 0.782 kN；方35、木受剪應力計算值 = 30.7821000/(24575) = 0.347 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.347 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:計算公式如下: = 0.521ql4/(100EI)=l/400方木最大撓度計算值 = 0.5212.5025004 /(1009000158.203104)=0.057mm；方木的最大允許撓度 =0.5001000/250=2.000 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.057 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2 mm，滿足要求！3）.支撐小橫桿36、的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=1.251kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P2=(0.600-0.200)/40.500(1.20.10024.000+1.42.500)+1.220.500(0.600-0.100)0.300=0.499kN 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N2=1.75 kN；最大彎矩 Mmax=0.35 kNm；最大撓度計算值 Vmax=0.534 mm；最大應力 =0.35106/5080=68.9 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫37、桿的最大應力計算值 68.9 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；E= 206000 N/mm2；支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 1.75 kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩 Mmax = 0.306 kNm ；最大變形 max = 0.806 mm ；最大支座力 Rmax = 238、.013 kN ；最大應力 =M/W= 0.306106 /(5.08103 )=60.3 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 60.3 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=0.806mm小于1000/150與10 mm,滿足要求!扣件抗滑移的計算:按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設39、計值,取8.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=2.013 kN；R 8.00 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =1.75 kN ；縱向鋼管的最大支座反力： N2 =2.013 kN ；腳手架鋼管的自重： N3 = 1.20.1493=0.536 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N4=1.2(0.50/2+(0.60-0.20)/4)140、.000.30+(0.50/2+(0.60-0.20)/4)1.000.100(1.50+24.00)=1.197 kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N5=1.4(2.500+2.000)0.500/2+(0.600-0.200)/41.000=2.205 kN；N =N1+N2+N3+N4+N5=1.75+2.013+0.536+1.197+2.205=7.701 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm41、3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1551.71.2,1.2+20.1= 2.356 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m; 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2356.2 / 15.8 = 42、149 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.312 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=7700.54/(0.312489) = 50.5 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 50.5 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！11.2板模板支撐體系計算書模板支架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)等規范編制。參數信息:1）模板支架參數橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.43、20；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):3.00；采用的鋼管(mm):483.5 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；2)荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3)材料參數面板采用膠合面板，厚度為13mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪44、強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):200.000；木方的截面寬度(mm):45.00；木方的截面高度(mm):75.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元模板面板計算:模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.32/6 = 28.167 cm3；I = 1001.33/12 = 18.308 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1)荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷載為45、施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；2）強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.35+1.41= 5.42kN/m最大彎矩M=0.15.422002= 21680 Nmm；面板最大應力計算值 =M/W= 21680/28166.667 = 0.77 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 0.77 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3）撓度計算撓度計算公式為：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 3.35kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6773.346、52004/(100950018.308104)=0.021 mm； 面板最大允許撓度 =200/ 250=0.8 mm；面板的最大撓度計算值 0.021 mm 小于 面板的最大允許撓度 0.8 mm,滿足要求!模板支撐方木的計算:方木按照兩跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=4.57.57.5/6 = 42.19 cm3；I=bh3/12=4.57.57.57.5/12 = 158.2 cm4； 方木楞計算簡圖（mm）1）荷載的計算：(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.20.12+0.350.2 = 0.67 kN/m ；(247、)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 10.2 = 0.2 kN/m；2）強度驗算:計算公式如下:M=0.125ql2均布荷載 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.20.67+1.40.2 = 1.084 kN/m；最大彎矩 M = 0.125ql2 = 0.1251.08412 = 0.136 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.136106/42187.5 = 3.212 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 3.212 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3）抗剪驗算：截48、面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V= 0.6251.0841 = 0.678 kN；方木受剪應力計算值 = 3 0.678103/(2 4575) = 0.301 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.301 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4）撓度驗算:計算公式如下:=0.521ql4/(100EI)=l/400均布荷載 q = q1 = 0.67 kN/m；最大撓度計算值 = 0.5210.6710004 /(10090001582031.25)= 0.245 mm；最大允許撓度 =49、1000/ 250=4 mm；方木的最大撓度計算值 0.245 mm 小于 方木的最大允許撓度 4 mm,滿足要求!板底支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P1.084kN; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.52 kNm ；最大變形 Vmax = 1.448 mm ；最大支座力 Qmax = 5.94 kN ；最大應力 = 520385.033/5080 = 102.438 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼50、管的最大應力計算值 102.438 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 1.448mm 小于 1000/150與10 mm,滿足要求!扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規，雙扣件承載力設計值取16.00kN，扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的雙扣件承載力取值為12.80kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力,R= 5.94 kN；R51、 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 模板支架立桿荷載設計值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1493 = 0.447 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.1211 = 3 kN；靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.797 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載?；詈奢d標準值 NQ = (1+2 ) 11 = 3 kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算公52、式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.756 kN；立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 8.756 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；根據扣件式規范，立桿53、計算長度L0有兩個計算公式L0=kuh和L0=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即L0=max1.1551.71.2，1.2+20.1=2.356； k - 計算長度附加系數，取1.155； - 考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，取1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0=2.356；L0 / i = 2356.2 / 15.8=149 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.312 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=8756.04/(0.312489) = 57.391 N/mm2；立桿穩定性計算 = 57.391 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205 N/mm2，滿足要求！