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1、xx廣場工程33#樓塔吊基礎專項施工方案編制人： 審核人： 審批人： 目 錄第一章 工程概況2第二章 編制依據.4第三章 施工方法4第四章 驗收監測 6第五章 應急預案 8第六章 計算書及相關圖紙 9第一章 工程概況一、 工程概況名稱xx廣場33#樓建筑面積(m2)20000建筑高度(m)74地上層數25地下層數2塔吊基礎底標高(m)-9.292、各單位名稱建設單位設計單位監理單位施工單位二、 塔吊選型本工程選用壹臺江蘇正興QTZ30塔吊，臂長為36m，塔機性能參數如下：額定起重力矩KN.m300最大起重量t3起升高度（m）倍率 獨立式 附著式30 105 工作幅度m0.7836起升速度m/m2、in9.2/31.3/62.7回轉速度r/min00.7變幅速度m/min20/40頂升速度m/min0.6電機總功率kw22.9QTZ30塔機固定式基礎載荷塔機固定在基礎上，在塔機未采用附著裝置前，對基礎產生的載荷值。在這種情況下，基礎所受的載荷最大。三、 地質條件層號巖土名稱層頂標高土的重度地基土承載力特征值鉆孔灌注樁抗拔系數樁周土摩擦力特征值樁端土承載力特征值fakqsaqpamkN/m3kPakPakPa4粉土夾粉砂3.511.5119.9190687000.705粘土1.51-9.8919.92809813000.756粘土-9.89-19.1920.432010815000.8第二3、章 編制依據1、建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術規程JGJ196-20102、塔式起重機設計規范GB/T13752-19923、建筑地基基礎設計規范GB50007-20114、建筑結構荷載規范GB50009-20125、混凝土結構設計規范GB50010-20106、建筑樁基技術規范JGJ97-20087、xx廣場施工組織設計及其建筑、結構施工圖紙8、QTZ30塔式起重機使用說明書，江蘇正興建設機械有限公司第三章 施工方法組織管理網絡1.1施工流程：基礎定位基礎開挖清理、邊坡修整基槽驗收墊層澆筑鋼筋綁扎模板支設塔機基座預埋件預埋澆筑基礎砼1.2基礎定位：根據設計計算的塔機基礎尺寸，采用4、經緯儀或全站儀從業主提供的原始坐標處引測出該塔機基礎位置線及基坑放坡開挖邊線。1.3降水施工：在基坑開挖前，先進行降水，將水位降至基坑底標高以下方可進行基坑土方開挖。1.4基礎開挖、清理及邊坡修整：基礎開挖采用挖掘機開挖，結合現場情況， 土方開挖至基礎設計標高處，同時預留100mm厚利用人工隨挖掘機清理一同挖除；開挖完畢后將浮土清理干凈，基坑邊坡放坡需結合塔機設計要求及現場實際進行施工，將邊坡按比例修整到位，并將基底進行壓實，基坑上口周邊進行欄桿防護。1.5墊層澆筑：基槽驗收完成后及時進行100mm 厚C15混凝土墊層澆筑。1.6鋼筋綁扎：墊層等清理干凈后按塔機設計圖紙的鋼筋配置進行鋼筋綁扎，5、當塔機基礎位于工程結構底板等部位時，需預插底板筋，鋼筋規格同底板鋼筋，待后期底板鋼筋施工時與底板鋼筋進行綁扎，以進一步提高塔機基礎穩定性。1.7模板支設：模板支設時鋼筋保護層厚度必須符合圖紙要求，模板支設系統必須牢固，以保證基礎砼澆筑的順利進行。1.8預埋：鋼筋綁扎完畢、模板支設完成后開始塔機基座預埋件預埋。塔機基座預埋件預埋時垂直度需控制在1:200以內，預埋螺栓相互間的尺寸允差1.5mm，鋼筋與鋼筋，鋼筋與預埋件相交處必須用鐵絲捆扎牢固。施工過程中應特別注意：預埋件不允許焊接；預埋件位置尺寸有誤差時，不允許靠敲擊預埋件來糾正誤差。1.9基礎砼澆筑：塔吊基座預埋件預埋完成，經驗收合格后方可進6、行混凝土澆筑?；炷翗颂枃栏癜凑請D紙要求，混凝土澆筑過程中不得擾動塔機預埋件等，混凝土必須振搗密實。基礎表面層采用一次振搗提漿、刮平、抹光，表面平整度不得超過5mm，混凝土強度達到85%以上時方可使用。基礎螺栓處砼表面250mm250mm內可用細石砼找平，找平層可高出表面1-2cm，（必須保證螺栓高于找平層210mm，如采用砂漿找平須埋置增強筋），表面水平度誤差不超過2mm。1.10塔機基礎保溫措施: 混凝土的養護采用綜合蓄熱法進行養護，即采用少量防凍劑與蓄熱保溫相結合，利用混凝土自身產生的水化熱和防凍劑使混凝土的早期強度大大提高，以抵抗低溫對混凝土的凍脹破壞。同時在新澆筑的混凝土表面先覆蓋塑7、料布，再覆蓋一層氈布，以利于混凝土的強度增長達到設計要求?；炷琉B護不得少于七天，在負溫條件下，外露表面進行覆蓋養護。混凝土強度達到設計強度的85%后方可進行上部塔吊的安裝。第四章 驗收監測1、地基土檢查驗收(1) 塔機基礎的基坑開挖后按現行國家標準建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50202的規定進行驗槽，檢驗坑底標高、長度和寬度、坑底平整度及地基土性是否符合設計要求，地質條件是否符合巖土工程勘察報告。(2) 基礎土方開挖工程質量檢驗標準符合現行國家標準建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50202的規定。(3) 地基加固工程在正式施工前進行試驗段施工，并論證設定的施工參數及加固效果。為驗8、證加固效果所進行的荷載試驗，其最大加載壓力不小于設計要求壓力值的2倍。(4) 經地基處理后的復合地基的承載力達到設計要求的標準。檢驗方法按現行行業標準建筑地基處理技術規范JGJ79的規定執行。(5) 地基土的檢驗符合建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50202的有關規定，必要時檢驗塔機基礎下的復合地基。2、基礎檢查驗收(1) 基礎的鋼筋綁扎后，作隱蔽工程驗收。隱蔽工程包括塔機基礎節的預埋件或預埋節等。驗收合格后方澆筑混凝土。(2) 基礎混凝土的強度等級符合設計要求。用于檢查結構構件混凝土強度的試件，在混凝土的澆筑地點隨機抽取。取樣與試件留置符合現行國家標準混凝土結構工程施工質量驗收規范GB59、0204的有關規定。(3) 基礎結構的外觀質量沒有嚴重缺陷，不宜有一般缺陷，對已出現的嚴重缺陷或一般缺陷采用相關處理方案進行處理，重新驗收合格后安裝塔機。(4) 基礎的尺寸允許偏差符合下表規定：項目允許偏差(mm)檢驗方法標高20水準儀或拉線、鋼尺檢查平面外形尺寸(長度、寬度、高度)20鋼尺檢查表面平整度10、L/1000水準儀或拉線、鋼尺檢查洞穴尺寸20鋼尺檢查預埋錨栓標高(頂部)20水準儀或拉線、鋼尺檢查中心距2鋼尺檢查注：表中L為矩形或十字形基礎的長邊。(5) 基礎工程驗收符合現行國家標準混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204的規定。（6）塔吊基礎沉降觀測半月一次。垂直度在塔吊自由10、高度時半月一次測定，當架設附墻后，每月一次（在安裝附墻時必測）。當塔機出現沉降，垂直度偏差超過規定范圍時，須進行偏差校正，在附墻未設之前，在最低節與塔吊機腳螺栓間加墊鋼片校正。第五章 應急預案1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。(1) 領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。(2) 當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。(3) 負責準備所需要的11、應急物資和應急設備。(4) 及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。3、應急反應預案(1) 事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救。(2) 事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在1小時內向上級主管部門作出書面報告。 (3) 現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。1) 火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛12、火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。2) 觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。3) 高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時，及時送醫院13、治療。4) 其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。4、應急通信聯絡項目負責人：xxx 手機：xxxxxx安全員：xxx 手機：xxxxxx技術負責人：xxx 手機：xxxxxx醫院救護中心：120 匪警：110 火警：119通信聯系方式應在施工現場和營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。第六章 計算書及相關圖紙一、 設計框架式塔吊基礎圖：二、技術參數塔吊型號：QTZ30， 塔吊起升高度H：30m，塔身寬度B：1.6m， 、 基礎埋深d：-9.29m，自重G：242kN14、， 基礎承臺厚度hc：1.2m，最大起重荷載Q：30kN， 基礎承臺寬度Bc：5m，混凝土強度等級：C35， 鋼筋級別：HRB400，基礎底面配筋直徑：18mm 基礎承載力特征值為280.000kPa 塔機型號QTZ30-江蘇正興塔機獨立狀態下最大起吊高度H0(m)30塔身桁架結構寬度B(m)1.6承臺長l(m)5承臺寬b(m)5承臺高h(m)1.2承臺混凝土強度等級C35承臺混凝土自重c(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50塔機基礎荷載參數：工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)242起重荷載標準值Fqk(kN)30豎向15、荷載標準值Fk(kN)272水平荷載標準值Fvk(kN)14傾覆力矩標準值Mk(kNm)517非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)242水平荷載標準值Fvk(kN)55傾覆力矩標準值Mk(kNm)557 塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk11.35242326.7起重荷載設計值FQ(kN)1.35Fqk1.353040.5豎向荷載設計值F(kN)326.7+40.5367.2水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.351418.9傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.35517697.95非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk1.35242316、26.7水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.355574.25傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.35557751.95 三、基礎底板驗算基礎布置圖基礎布置基礎長l(m)5基礎寬b(m)5基礎高度h(m)1.2基礎參數基礎混凝土強度等級C35基礎混凝土自重c(kN/m3)25基礎上部覆土厚度h(m)0基礎上部覆土的重度(kN/m3)19基礎混凝土保護層厚度(mm)50地基參數地基承載力特征值fak(kPa)280基礎寬度的地基承載力修正系數b0.3基礎埋深的地基承載力修正系數d1.6基礎底面以下的土的重度(kN/m3)30基礎底面以上土的加權平均重度m(kN/m3)19基礎埋置深17、度d(m)9.29修正后的地基承載力特征值fa(kPa)565.216 基礎及其上土的自重荷載標準值： Gk=blhc=551.225=750kN 基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.35Gk=1.35750=1012.5kN 荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力： Mk=557kNm Fvk=Fvk/1.2=55/1.2=45.833kN 荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力： M=751.95kNm Fv=Fv/1.2=74.25/1.2=61.875kN 基礎長寬比：l/b=5/5=11.1，基礎計算形式為方形基礎。 Wx=lb2/6=552/6=20.833m3 Wy=bl218、/6=552/6=20.833m3 相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=5575/(52+52)0.5=393.858kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=5575/(52+52)0.5=393.858kNm 1、偏心距驗算 相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(242+750)/25-393.858/20.833-393.858/20.833=1.87kPa0 偏心荷載合力作用點在核心區內。 2、基礎底面壓力計算 Pkmin=1.87kPa P19、kmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =(242+750)/25+393.858/20.833+393.858/20.833=77.49kPa 3、基礎軸心荷載作用應力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(242+750)/(55)=39.68kN/m2 4、基礎底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =280.00+0.3030.00(5.00-3)+1.6019.00(9.29-0.5)=565.22kPa (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=39.68kPafa=565.216kPa 滿足要求！ (3)、偏心作用20、時地基承載力驗算 Pkmax=77.49kPa1.2fa=1.2565.216=678.259kPa 滿足要求！ 5、基礎抗剪驗算 基礎有效高度：h0=h-=1200-(50+18/2)=1141mm X軸方向凈反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(242.000/25.000-(557.000+45.8331.200)/20.833)=-26.590kPa Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(242.000/25.000+(557.000+45.8331.200)/20.833)=52.726kPa 假設Pxmin=0,偏心安全，得 21、P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(5.000+1.600)/2)52.726/5.000=34.799kPa Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(242.000/25.000-(557.000+45.8331.200)/20.833)=-26.590kPa Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(242.000/25.000+(557.000+45.8331.200)/20.833)=52.726kPa 假設Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(5.000+1.600)/2)52.72622、/5.000=34.799kPa 基底平均壓力設計值： px=(Pxmax+P1x)/2=(52.726+34.799)/2=43.762kPa py=(Pymax+P1y)/2=(52.726+34.799)/2=43.762kPa 基礎所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=43.762(5-1.6)5/2=371.979kN Vy=|py|(l-B)b/2=43.762(5-1.6)5/2=371.979kN X軸方向抗剪： h0/l=1141/5000=0.2284 0.25cfclh0=0.25116.750001141=23818.375kNVx=371.979kN 滿足要求！23、 Y軸方向抗剪： h0/b=1141/5000=0.2284 0.25cfcbh0=0.25116.750001141=23818.375kNVy=371.979kN 滿足要求！ 作用在軟弱下臥層頂面處總壓力：pz+pcz=0+0=0kPafaz=567.216kPa 滿足要求！基礎配筋驗算基礎底部長向配筋HRB400 18150基礎底部短向配筋HRB400 18150基礎頂部長向配筋HRB400 18150基礎頂部短向配筋HRB400 18150 1、基礎彎距計算 基礎X向彎矩： M=(b-B)2pxl/8=(5-1.6)243.7625/8=316.182kNm 基礎Y向彎矩： M=(l-24、B)2pyb/8=(5-1.6)243.7625/8=316.182kNm 2、基礎配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 S1=|M|/(1fcbh02)=316.182106/(116.7500011412)=0.003 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.003)0.5=0.003 S1=1-1/2=1-0.003/2=0.999 AS1=|M|/(S1h0fy1)=316.182106/(0.9991141360)=771mm2 基礎底需要配筋：A1=max(771，bh0)=max(771，0.001550001141)=8558mm2 基礎底長向實際配筋：As1=8732.325、4mm2A1=8557.5mm2 滿足要求！ (2)、底面短向配筋面積 S2=|M|/(1fclh02)=316.182106/(116.7500011412)=0.003 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.003)0.5=0.003 S2=1-2/2=1-0.003/2=0.999 AS2=|M|/(S2h0fy2)=316.182106/(0.9991141360)=771mm2 基礎底需要配筋：A2=max(771，lh0)=max(771，0.001550001141)=8558mm2 基礎底短向實際配筋：AS2=8732.34mm2A2=8557.5mm2 滿足要求！ (26、3)、頂面長向配筋面積 基礎頂長向實際配筋：AS3=8732.34mm20.5AS1=0.58732.34=4366.17mm2 滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積 基礎頂短向實際配筋：AS4=8732.34mm20.5AS2=0.58732.34=4366.17mm2 滿足要求！ (5)、基礎豎向連接筋配筋面積基礎豎向連接筋為雙向10500。配筋示意圖基礎配筋圖 經驗算塔機基礎底板滿足強度、穩定性要求，基礎底板鋼筋滿足強度要求。四、砼框架計算復核主要考慮水平扭矩及塔吊傾覆力矩產生的力對柱的作用，考慮最大荷載。進行力學模型簡化，從中取出一榀框架進行核算，將柱之間連接的剛度很大的梁和框架頂部127、50厚的混凝土板使得此框架類似于框筒結構，進行單榀核算安全。對受力模型進行簡化后，計算如下：框架受拉、剪計算- 計算條件 計算結果 單位： 鋼混構件寬(B) - mm 鋼混構件高(H) - mm 鋼材截面積(A) - *102mm2 鋼材慣性矩(I) - *104 mm4 鋼材彈性模量(Es) - *108 kN/m2 彎矩 - kN-m 剪力 - kN 配筋 - mm*mm各荷載工況組合系數 工況號: 1 - 1.000 工況號: 2 - 1.000 工況號: 3 - 1.000 工況號: 4 - 1.000 工況號: 5 - 1.000 工況號: 6 - 1.000 工況號: 7 - 1.28、000 工況號: 8 - 1.000 工況號: 9 - 1.000 工況號: 10 - 1.000-構件號: 1 起點號 1 終點號 3 寬 600 高600 砼等級 C35 起點 中點 終點座標 (mm): ( 0.0 0.0) ( 0.0 2600.0)位移 x(mm): 0.000 0.285 0.840位移 y(mm): 0.000 0.190 0.190彎矩 (kN-m): -145.233 -54.233 36.767剪力 (kN): 70.000 70.000 70.000軸力 (kN): 828.992 828.992 828.992上部縱筋(mm2): 1498.1 143029、.7 1397.9下部縱筋(mm2): 1498.1 1430.7 1397.9左側縱筋(mm2): 720.0 720.0 720.0右側縱筋(mm2): 720.0 720.0 720.0箍 筋(mm2): 196.4 196.4 196.4-構件號: 2 起點號 2 終點號 4 寬 600 高600 砼等級 C35 起點 中點 終點座標 (mm): (1465.0 0.0) (1465.0 2600.0)位移 x(mm): 0.000 0.285 0.840位移 y(mm): -0.000 -0.072 -0.072彎矩 (kN-m): -145.233 -54.233 36.767剪力30、 (kN): 70.000 70.000 70.000軸力 (kN): -312.992 -312.992 -312.992上部縱筋(mm2): 720.0 720.0 720.0下部縱筋(mm2): 720.0 720.0 720.0左側縱筋(mm2): 720.0 720.0 720.0右側縱筋(mm2): 720.0 720.0 720.0箍 筋(mm2): 196.4 196.4 196.4-構件號: 3 起點號 3 終點號 4 寬 300 高600 砼等級 C35 起點 中點 終點座標 (mm): ( 0.0 2600.0) (1465.0 2600.0)位移 x(mm): 0.8431、0 0.840 0.840位移 y(mm): 0.190 0.059 -0.072彎矩 (kN-m): 164.241 0.000 -164.241剪力 (kN): -224.220 -224.220 -224.220軸力 (kN): 0.000 0.000 0.000上部縱筋(mm2): 860.8 360.0 860.8下部縱筋(mm2): 860.8 360.0 860.8左側縱筋(mm2): 360.0 360.0 360.0右側縱筋(mm2): 360.0 360.0 360.0箍 筋(mm2): 135.0 135.0 135.0-構件號: 4 起點號 3 終點號 5 寬 600 32、高600 砼等級 C35 起點 中點 終點座標 (mm): ( 0.0 2600.0) ( 0.0 5350.0)位移 x(mm): 0.840 1.675 2.684位移 y(mm): 0.190 0.337 0.337彎矩 (kN-m): -127.475 -31.225 65.025剪力 (kN): 70.000 70.000 70.000軸力 (kN): 604.772 604.772 604.772上部縱筋(mm2): 1437.7 1107.3 1350.9下部縱筋(mm2): 1437.7 1107.3 1350.9左側縱筋(mm2): 720.0 720.0 720.0右側縱筋33、(mm2): 720.0 720.0 720.0箍 筋(mm2): 196.4 196.4 196.4-構件號: 5 起點號 4 終點號 6 寬 600 高600 砼等級 C35 起點 中點 終點座標 (mm): (1465.0 2600.0) (1465.0 5350.0)位移 x(mm): 0.840 1.675 2.684位移 y(mm): -0.072 -0.093 -0.093彎矩 (kN-m): -127.475 -31.225 65.025剪力 (kN): 70.000 70.000 70.000軸力 (kN): -88.772 -88.772 -88.772上部縱筋(mm2):34、 720.0 720.0 720.0下部縱筋(mm2): 720.0 720.0 720.0左側縱筋(mm2): 720.0 720.0 720.0右側縱筋(mm2): 720.0 720.0 720.0箍 筋(mm2): 196.4 196.4 196.4-構件號: 6 起點號 5 終點號 6 寬 600 高300 砼等級 C35 起點 中點 終點座標 (mm): ( 0.0 5350.0) (1465.0 5350.0)位移 x(mm): 2.684 2.684 2.684位移 y(mm): 0.337 0.122 -0.093彎矩 (kN-m): 65.025 0.000 -65.02535、剪力 (kN): -88.772 -88.772 -88.772軸力 (kN): 0.000 0.000 0.000上部縱筋(mm2): 785.3 360.0 785.3下部縱筋(mm2): 785.3 360.0 785.3左側縱筋(mm2): 360.0 360.0 360.0右側縱筋(mm2): 360.0 360.0 360.0箍 筋(mm2): 141.3 141.3 141.3框架受壓、剪計算- 計算條件 縱筋級別: HRB400 箍筋級別: HRB400 箍筋間距: 150(mm) 配筋計算時 as: 35(mm) 支座彎矩調整系數: 1.000 跨中彎矩調整系數: 1.00036、 執行規范 混凝土結構設計規范GB50010-2002 計算結果 單位： 鋼混構件寬(B) - mm 鋼混構件高(H) - mm 鋼材截面積(A) - *102mm2 鋼材慣性矩(I) - *104 mm4 鋼材彈性模量(Es) - *108 kN/m2 彎矩 - kN-m 剪力 - kN 配筋 - mm*mm各荷載工況組合系數 工況號: 1 - 1.000 工況號: 2 - 1.000 工況號: 3 - 1.000 工況號: 4 - 1.000 工況號: 5 - 1.000 工況號: 6 - 1.000 工況號: 7 - 1.000 工況號: 8 - 1.000 工況號: 9 - 1.00037、 工況號: 10 - 1.000-構件號: 1 起點號 1 終點號 3 寬 600 高600 砼等級 C35 起點 中點 終點座標 (mm): ( 0.0 0.0) ( 0.0 2600.0)位移 x(mm): 0.000 0.227 0.606位移 y(mm): -0.000 -0.098 -0.098彎矩 (kN-m): -121.652 -30.652 60.348剪力 (kN): 70.000 70.000 70.000軸力 (kN): -426.815 -426.815 -426.815上部縱筋(mm2): 720.0 720.0 720.0下部縱筋(mm2): 720.0 720.38、0 720.0左側縱筋(mm2): 720.0 720.0 720.0右側縱筋(mm2): 720.0 720.0 720.0箍 筋(mm2): 196.4 196.4 196.4-構件號: 2 起點號 2 終點號 4 寬 600 高600 砼等級 C35 起點 中點 終點座標 (mm): (1465.0 0.0) (1465.0 2600.0)位移 x(mm): 0.000 0.227 0.606位移 y(mm): -0.000 -0.079 -0.079彎矩 (kN-m): -121.652 -30.652 60.348剪力 (kN): 70.000 70.000 70.000軸力 (kN39、): -345.185 -345.185 -345.185上部縱筋(mm2): 720.0 720.0 720.0下部縱筋(mm2): 720.0 720.0 720.0左側縱筋(mm2): 720.0 720.0 720.0右側縱筋(mm2): 720.0 720.0 720.0箍 筋(mm2): 196.4 196.4 196.4-構件號: 3 起點號 3 終點號 4 寬 300 高600 砼等級 C35 起點 中點 終點座標 (mm): ( 0.0 2600.0) (1465.0 2600.0)位移 x(mm): 0.606 0.606 0.606位移 y(mm): -0.098 -0.40、089 -0.079彎矩 (kN-m): 172.099 0.000 -172.099剪力 (kN): -234.948 -234.948 -234.948軸力 (kN): -0.000 -0.000 -0.000上部縱筋(mm2): 902.0 360.0 902.0下部縱筋(mm2): 902.0 360.0 902.0左側縱筋(mm2): 360.0 360.0 360.0右側縱筋(mm2): 360.0 360.0 360.0箍 筋(mm2): 135.0 135.0 135.0-構件號: 4 起點號 3 終點號 5 寬 600 高600 砼等級 C35 起點 中點 終點座標 (mm)41、: ( 0.0 2600.0) ( 0.0 5350.0)位移 x(mm): 0.606 1.149 1.779位移 y(mm): -0.098 -0.258 -0.258彎矩 (kN-m): -111.751 -15.501 80.749剪力 (kN): 70.000 70.000 70.000軸力 (kN): -661.763 -661.763 -661.763上部縱筋(mm2): 720.0 720.0 720.0下部縱筋(mm2): 720.0 720.0 720.0左側縱筋(mm2): 720.0 720.0 720.0右側縱筋(mm2): 720.0 720.0 720.0箍 筋(42、mm2): 196.4 196.4 196.4-構件號: 5 起點號 4 終點號 6 寬 600 高600 砼等級 C35 起點 中點 終點座標 (mm): (1465.0 2600.0) (1465.0 5350.0)位移 x(mm): 0.606 1.149 1.779位移 y(mm): -0.079 -0.106 -0.106彎矩 (kN-m): -111.751 -15.501 80.749剪力 (kN): 70.000 70.000 70.000軸力 (kN): -110.237 -110.237 -110.237上部縱筋(mm2): 720.0 720.0 720.0下部縱筋(mm43、2): 720.0 720.0 720.0左側縱筋(mm2): 720.0 720.0 720.0右側縱筋(mm2): 720.0 720.0 720.0箍 筋(mm2): 196.4 196.4 196.4-構件號: 6 起點號 5 終點號 6 寬 600 高300 砼等級 C35 起點 中點 終點座標 (mm): ( 0.0 5350.0) (1465.0 5350.0)位移 x(mm): 1.779 1.779 1.779位移 y(mm): -0.258 -0.182 -0.106彎矩 (kN-m): 80.749 0.000 -80.749剪力 (kN): -110.237 -110.44、237 -110.237軸力 (kN): -0.000 -0.000 -0.000上部縱筋(mm2): 975.2 360.0 975.2下部縱筋(mm2): 975.2 360.0 975.2左側縱筋(mm2): 360.0 360.0 360.0右側縱筋(mm2): 360.0 360.0 360.0箍 筋(mm2): 135.0 135.0 135.0說明a、一圈設置的框架梁使得框架的整體強度、剛度很大，將空間體系簡化為二維力學模型安全。b、基礎考慮一圈暗梁，整體頂板使得框架的整體抗扭強度、剛度很大，未參與計算，安全。c、基礎底板抗傾覆計算時未考慮上部框架，框架部分相當于中心壓重，使得基礎的荷載偏心減小，安全。d、計算模型是按照某個方向受力計算的，實際配筋按照對稱配置。e、基礎承載力滿足特征值為280kPa時，滿足框架基礎底板設計計算要求。經計算砼框架受拉、剪，受壓、剪滿足強度要求。