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1、xx1#10#樓及人防地下室腳手架搭拆施工專項方案xx市開發區九龍建筑工程有限公司xx年三月腳手架搭拆施工方案3、落地式腳手架，立桿縱向間距為1.5m，里立桿離墻面20cm，立桿橫距為1m，步高1.8m。落地立桿垂直穩放在20cm20cm厚4cm的木枋、砼預制板或鋼板上，設縱橫相連的掃地桿。里外兩根大橫桿設愛立桿內側，小橫桿中間設二根擱柵。在架體的邊緣及轉角1m范圍內和水平每6m以內，垂直一個樓層，設剛性拉結點，拉結件采用483.5鋼管預埋與梁上，再用鋼管扣件連結。腳手板滿鋪，四點綁扎（第一步腳手架里立桿離墻面20cm處用特制籬板封閉）。外立桿內側采用密目式安全網封閉。剪刀撐從轉角處開始由下而2、上水平9m以內設一組，左右連續設置，桿件設在外立桿與小橫桿交叉點上，與地面成4560度角，剪刀撐從第一組開始，每組左側第一根落地桿件用6m長鋼管，右側第一根落地桿用4m鋼管，沒組相同設置，搭設點用二只回轉扣，搭接長度不小于40cm。三、內腳手架磚架搭設當層高大于3.6m時，搭設內滿堂腳手架，腳手架的所有立桿艱巨均不得大于1.8m，縱橫桿在地面以上0.2m設一道，以上每隔1.51.8m設一道（根據實際調整），操作層的柵艱巨不得大于0.4m滿鋪腳手板，用雙股18#鐵絲四點扎牢，在縱橫方向每隔一排設斜撐（方向交替設置）與地面夾角為4560角。磚砌架采用將鋼管放在鋼筋凳上的搭設方法，鋼管和鋼筋凳用鉛絲3、扎牢，鋼筋凳間距不得大于40cm，上滿鋪腳手板，用鐵絲四點扎牢。四、懸挑裝搭式卸料鋼平臺根據建設部有關建筑施工安全檢查標準中（JCJ5999）建筑施工高處作業安全技術規范中（JCJ8091）,并參照建筑施工腳手架實用手冊和鋼結構設計手冊等資料，結合施工作業中的具體施工的支撐系統與腳手架分設的鋼型卸料平臺，搭設方法見懸挑裝搭式卸3、落地式腳手架，立桿縱向間距為1.5m，里立桿離墻面20cm，立桿橫距為1m，步高1.8m。落地立桿垂直穩放在20cm20cm厚4cm的木枋、砼預制板或鋼板上，設縱橫相連的掃地桿。里外兩根大橫桿設愛立桿內側，小橫桿中間設二根擱柵。在架體的邊緣及轉角1m范圍內和水平每6m4、以內，垂直一個樓層，設剛性拉結點，拉結件采用483.5鋼管預埋與梁上，再用鋼管扣件連結。腳手板滿鋪，四點綁扎（第一步腳手架里立桿離墻面20cm處用特制籬板封閉）。外立桿內側采用密目式安全網封閉。剪刀撐從轉角處開始由下而上水平9m以內設一組，左右連續設置，桿件設在外立桿與小橫桿交叉點上，與地面成4560度角，剪刀撐從第一組開始，每組左側第一根落地桿件用6m長鋼管，右側第一根落地桿用4m鋼管，沒組相同設置，搭設點用二只回轉扣，搭接長度不小于40cm。三、內腳手架磚架搭設當層高大于3.6m時，搭設內滿堂腳手架，腳手架的所有立桿艱巨均不得大于1.8m，縱橫桿在地面以上0.2m設一道，以上每隔1.51.5、8m設一道（根據實際調整），操作層的柵艱巨不得大于0.4m滿鋪腳手板，用雙股18#鐵絲四點扎牢，在縱橫方向每隔一排設斜撐（方向交替設置）與地面夾角為4560角。磚砌架采用將鋼管放在鋼筋凳上的搭設方法，鋼管和鋼筋凳用鉛絲扎牢，鋼筋凳間距不得大于40cm，上滿鋪腳手板，用鐵絲四點扎牢。四、懸挑裝搭式卸料鋼平臺根據建設部有關建筑施工安全檢查標準中（JCJ5999）建筑施工高處作業安全技術規范中（JCJ8091）,并參照建筑施工腳手架實用手冊和鋼結構設計手冊等資料，結合施工作業中的具體施工的支撐系統與腳手架分設的鋼型卸料平臺，搭設方法見懸挑裝搭式卸3、落地式腳手架，立桿縱向間距為1.5m，里立桿離墻面6、20cm，立桿橫距為1m，步高1.8m。落地立桿垂直穩放在20cm20cm厚4cm的木枋、砼預制板或鋼板上，設縱橫相連的掃地桿。里外兩根大橫桿設愛立桿內側，小橫桿中間設二根擱柵。在架體的邊緣及轉角1m范圍內和水平每6m以內，垂直一個樓層，設剛性拉結點，拉結件采用483.5鋼管預埋與梁上，再用鋼管扣件連結。腳手板滿鋪，四點綁扎（第一步腳手架里立桿離墻面20cm處用特制籬板封閉）。外立桿內側采用密目式安全網封閉。剪刀撐從轉角處開始由下而上水平9m以內設一組，左右連續設置，桿件設在外立桿與小橫桿交叉點上，與地面成4560度角，剪刀撐從第一組開始，每組左側第一根落地桿件用6m長鋼管，右側第一根落地桿用7、4m鋼管，沒組相同設置，搭設點用二只回轉扣，搭接長度不小于40cm。三、內腳手架磚架搭設當層高大于3.6m時，搭設內滿堂腳手架，腳手架的所有立桿艱巨均不得大于1.8m，縱橫桿在地面以上0.2m設一道，以上每隔1.51.8m設一道（根據實際調整），操作層的柵艱巨不得大于0.4m滿鋪腳手板，用雙股18#鐵絲四點扎牢，在縱橫方向每隔一排設斜撐（方向交替設置）與地面夾角為4560角。磚砌架采用將鋼管放在鋼筋凳上的搭設方法，鋼管和鋼筋凳用鉛絲扎牢，鋼筋凳間距不得大于40cm，上滿鋪腳手板，用鐵絲四點扎牢。四、懸挑裝搭式卸料鋼平臺根據建設部有關建筑施工安全檢查標準中（JCJ5999）建筑施工高處作業安全技8、術規范中（JCJ8091）,并參照建筑施工腳手架實用手冊和鋼結構設計手冊等資料，結合施工作業中的具體施工的支撐系統與腳手架分設的鋼型卸料平臺，搭設方法見懸挑裝搭式卸3、落地式腳手架，立桿縱向間距為1.5m，里立桿離墻面20cm，立桿橫距為1m，步高1.8m。落地立桿垂直穩放在20cm20cm厚4cm的木枋、砼預制板或鋼板上，設縱橫相連的掃地桿。里外兩根大橫桿設愛立桿內側，小橫桿中間設二根擱柵。在架體的邊緣及轉角1m范圍內和水平每6m以內，垂直一個樓層，設剛性拉結點，拉結件采用483.5鋼管預埋與梁上，再用鋼管扣件連結。腳手板滿鋪，四點綁扎（第一步腳手架里立桿離墻面20cm處用特制籬板封閉）。外9、立桿內側采用密目式安全網封閉。剪刀撐從轉角處開始由下而上水平9m以內設一組，左右連續設置，桿件設在外立桿與小橫桿交叉點上，與地面成4560度角，剪刀撐從第一組開始，每組左側第一根落地桿件用6m長鋼管，右側第一根落地桿用4m鋼管，沒組相同設置，搭設點用二只回轉扣，搭接長度不小于40cm。三、內腳手架磚架搭設當層高大于3.6m時，搭設內滿堂腳手架，腳手架的所有立桿艱巨均不得大于1.8m，縱橫桿在地面以上0.2m設一道，以上每隔1.51.8m設一道（根據實際調整），操作層的柵艱巨不得大于0.4m滿鋪腳手板，用雙股18#鐵絲四點扎牢，在縱橫方向每隔一排設斜撐（方向交替設置）與地面夾角為4560角。磚砌10、架采用將鋼管放在鋼筋凳上的搭設方法，鋼管和鋼筋凳用鉛絲扎牢，鋼筋凳間距不得大于40cm，上滿鋪腳手板，用鐵絲四點扎牢。四、懸挑裝搭式卸料鋼平臺根據建設部有關建筑施工安全檢查標準中（JCJ5999）建筑施工高處作業安全技術規范中（JCJ8091）,并參照建筑施工腳手架實用手冊和鋼結構設計手冊等資料，結合施工作業中的具體施工的支撐系統與腳手架分設的鋼型卸料平臺，搭設方法見懸挑裝搭式卸1、鋼平臺基本結構主梁、次梁為16a槽鋼所有構件為焊接連接，鋼平臺平面尺寸：45003000。2、支承采用吊環、預埋環、鋼絲繩、花籃螺栓調節平衡螺栓固定支承。3、防護采用483.5鋼管防護欄桿、踢腳板、張掛密目式安全網11、防護。4、荷載（計算見表）五、通道口防護及欄桿防護1、各幢入口處、物料提升機處等均搭設安全通道防護棚，棚寬大于道口，兩端各長出1米，垂直高度大于4.5米，棚頂采用腳手板鋪設二層，二層間距大于50cm。2、砂漿機、拌和機搭設簡易操作防護棚。3、底層非進入建筑物道口的地方采取禁止出入（通行）措施和設置禁止標志。4、在基坑支護時，基坑頂設1.2米高防護欄桿，樓梯間及洞口周邊均設防護欄桿。5、各類防護棚要有單獨的支撐體系，固定可靠安全。六、腳手架搭設質量及驗收規定1、腳手架驗收標準 結點的連接可靠，其中扣件的擰緊程度應控制在扭力矩達到4060Nm，18號鐵絲十字交叉點應擰1.52圈后箍緊，不得有明顯扭12、傷，且鋼絲在扎點外露長度應80mm。 腳手架立桿垂直度應1/300，且應同時控制其最大垂直偏差值：當架高20m時為不大于50mm，當架高20m時為不大于75mm。 縱向鋼平桿的水平偏差應1/250，且全架長的水平偏差不大于50mm。 作業層鋪板，安全防護措施等應符合規范規定。2、腳手架的驗收和日常按以下規定進行，檢查合格后，方允許投入使用或繼續使用 。 搭設完畢后。 連續使用達到六個月； 施工中途停止作用15天，在重新使用前； 在遭受暴風、大雨、大雪、地震等強力因素作用之后； 在使用過程中發現有顯著變形、沉降、拆除桿件和拉結件以及安全隱患存在的情況時。七、腳手架的使用規定1、作業層每1架面上實13、用的施工荷載（人員、材料和機具重量）不得超過以下規定值：2、施工荷載（作業人員、器具、材料的重量）標準值，結構腳手架取3KN/；裝飾腳手架取2KN/。3、在架板上堆放的磚不得多于單磚立碼三層，砂漿和容器總重量不得大于1.5KN/，使用人力和在架上搬運和安裝構件的自重不得大于2.5KN/。4、在架面上設置的材料應碼放整齊，不影響施工操作和人員通行。按通行手推車要求搭設的腳手架應確保車道暢通。嚴禁要人員在架面上奔跑，退行或倒退拉車。5、作業人員在架上的最大作業高度應可進行正常操作為度，禁止在架板上墊器物或單塊腳手板以增加操作高度。6、作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件，整體性桿件，連接緊固件14、和連墻體。確因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應的彌補措施，并在作業完畢后及時以恢復。7、工人在架上作業時，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞，閃失和落物，嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿等不安全休息。8、人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通（梯）道，嚴禁攀援腳手架上下。9、每班工人上架作業時，應先檢查有無影響安全的問題存在，在排除和解決后，方可開始作業，在作業中發現有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查。10、每步腳手架完成之后，必須將架上剩余材料物品移到上（下）步架或室內。八、腳手架的拆除1、應有施工負責人召集技術、安全員、班組對腳手架整體進行仔細檢查后確定方15、案，然后才允許拆除。2、要設置警示區和警示標志（作業區）禁止外作業人員進入，地面應設警戒線、監護人員。3、嚴格遵守拆除順序，由上而下，后搭先拆，先搭后拆要一步一清依次進行，不準上下層同時作業。4、服從統一指揮，上下響應。5、拆下的材料須用繩索和滑車往下傳遞或斜道往下運，不得亂仍亂拋，并分類堆放在指定的地點。6、在拆除的過程中，不宜中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交待清楚，以免發生事故。附1：落地式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為20.0米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.516、0米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設4層。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.2001.050/3=0.070kN/m活荷載標準值 Q=3.0001.050/3=1.050kN/m靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.0717、0=0.130kN/m活荷載的計算值 q2=1.41.050=1.470kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.080.130+0.101.470)1.5002支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.100.130+0.1171.470)1.5002我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.416106/5080.0=81.938N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最18、大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.038+0.070=0.108kN/m活荷載標準值q2=1.050kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.6770.108+0.9901.050)1500.04/(1002.06105121900.0)=2.244mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN腳19、手板的荷載標準值 P2=0.2001.0501.500/3=0.105kN活荷載標準值 Q=3.0001.0501.500/3=1.575kN荷載的計算值 P=1.20.058+1.20.105+1.41.575=2.400kN小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.20.038)1.0502/8+2.400=0.846106/5080.0=166.613N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最20、不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.00.0381050.004/(3842.060105121900.000)=0.02mm集中荷載標準值P=0.058+0.105+1.575=1.738kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1737.6001050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105121900.0)=2.843mm最大撓度和V=V1+V2=2.867mm小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，21、扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0381.050=0.040kN腳手板的荷載標準值 P2=0.2001.0501.500/2=0.157kN活荷載標準值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN荷載的計算值 R=1.20.040+1.20.157+1.42.362=3.545kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件22、在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248NG1 = 0.12520.000=2.496kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.20NG2 = 0.20041.500(1.050+0.300)/2=0.810kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11NG3 = 0.1101.5004/2=0.330kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括23、安全網(kN/m2)；0.005NG4 = 0.0051.50020.000=0.150kN經計算得到，靜荷載標準值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.786kN活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ = 3.00021.5001.050/2=4.725kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：W0 = 0.550Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz = 1.67024、Us 風荷載體型系數：Us = 1.200經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.5501.6701.200 = 0.772kN/m2考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 0.851.4NQ不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 1.4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載基本風壓值(kN/m2)；la 立桿的縱距 (m)；h 立桿的步距 (m)。五、立桿的穩定性計算:不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.16kN； 軸心受壓立25、桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50；A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 122.83f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，26、N=10.17kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.50A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 199.74f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl27、，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到 Nl = 22.499kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求!連墻件扣件連接示意圖八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (N/mm2)，p = N/A；p = 44.63N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 11.16A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25fg 地基承載力設計值 (N/mm2)；fg = 4000.00地基承載力設計值應按下式計算fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40fgk 28、地基承載力標準值；fgk = 10000.00地基承載力的計算滿足要求!懸挑式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為12.0米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設4層。懸挑水平鋼梁采用16a號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.35米，建筑物內錨固段長度1.55米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒29、有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。一、大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.2001.050/3=0.070kN/m活荷載標準值 Q=3.0001.050/3=1.050kN/m靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.070=0.130kN/m活荷載的計算值 q2=1.41.050=1.470kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.30、強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下：跨中最大彎矩為M1=(0.080.130+0.101.470)支座最大彎矩計算公式如下：支座最大彎矩為M2=-(0.100.130+0.1171.470)我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.416106/5080.0=81.938N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：靜荷載標準值q1=0.038+0.070=0.108kN/m活荷載標準值q2=1.050kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.631、770.108+0.9901.050)1500.04/(1002.06105121900.0)=2.244mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN腳手板的荷載標準值 P2=0.2001.0501.500/3=0.105kN活荷載標準值 Q=3.0001.0501.500/3=1.575kN荷載的計算值 P=1.20.058+1.20.105+132、.41.575=2.400kN小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算公式如下：M=(1.20.038)1.0502/8+2.400=0.846106/5080.0=166.613N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載最大撓度計算公式如下：小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.00.0381050.004/(3842.060105121900.000)=033、.02mm集中荷載標準值P=0.058+0.105+1.575=1.738kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1737.6001050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105121900.0)=2.843mm最大撓度和V=V1+V2=2.867mm小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算：縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范)：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0381.0534、0=0.040kN腳手板的荷載標準值 P2=0.2001.0501.500/2=0.157kN活荷載標準值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN荷載的計算值 R=1.20.040+1.20.157+1.42.362=3.545kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；35、本例為0.1248NG1 = 0.12512.000=1.498kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.20NG2 = 0.20041.500(1.050+0.200)/2=0.750kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11NG3 = 0.1101.5004/2=0.330kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005NG4 = 0.0051.50012.000=0.090kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.668kN。活荷載為施工荷載標36、準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5001.050/2=4.725kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：W0 = 0.550Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz = 1.670Us 風荷載體型系數：Us = 1.200經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.5501.6701.200 = 0.772kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 137、.2NG + 0.851.4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載基本風壓值(kN/m2)；la 立桿的縱距 (m)；h 立桿的步距 (m)。五、立桿的穩定性計算：不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.82kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50；A 38、立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 108.05f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.82kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架39、的高度確定；u = 1.50A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 184.97f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到 Nl = 22.499kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求!連墻件扣件連接示意圖七、懸挑梁的受力計算：懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點40、。懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式支座彎矩計算公式C點最大撓度計算公式其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1350mm，l = 1550mm，ml = 200mm，m2 = 1250mm；水平支撐梁的截面慣性矩I = 866.20cm4，截面模量(抵抗矩) W = 108.30cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載 N=1.22.67+1.44.73=9.82kN水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.221.950.00017.8510=0.21kN/mk=1.35/1.55=0.87kl=0.20/1.55=0.13k2=1.25/1.55=0.841、1代入公式，經過計算得到支座反力 RA=29.097kN支座反力 RB=-9.144kN最大彎矩截面應力=14.422106/(1.05108300.0)=126.824N/mm2水平支撐梁的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載 N=2.67+4.73=7.39kN水平鋼梁自重計算荷載 q=21.950.00017.8510=0.17kN/m最大撓度 Vmax=6.220mm按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄A結構變形規定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即2500.0mm水平支撐梁的最大撓度小于2500.0/400,滿足要求!八、懸挑梁42、的整體穩定性計算：水平鋼梁采用16a號槽鋼,計算公式如下其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：經過計算得到 b=57010.063.0235/(2500.0160.0235.0)=0.90由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用b查表得到其值為0.743經過計算得到強度 =14.42106/(0.743108300.00)=179.27N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 5.31kN所以斜支撐槽鋼穩定性良好。該節點水平支撐槽鋼主要承受剪力，因此驗算其抗剪強度，根據以上計算結果：P外P內7.227KN偏于安全考慮，所有節點均按絞結計算。N1XN1Y8.895kNN112.58kNN2YP外P內N1Y7.46kN所以剪力QN1Y11.94kNfV11kN/cm2An21.31cm20.56kN/cm2Mmax88.22KNm受力結構梁強度滿足要求。xx市xx17日