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1、一、編制依據1、xx*新建16號高層住宅樓工程施工圖紙2、建筑施工手冊3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）4、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99） 二、工程概況本工程由開發建設,工程地點位于xx市南郊，友誼東路南側.本工程為地下一層,地上二十七層,為純剪力墻結構。施工電梯即搭設在主樓樓北側東西兩端陽臺位置,施工電梯與主體之間搭設防護腳手架、卸料平臺三、材料要求1、鋼管腳手架采用外徑48mm、壁厚3。5mm鋼管，鋼管外表面銹蝕深度不大于0.5mm，鋼管上嚴禁打孔.2、扣件使用前應進行質量檢查,發現有裂縫、變形的嚴禁使用。滑絲的螺栓必須更換，并應進行防銹處理.3、2、底座采用50mm厚木板鋪設,木板上設鋼板底座。4、腳手板采用木腳手板，寬度不小于200mm,厚度不小于50mm，兩端用直徑4 mm的鍍鋅鐵絲箍兩道。腐朽的腳手板不得使用。 5、密目網和安全平網應符合國家驗收規范的要求,并經現場試驗合格.四、基礎設置落地腳手架基礎設置在混凝土墊層上,立桿下鋪50mm厚木腳手板并放置150150mm鋼板底座。五、腳手架搭設防護腳手架為三排落地鋼管腳手架，總高79。24m，腳手架42。45m以下為雙立桿，42.45m79。24m改為單立桿。腳手架立桿縱距（la）為0。9m、1。5m、0.9m、1.5m、0.9m(計算取1.5m），立桿橫距(lb)為0。9m,橫桿步距3、(h)為1。2m，內立桿距建筑物外墻皮0。3m，采用單桿剪刀撐（如附圖所示）。1、腳手架必須設置縱橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮150mm處的立桿上。橫向掃地桿也采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上.2、每根立桿底部應設置50mm厚墊板。內立桿距建筑物外墻皮0。3m，采用單桿剪刀撐。立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接。立桿接長必須采用對接扣件連接，立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3.3、縱向水平桿設置在立桿內側.橫向水平桿在主4、節點處必須設置,用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。靠墻一端的外伸長度為150mm。4、作業層上橫向水平桿兩端均采用直角扣件固定在縱向水平桿上,間距750mm.作業層腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120-150mm。鋪設時可采用對接鋪設，也可采用搭接鋪設。對接鋪設時,接頭處必須設置兩根橫向水平桿,腳手板外伸長度130-150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm。搭接鋪設時,接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm。其板長兩端均應與支承桿可靠的固定。5、連墻件采用短鋼管用扣件固定在剪力墻洞口，沿洞口5、高度上、中、下設置三道，連墻件宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不大于300mm.6、剪刀撐設置如附圖所示。7、安全防護隨搭設進程及時裝設連墻件和剪刀撐，裝設作業層間橫桿，鋪設腳手板和裝設作業層欄桿、擋腳板;搭設過程中密目外網須全封閉。外腳手架采用立體防護，外側除洞口位置外滿掛密目網,網的顏色要一致且均掛在腳手架外立桿內側，用合乎要求的系繩按網眼系牢在大橫桿上，網與網的連接要靠緊并用系繩綁好。操作層在腳手架外側大橫桿與腳手板之間設置1。2m高防護欄桿和擋腳板，擋腳板高度200mm，立放在腳手板上，板與板要靠緊,并用操作層的腳手板擠牢.中欄桿應居中設置。六、腳手架搭設注意事項1、外徑48mm與56、1mm的鋼管嚴禁混合使用。2、當搭至有連墻點的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件.3、對接扣件的開口要朝向架子的內側,螺栓朝上,直角扣件的開口不得朝下，以確保安全.4、在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm.5、螺栓擰緊扭力矩不應小于40Nm,且不應大于65Nm，各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm.6、剪刀撐、橫向斜撐應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。七、腳手架搭設質量要求1、立桿的垂直偏差為100mm，同一排大橫桿的水平偏差不大于50mm。2、腳手架步距、橫距7、偏差為20mm，縱距偏差為50mm。3、同跨內兩根縱向水平桿高差為10mm。4、橫向水平桿外伸長度為200mm,允許偏差為50mm。八、腳手架拆除1。腳手架拆除前，由工長進行拆除安全技術交底。2.清除腳手架上雜物及地面障礙物。3。拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。4。連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不大于2步.5。當腳手架拆至最后一根長立桿的高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐后再拆除連墻件。6.拆下的扣件和配件要及時運至地面并按品種、規格隨時碼放,各構配件嚴禁拋擲至地面。7.拆除時地面設監護人，嚴禁無關人員進入危險區。九、安全技術8、措施1。腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可上崗.2。搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋. 3.腳手架的構配件質量與搭設質量，應按規范要求進行檢查驗收,合格后方準使用。 4. 當有六級及六級以上大風和霧、雨天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。雨后上架作業應有防滑措施。5。 在腳手架使用期間,嚴禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿和連墻件。6。 不得在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施,并報主管部門批準。7. 在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專9、人看守.8。 腳手架接地、避雷措施應按施工現場臨時用電安全技術規范(JGJ46）的有關規定執行。9. 搭拆腳手架時,地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守,嚴禁非操作人員入內。10。 臨電線路不得掛在腳手架上。十、附圖十一、鋼管落地腳手架計算書扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）、建筑地基基礎設計規范（GB 500072002）、建筑結構荷載規范（GB 50009-2001）、鋼結構設計規范（GB 500172003）等編制。（一）參數信息:1。腳手架參數腳手架搭設高度為79。24m，42。45米以下采用雙管立桿，42。45米以上采用單管立桿10、；搭設尺寸為：立桿的橫距為0。9m，立桿的縱距為1。5m，大小橫桿的步距為1.2 m；內排架距離墻長度為0。30m；小橫桿在上,搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為6。00 m；采用的鋼管類型為483。5;橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.00；連墻件采用一步兩跨,豎向間距1。2 m，水平間距3 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件。2。活荷載參數施工均布活荷載標準值：3。000 kN/m2；腳手架用途:結構腳手架；3。風荷載參數本工程地處陜西省xx市市，基本風壓0.40 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0。92，計算立桿穩定11、性時取0。74，風荷載體型系數s為0。251；4。靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m）：0.1611；腳手板自重標準值（kN/m2）：0.350;欄桿擋腳板自重標準值（kN/m)：0。140;安全設施與安全網（kN/m2）:0.005；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別：木腳手板擋板;每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m）:0。038;腳手板鋪設總層數:28;5。地基參數地基土類型:巖石;地基承載力標準值（kPa）:160.00；立桿基礎底面面積(m2):0。25；地基承載力調整系數：1.00。（二）小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿12、上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0。038 kN/m ；腳手板的荷載標準值： P2= 0。351.5/3=0。175 kN/m ;活荷載標準值： Q=31。5/3=1。5 kN/m；荷載的計算值: q=1。20.038+1。20。175+1.41。5 = 2。356 kN/m；小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下： Mqmax = ql2/8最大彎矩 Mqmax =2.3560。92/8 = 0。239 kNm；最大應力計算值 = Mqmax/W =46。959 N/mm2;13、小橫桿的最大彎曲應力 =46。959 N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3。撓度計算：最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0。175+1。5 = 1。713 kN/m ；qmax = 5ql4/384EI最大撓度 = 5.01。7139004/(3842.06105121900）=0。583 mm；小橫桿的最大撓度0。583 mm小于小橫桿的最大容許撓度 900 / 150=6 與10 mm，滿足要求！（三）大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算,小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 14、0。0380。9=0。035 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0。350.91.5/3=0.158 kN；活荷載標準值: Q= 30.91.5/3=1。35 kN；荷載的設計值: P=（1。20。035+1.20。158+1.41。35)/2=1。06 kN；大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 Mmax = 0。08ql2均布荷載最大彎矩計算：M1max=0.080。0381.51.5=0.007 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 0。267Pl集中荷載最大彎矩計算：M2max=0。2671.061。15、5= 0.425 kNm;M = M1max + M2max = 0。007+0.425=0。432 kNm最大應力計算值 = 0。432106/5080=84。948 N/mm2;大橫桿的最大應力計算值 = 84.948 N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求!3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和，單位:mm;均布荷載最大撓度計算公式如下:max = 0.677ql4/100EI大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：max= 0。6770。03815004 /(1002.06105121900） = 0.052 m16、m；集中荷載最大撓度計算公式如下：pmax = 1.883Pl3/100EI集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度:小橫桿傳遞荷載 P=(0。035+0.158+1。35）/2=0.771kN = 1.8830.77115003/ ( 100 2.06105121900） = 1.951 mm；最大撓度和：= max + pmax = 0。052+1。951=2.004 mm；大橫桿的最大撓度2。004 mm小于大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm,滿足要求！(四）扣件抗滑力的計算：按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取17、16。00kN,按照扣件抗滑承載力系數1。00，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為16。00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。2。5）： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取16。00 kN;R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;小橫桿的自重標準值： P1 = 0。0380。92/2=0.035 kN；大橫桿的自重標準值： P2 = 0.0381。5=0。058 kN；腳手板的自重標準值： P3 = 0.350。91。5/2=0。236 kN；活荷載標準值： Q = 30。91。5 /2 = 2。025 kN；荷載的設計值： 18、R=1.2（0.035+0.058+0。236）+1。42。025=3。229 kN；R 16。00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ （五)腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1）每米立桿承受的結構自重標準值,為0.1611kN/m NG1 = 0.1611+（0.902/2）0.038/1.2074。00 = 14。053kN;(2)腳手板的自重標準值;采用木腳手板,標準值為0.35kN/m2 NG2= 0。35281.5（0。9+0。3)/2 = 8。82 kN；(3）欄桿與擋腳手板自重標準值;采用木腳手板擋板，標19、準值為0。14kN/m NG3 = 0。14281。5/2 = 2。94 kN;(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網：0。005 kN/m2 NG4 = 0。0051。574 = 0。555 kN;經計算得到,靜荷載標準值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 26。368 kN;活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值.經計算得到,活荷載標準值 NQ = 30。91。52/2 = 4。05 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N = 1。2 NG+0。851。4NQ = 1.220。488+ 0.851。44。05= 36.46 kN;不考慮20、風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為N=1。2NG+1。4NQ=1。220.488+1.44。05=37.31kN;（六）立桿的穩定性計算： 外腳手架采用雙立桿搭設部分，按照構造要求設置，不進行穩定性計算，只進行單立桿的穩定性計算.風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0。7zs0其中0 - 基本風壓（kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB500092001)的規定采用:0 = 0。47 kN/m2;z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB500092001）的規定采用:z= 0。74；s 風荷載體型系數：取值為0.251；經計算得到，風荷載標準值為： Wk = 0。7 0.470。21、740。251 = 0。061 kN/m2;風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW為：Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0。85 1。40。0611.51。22/10 = 0.016 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A） + MW/W f立桿的軸心壓力設計值:N = Nd = 29。405 kN；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 = N/(A） f立桿的軸心壓力設計值：N = N= 30。255kN;計算立桿的截面回轉半徑：i = 1。58 cm;計算長度附加系數參照扣件式規范表5。3.3得： k = 1。155 ;計算長度系數參照扣件式規范表5.3。3得22、: = 1.5 ；計算長度 ，由公式 l0 = kuh 確定:l0 = 2.079 m；長細比: L0/i = 132 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到:= 0.386立桿凈截面面積： A = 4。89 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩) ：W = 5。08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值:f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 29404.62/（0.386489)+15707.319/5080 = 158。875 N/mm2；立桿穩定性計算 = 158.875 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求!不考慮風荷載時 = 30223、55。12/（0。386489)=160。289 N/mm2；立桿穩定性計算 = 160。289 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求！（七）最大搭設高度的計算: 按規范5.3。6條考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：Hs = Af （1.2NG2k + 0。851。4（NQk + MwkA/W）)/1.2Gk構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN）計算公式為:NG2K = NG2+NG3+NG4 = 6.435 kN;活荷載標準值:NQ = 4.05 kN;每米立桿承受的結構自重標準值：Gk = 0。16124、 kN/m;計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩: Mwk=Mw / (1。40。85） = 0。016 /（1。4 0。85) = 0.013 kNm;Hs =（ 0。3864.89104205103-（1。26。435+0。851。4(4.05+0。3864.891000。013/5。08）)/(1。20.161)=132。265 m；按規范5。3。6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H = Hs /（1+0。001Hs)H = 132。265 /（1+0。001132.265）=116.814 m;H= 116.814 和 50 比較取較小值。經計算得到,25、腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為36。74m,小于H，滿足要求！（八)連墻件的穩定性計算： 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92,s0。251，00。47,Wk = 0。7zs0=0.7 0.920。2510。47 = 0。076 kN/m2;每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 3.6 m2;按規范5.4。1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN）， N0= 5。000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN),按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 0.326、83 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 5。383 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 300/15.8的結果查表得到=0。949，l為內排架距離墻的長度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.89104205103 = 95.133 kN；Nl = 5。383 Nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 5。383小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！（九）立桿的地基承載力計算： 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fg地基承載力設計值：fg = fgkkc = 160 kPa；其中,地基承載力標準值:fgk= 160 kPa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ；立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =124.223 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N = N+0.038H1 = 29.405+0.03843=31。056 kN；基礎底面面積：A = 0。25 m2。p=124。223 fg=160 kPa 。地基承載力滿足要求！14