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1、項目總部基地外腳手架專項施工方案編 制： 審 核： 批 準： 建設（集團）有限公司 項目總部基地項目部目 錄一、編制依據3二、工程概況3三、施工方案4四、質量要求及保證質量和安全文明施工措施13 五、環保注意事項171、編制依據1.1項目總部基地工程的招標文件，設計圖紙，地勘資料等資料。1.2現行的有關國家施工規范、規程、標準：質量管理體系要求GB/T19001-2000；建筑施工安全檢查標準JGJ59-99；建筑地基與基礎工程施工質量驗收規范GB502022002；環境管理體系規范及要求 GB/T240012004；職業健康管理體系規范 GB/T280012001；建筑結構靜力計算手冊；建筑2、結構荷載規范GB500092001；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302001；鋼結構設計規范GB500172003。1.3施工組織設計1.4工程承包合同書。1.5現場實際施工條件。1.6國家有關法律、法規。2、工程概況2.1.12.1.2安全文明施工管理目標：死亡事故零、重傷事故零、輕傷事故不大于8，爭創標準化文明施工工地。2.2工程特點及難點本工程1區13層，高為52.15m；2區4層，高為16.6m；3區28層，高為103.65m。外防護腳手架搭設是腳手架工程的重點。3、施工方案3.1布置方案：根據本工程的特點與具體情況，經過研究決定：采用分段搭設的方法，型鋼懸挑鋼管腳手架3、與落地式鋼管腳手架相結合的方式：1區懸挑層位于5層（標高16.05）、10層（標高33.05），3區懸挑層位于6層（標高19.45）、11層（標高36.70）、17層（標高57.40）、23層（標高78.10）。型鋼懸挑鋼管腳手架，采用16號工字鋼、10號槽鋼和15號卸荷鋼絲繩組成懸挑架受力體系。工字鋼與槽鋼、鋼絲繩按工程周邊總長數量考慮。施工到下一個架體標高后下部架體可陸續拆除；拆除架體的位置，按照國家及成都市現行標準用架子管搭設防護護欄，防護護欄上間隔500刷紅白油漆，搭設高度不小于1100，下部設200高50厚木質踢腳板，上部采用綠色密目安全網滿掛。根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規4、范6.1.1條規定，腳手架布置方案如下：架管采用48*3.5鋼管搭設。懸挑支撐部分采用16號工字鋼作挑梁，工字鋼上部用高強鋼絲繩斜拉，懸挑間距為3米，在立桿位置放置10號槽鋼，上焊100mm20鋼筋棍，用于固定立桿，防止立桿位移。立桿橫距為0.9m，縱距1.5m，步距1.80m。落地式雙排腳手架內立桿距外墻邊0.3m。懸挑雙排腳手架離墻距離0.2m。大橫桿步距1.8m，小橫桿步距1.8m,縱向間距0.75m。腳手架連墻件按豎向為層高，橫向3跨進行設置；柱距較大的，不能設置在外柱上的，均提前預埋錨環，穿鋼管卡扣件斜拉固定在錨環上，錨環采用16圓鋼制作，預埋形式詳圖3。剪刀撐應與地面呈4560的從5、下至上設置，剪刀撐在橫向和縱向方向連續設置。立面防護采用綠色密目網滿掛一道，且做到平整勻稱，外觀整潔，密目網內側再滿掛一道鋼絲網，應做到堅固可靠。鋼管上間隔500滿刷黃黑油漆。每層臨邊掛大眼水平安全網，防止高空墜落。在建筑轉角處工字鋼端部用10鍍鋅圓鋼與邊柱連接，形成防雷網。3.2布置方法支撐形式外腳手架采用懸挑鋼管腳手架與落地式鋼管腳手架，懸挑架的支撐體系（承力體系）采用16號工字鋼挑梁。材料選用本工程考慮采用16號工字鋼作挑梁，置于樓面上的長度視挑梁懸挑長度而定，應保證有不少于2.2M支伸在樓層，工字鋼外挑端部斜拉索采用規格為6x37，公稱拉力1370N/mm2，直徑為15mm鋼絲繩。工字6、鋼內錨部份采用D20元鋼錨環，如圖1所示：施工準備工字鋼挑梁的間距均不大于3000，沿立柱縱向位置鋪設10號槽鋼。挑架在高度方向分段搭設，每個分段上的全部荷載均各自由本分段的工字鋼挑梁支撐系統承擔。施工前首先進行預埋預留：預埋工字鋼錨環、鋼絲繩拉環、柱間樓面預埋連墻件錨環（每根連墻桿2個16錨環，橫向間距400），樓層是砼墻者預留200200孔洞以便預埋工字鋼）工字鋼錨環采用20元鋼制作，端部應有180度彎勾，錨環詳圖見圖3。錨環的埋設要符合以下要求：a、每根工字鋼內錨部分均設三根錨環（樓層邊是墻的除外），位置分布于工字鋼挑梁內端部、挑出部分根部及其之間各設一根。b、錨環制作時，考慮好錨固長度7、，端部有彎勾，預埋時，置于板筋下層筋下面。c、樓面砼澆筑時，派專人看守錨環，一旦發現有位移或倒掉，立即處理。d、鋼絲繩拉環：拉環采用20鋼制作，繩端采用U型碗扣與工字鋼可靠連接。施工方法1） 無挑板處：搭設方法詳圖32）有挑板處：搭設方式詳圖4要求：挑板的支模架必須待露臺混凝土強度達到100%后方可拆除。立桿插入插銷位置。3.3雙排腳手架搭設每個分段上的挑架均采用雙排鋼管扣件式腳手架。腳手架立桿橫距900，立桿縱距不大于1500，水平桿步距為1800。連墻件間距高度方向小于5.4米，水平方向不大于4.5m設連墻桿（可在每層樓面上設預埋16錨環，將腳手架連墻件連于預埋件上），腳手板采用50mm厚8、木跳板，腳手架外側從下至上均掛密目安全網和鋼絲網封閉；出入口處應設防護頂棚。本工程外腳手架結構施工時作為防護架，不得在上面堆放任何材料和作為施工荷載，裝修施工時作為裝修施工腳手架，僅允許兩層同時裝修荷載。內腳手架采用鋼管扣件式滿堂腳手架。在搭設腳手架前應先對腳手架搭設人員和使用人員進行交底。對進場的腳手架用材料應進行檢查，不合格者不得使用。清除搭設場面地內的雜物等。腳手架的搭拆順序如下：每個分段腳手架搭拆順序：主體澆筑砼前預埋鋼筋承力錨環，同時預埋連墻件預埋件（或在墻或梁上留預留孔）型鋼挑梁支撐系統（承力系統）制作型鋼挑梁支撐系統（承力系統）安裝鋪設腳手架施工操作平臺放置縱向掃地桿立柱橫向掃地9、桿第一步縱向水平桿第一步橫向水平桿連墻桿（或拋撐）第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿。每個單元的腳手架拆除順序應逐層由上而下進行，嚴禁上下同時作業；所有連墻件應隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架。每個分段的腳手架拆除完畢后再拆操作平臺，最后拆除型鋼挑梁。搭設注意事項和搭設方法如下：為了保證腳手架的穩定，落地腳手架下的地基必須密實，腳手架立管必須設墊板；搭架前應按腳手架的柱距、排距要求放線、定位。腳手架的墊板應準確放在定位線上，并鋪放平穩，不得懸空。腳手架必須設剪刀撐和橫向支撐，剪刀撐設置應符合下列1）4）條的要求，橫向支撐設置應符合下列5）7）條的要求，腳手架立柱構造應符10、合下列8）11）條的要求，縱、橫向水平桿的設置應符合下列12）13）條的要求：1）、每道剪刀撐跨越立柱的根數宜在57根之間。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在4560之間。2）、本工程剪刀撐在外架上外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐。3）、剪刀撐斜桿的接頭除頂層可采用搭接外，其余各接頭均必須采用對接扣件連接。4）、剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立柱上，旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于150mm5）、橫向支撐的斜桿應在12步內，由底至頂層呈之字型連續布置，斜桿應采用旋轉扣件固定在與之相交的立柱或橫向水平桿的伸出端上。6）、一字型、11、開口型雙排腳手架的兩端均必須設置橫向支撐，中間每隔6跨設置一道。7）、高度在24m以下的封閉型雙排腳手架可不設橫向支撐，高度在24m以上的腳手架除兩端應設置橫向支撐外，中間應每隔6跨設置一道。8）、立柱接頭除頂層可采用搭接接頭外，其余各接頭必須采用對接扣件對接，單管立柱的對接扣件應交錯布置，兩個相鄰立柱接頭不應設在同一步跨內，兩相鄰立柱接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1/3。9）、單管立柱在頂層采用搭接接頭時，立柱的搭接長度不應小于1m，不少于兩個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。10）、腳手架立柱頂端應高出建筑物檐12、口上皮1.5m。11）、腳手架立柱必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm處的立柱上。橫向掃地桿應用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。12）、縱向水平桿設于橫向水平桿之下,在立柱的內側,采用直角扣件與立柱扣緊；縱向水平桿采用對接扣件對接或搭接。對接接頭應交錯布置，不應設在同一跨、同跨內相鄰接頭水平距離不應小于500mm，并應避免設在縱向水平桿的跨中。搭接接頭長度不應小于1m，并應等距離設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至桿端的距離不應小于100mm。同一步縱向水平桿四周必須交圈，相交處用直角扣件與內、外角柱固定。 13）、在每一主節點處必須設置13、一根橫向水平桿，并采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不應大于150mm，靠一側的外伸長度不應大于500mm。操作層上非主節點處的橫向水平桿可根據支撐腳手板的需要等距離設置，最大間距不應大于柱距的1/2。腳手架的橫向水平桿靠墻一端至墻裝飾面的距離不應大于200mm。14）、立柱注意事項：開始搭設立柱時應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。當搭設至有連墻件的構造層時，搭設完該處的立柱、縱向水平桿、橫向水平桿，應立即設置連墻件。15）、扣件螺檢擰緊力矩不得小于45N.m,并不大于65 N.m。主節點處，固定橫向水平桿（或縱向水平桿）、剪刀撐、橫向支撐等14、扣件的中心線距主節點的距離不應大于150mm；對接扣件的開口應朝上或朝內；各桿件端頭伸出扣件蓋邊緣的長度不應小于100mm；16）、腳手板應鋪滿、鋪穩，靠墻一側離墻面距離不應大于150mm；腳手板接頭盡可能不出現探頭跳，不可避免時，應采用直徑3.2mm（10#）的鍍鋅鋼絲固定在支承桿上；在拐角、斜道平臺口處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，以防止滑動。17）、腳手架的拆除：a、拆除順序應逐層由上而下進行，嚴禁上下同時作業；b、所有連墻件應隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于二步，如高差大于二步，應增設連墻件加固。c、當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高15、度（約6.5m）時，應先在適當位置搭設拋撐加固，后拆連墻件。d、當腳手架采取分段分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應先按要求增設連墻件和橫向支撐加固。e、各構配件必須及時分段集中運至地面，嚴禁拋扔；3.4工字鋼挑梁支撐系統施工注意事項工字鋼、槽鋼及焊條、錨環等材料的材質必須符合作業設計要求。材料必須有材質合格證或質量保證書，材料質量必須達到相關質量標準的要求。從事焊接作業的焊工必須經考試合格并持證上崗。鋼筋錨環或預埋螺栓埋入砼內的錨固長度均不得小于35 d （d為鋼筋直徑）。鋼筋錨環直徑不小于16，材質Q235。工字鋼挑梁可用塔吊配合安裝。槽鋼及挑梁安裝完畢，經檢查符合要求后方可鋪設腳手架操16、作平臺。腳手架操作平臺鋪設由里（指建筑物側）向外逐步鋪設木跳板，最后鋪設安全防護欄桿。操作平臺的拆除順序與搭設順序相反。嚴禁未經同意且未采取措施拆除與腳手架任何有關的桿件或構件。4、質量要求及保證質量和安全文明施工措施4.1質量要求及保證質量措施1)、在公司質量保證體系的指導下，建全和完善項目質量保證體系。建立以項目經理負責制為基礎的質量責任制，各個部門對項目經理負責；誰施工誰負責，各個崗位各負其責，獎罰分明。配備專職質量檢查員以監督現場的質量情況，實行質量一票否決制。2)、在班組開展全面質量活動；實行工序控制過程控制，各分項工程完工后，先由班組進行自檢、互檢，合格后先交項目部質檢員專檢，質檢17、員檢查合格后再交監理工程師和甲方工程部有關負責人檢查；經檢查合格后方可進行下一工序施工。3)、基表面堅實平整，不積水，墊板不晃動，底座不滑動、不沉降。4)、立柱垂直度：最后驗收垂直度不大于H/600，同時不得超過84 mm；搭設中檢查垂直度各高度時允許的偏差為：H=2m（高度）7mm（允許偏差）、10 m（高度）17 mm、20 m（高度）34 mm、30 m（高度）50 mm、40 m（高度）67 mm、50 m（高度）84 mm；5)、間距要求：步距偏差20、柱距偏差50、排距偏差20：6)、縱向水平桿高差：一根桿兩端20，同跨內、外縱向水平桿高差10：7)、橫向水平桿外伸500mm，外伸18、長度偏差508)、主節點處各扣件距主節點的距離小于或等于150mm，同步立柱上兩個相鄰對接扣件的高差不小于500mm；立柱的對接扣件距主節點的距離h/3；縱向水平桿上的對接扣件距主節點的距離L/3。9)、扣件螺栓擰緊扭力矩4565N.m10)、模板支撐系統應有足夠的剛度和穩定性，支撐系統的搭設方法另見模板及其支撐系統施工作業設計，澆筑砼時應派專人負責檢查模板支撐系統的穩定性，檢查有無脹模、漏漿、下塌、松動等現象，發現問題及時處理。11)、焊接作業人必須經考試合格后持證上崗。4.2安全文明施工措施1)、所有施工人員均應接受安全培訓，進入現場必須戴好安全帽。2)、施工前應按工種對施工人員進行安全技19、術交底，嚴禁穿高跟鞋和酒后上班。3)、配備專職安全員負責巡視和檢查監督現場安全情況，建立完善安全規章管理制度；劃分安全責任范圍，明確各同崗位人員的安全責任；實行獎罰制，賞罰分明。4)、開展班前安全活動和班后安全檢查，發現安全隱患及時處理。5)、進入現場的材料必須按種類分區堆碼整齊，做好文明施工和現場保衛工作。6)、特殊工種作業人員必須經培訓和考試合格后方可持證上崗。7)、各工種施工人員必須嚴格按各自的安全操作規程進行操作，注意協調工種間的穿插配合工作。8)、有高血壓、心臟病、恐高癥和旋暈病等不適宜高空作業的人員均不得安排高空作業。9)、外架作業人員必須掛安全帶。10)、腳手架必須嚴格按要求搭設20、；為防高空墜落，外腳手架外側必須按要求設置防護欄桿和防護欄板并按要求從底至頂掛安全網封閉且在安全網內側在設置一道鋼絲網。在四口、五臨邊處必須按要求搭設防護欄桿和防護頂棚以及掛好安全防護網。11)、嚴禁從高處往下亂扔物件；使用垂直運輸機械（含吊車）和大型施工機械必須有專人指揮和負責安全。12)、施工用斜馬道應釘防滑條并搭設防護欄桿。13)、不得將外腳手架當作材料堆放處堆放材料。14）、所有電氣設備均應設漏電保護裝置；施工機械和器具應由專人負責保管和檢修；任何施工人員均不得擅自動用非本工種設備。15）、現場施工人員應注意周圍環境，注意工種間的穿插配合，避免碰擦事故的發生；堆碼材料時不得壓住電線和砸21、破電線，以免漏電傷人。16）、腳手架必須嚴格按要求搭設和設置可靠的連墻件，以防傾覆。17）、六級以上大風天禁止使用吊車和懸邊作業以及高空作業，暴風天必須停工。18）、腳手架搭設必須按下列階段進行質量檢查，發現問題及時校正：、基礎完工后及腳手架搭設前；、操作層上施加荷載前；、每搭設完10m高度后；、達到設計高度后。、在六級及以上大風與大雨后、在停用超過一個月后復工前均應進行檢查與保修。19）、操作層上的施工荷載不得超過兩佰公斤；不得將模板支撐、纜風繩、泵送砼及砂漿輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。20）、手架在使用期間，嚴禁拆除下列桿件：主節點處的縱橫向水平桿及掃地桿、連墻桿、支撐、22、欄桿、檔腳板。21）、在腳手架上進行電氣焊作業必須有防火措施和專人看守。5、環保注意事項1、吊運材料注意輕拿輕放以便減少噪聲。2、在腳手架周圍設置全封閉的安全防護網，同時作為防塵的一種措施。3、盡量少安排夜間施工。安排夜間施工安排噪聲小的工作。外腳手架計算書一、計算依據：1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302001（以下簡稱規范）；2、建筑結構荷載規范GB5000920013、鋼結構設計規范GB500172003，4、廣禾千雅項目總部基地施工圖。5、腳手架作業設計。二、腳手架搭設情況和使用情況介紹：本工程采用483.5鋼管搭設雙排鋼管扣件式腳手架（挑架），挑架腳手架架高20米。23、腳手架立桿縱距1500，橫距900，步距1500，連墻件采用兩步三跨 ，豎向間距3.0米，水平間距4.50米。腳手板采用木跳板，結構施工時按防護架考慮，不允許承受施工荷載。裝修施工時按兩層裝修荷載考慮。挑架采用16號工字鋼加鋼絲繩拉索承力。工字鋼間距與立桿縱距相同，為1.50米。本設計計算書施工荷載按3層腳手板，兩層裝修荷載或一層砌筑荷載進行設計，腳手架高度按20米，橫距按1200計算。483.5鋼管截面特性查規范附錄B得：面積A=4.89cm2, 慣性矩I=12.19cm4，截面模量W=5.08cm3， 回轉半徑i=1.58cm，重量3.84Kg/m 彈性模量E=2.06105（N/mm2）24、一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ； 腳手板的荷載標準值:P2=0.3500.900/(2+1)=0.105 kN/m ； 活荷載標準值: Q=3.0000.900/(2+1)=0.900 kN/m； 靜荷載的計算值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m； 活荷載的計算值: q2=1.40.900=1.260 kN/m； 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計25、算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080.1721.5002+0.101.2601.5002 =0.314 kN.m； 支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.1721.5002-0.1171.2601.5002 =-0.370 kN.m； 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.314106,0.370106)/5080.0=72.835 N/mm2； 大橫桿的抗彎強度:= 72.835 N/mm2 小于 f=205.0 26、N/mm2。滿足要求3.撓度計算: 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.900 kN/m； 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V= 0.6770.1431500.04/(1002.06105121900.0)+0.9900.900 1500.04/(1002.06105121900.0) = 1.992 mm； 腳手板,縱向、受彎構件的容許撓度為 l/150與10 mm 請參考規范表。 大橫桿的最大撓度小于 1500.0/150 mm 或者 10 m27、m,滿足要求!二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.500 = 0.058 kN； 腳手板的荷載標準值：P2=0.3500.9001.500/(2+1)=0.158 kN； 活荷載標準值：Q=3.0000.9001.500/(2+1) =1.350 kN； 荷載的計算值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.350 = 2.148 kN； 小橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷28、載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.0380.9002/8 = 0.005 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 2.1480.900/3 = 0.644 kN.m ； 最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.649 kN.m； = M / W = 0.649106/5080.000=127.776 N/mm2 ； 小橫桿的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求！ 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqm29、ax=50.038900.04/(3842.060105121900.000) = 0.013 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.350 = 1.565 kN； 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1565.100900.0(3900.02-4900.02/9 ) /(722.060105 121900.0) = 1.613 mm； 最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.013+1.613 = 1.626 mm； 小橫桿的最大撓度小于 (900.000/150)=6.000 與 10 mm,滿足要求!30、；三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 橫桿的自重標準值: P1 = 0.0380.900=0.035 kN； 腳手板的荷載標準值: P2 = 0.3500.9001.500/2=0.236 kN； 活荷載標準值: Q = 3.0000.9001.500 /2 = 2.025 kN； 荷載的計算值: R=1.2(0.035+0.236)+1.42.025=3.160 kN； R 8 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足31、要求! 按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN,雙扣件承載力設計值取16kN。四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1426 NG1 = 0.14321.000 = 2.995 kN； (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.35041.500(0.900+0.3)/2 = 1.260 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11 NG3 = 0.1404132、.500/2 = 0.420 kN； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50021.000 = 0.158 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.832 kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2 取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.0000.9001.5003/2 = 6.075 kN； 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.3033、0 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 1.700 ； Us - 風荷載體型系數：Us =1.200 ； 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.3001.7001.200 = 0.428 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.832+ 1.46.075= 14.304 kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.832+ 0.851.46.075= 13.028 kN； 風荷載設34、計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.4281.500 1.4502/10 = 0.161 kN.m；五、立桿的穩定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸心壓力設計值 ：N =14.304 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ：K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 2.512 m； Lo/i = 159.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表35、得到 ：= 0.277 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 14304.000/(0.277489.000)=105.598 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 105.598 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =13.028 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ： K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表得 ：U = 1.36、500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 2.512 m； Lo/i = 159.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.277 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 13027.770/(0.277489.000)+160776.913/5080.000 = 127.828 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 127.828 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 六、連墻件的計算: 連墻37、件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 風荷載基本風壓值 Wk = 0.428 kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 13.050 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), No= 5.000 kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： NLw = 1.4WkAw = 7.827 kN； 連墻件的軸向力計算值 NL= NLw + No= 12.827 kN； 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數,l為內排架距離墻的長度, 由長細比 l/i=300.000/15.800的結果查表得到0.949； A = 4.38、89 cm2；f=205.00 N/mm2； 連墻件軸向力設計值 Nf=Af=0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN； Nl=12.827Nf=95.133,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl=12.827小于雙扣件的抗滑力 16.0 kN，滿足要求!七、懸挑梁的受力計算：詳懸挑架承力體系結構計算書懸挑架承力體系結構計算書(一)、承力體系組成：懸挑架承力體系布設于每個架設單元的底部層。其組成為：1、工16挑桿 2、10縱向水平桿 3、斜拉鋼絲索15（6*37）4、20錨環等四部分組成。（二）、材料參數：工18 10 439、8*3.5（鋼管）截面積A=30.762 12.752 4.892截面模量W=1853 39.73 5.083慣性矩I=16604 198 4 12.194彈性模量E=2.06*105N/2 2.06*105N/2 2.06*105N/2自重 G=24.14kg/m 10.01kg/m 3.84kg/m鋼絲繩15 規格637 抗拉強度 1370N/2 破斷拉力 117.189KN（三）、荷載計算:1、計算條件：挑桿間距3.0米鋼管腳手架立桿縱距1.5米，橫距1.0米，離墻0.3米。水平桿步距1.8米外掛密目安全網施工荷載2+2+40.352、荷載計算：取挑架搭設單元最大高度26.25m計算。（40、1）、每根立桿承擔結構自重 查表A-10.124826.25=3.28KN（2）、腳手板自重（按4層計算）40.35=1.4KN/作用在一根立桿上荷重1.41.51.0/2=1.05KN（3）、密目安全網、鋼板網自重 0.02KN/作用在一根立桿上（外立桿）的荷重0.021.526=0.78KN靜荷載合計：3.28+1.05+0.78=5.11KN（3）、活荷載：按兩層裝飾計2+2=4KN/作用于一根立桿：41.51.0/2=3.0KN（4）、荷載組合N=1.245.11+1.43.0=10.33KN（四）、構件內力計算：1、次梁10內力計算按三跨連續梁計算 （1）、強度驗算N=9.30KN計41、算簡圖 q=10.01kg/m=0.10KN/m=0.10N/。集中荷載作用下：查靜力計算手冊 表3-7Mmax=MB=MCMB=0.1509.33=4.18KNm均布荷載作用下 查表3-7MB=0.100.1032=0.09 KNmMB= MB+ MBMB=4.18+0.09=4.27 KNmf= MB/Wf=(4.27100)/39.7=10.77KN/2=10.771000/100=107.7N/2 f=205N/2滿足。（2）、撓度驗算：查靜力計算手冊 表3-7fmax=f1+ f”1 , f1=nNL3/100EI , f”1=nqL4/100EIf1=1.1469.3100030042、03/1002.06105198104 =7.1f”1=0.6770.10341012/1002.06105198104 =0.13。fmax= f1+ f”1=7.1+0.13=7.23。fmax/L=7.233000=2.4110-3f/L=1/250=4.010-3滿足2、挑梁工18內力計算假定未拉鋼絲索情況按懸挑梁計算：Mmax=2N1.3+2N0.3 =210.31.3+210.30.3=32.96KNmf=M/W=32.96100/185=17.82KN/2=178.2N/2f滿足要求。3、懸挑梁（工18）撓度計算：查靜力計算手冊表2-2f/A=2NL3/3EI L=1300mm（懸臂梁計算跨度）f/A=210.3100013003/32.061051660104=4.41mmf/A=2Nb2L/6EI（3-）式中=b/Lf/A=210.330021300（3-300/1300）/62.061051660104=0.32fmax= f/A+ f/A=4.41+0.32=4.73mmfmax/L=4.73/1300=0.0036 f/L=1/250=0.004剛度滿足.