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1、xx市xx北側廉租住房工程外腳手架專項施工方案建設單位：xx市房產管理局監理單位：施工單位：廣西xx有限責任公司目 錄一、編制依據1二、工程概況1三、施工準備及構配件檢查驗收1四、立桿基礎44.1、地基處理44.2、外架排水4五、定位定距4六、搭設要求56.1、搭設工序56.2、基本要求56.3、腳手板和安全網設置76.4、通道口設置86.5、架體防電、防雷措施9防電9防雷9七、外架拆除9八、腳手架分段驗收與檢查108.1、腳手及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收108.2、腳手架使用中，應定期檢查下列項目11九、安全管理11十、計算部分1210.1落地式扣件鋼管腳手架計算12外架落在地面部2、分的計算12十一、附件部分2011.1外架平面布置圖2011.2外架立面圖20一、編制依據1、建筑施工圖。2、建筑施工現場安全檢查標準（JGJ59-99）。3、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）。4、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001 2002年版）。5、建筑施工手冊（第四版）。6、鋼結構設計規范（GB50017-2003）。二、工程概況本工程為xx北側廉租房工程，位于xx市xx北側，總建筑面積為15436m2 m2。A-1#、A-2#、A-3#樓及B-1#樓為框架剪力墻結構，地下1層，地上11層，建筑高度31.7m，0.000相對于絕對標高153.353、m，A-1#、A-2#、A-3#樓建筑面積為10127m2，B-1#樓建筑面積為2983m2；A-4#、A-5#樓為磚混結構：地上六層,建筑高度19.3m，0.000相對于絕對標高153.57m，建筑面積為2283 m2。三、施工準備及構配件檢查驗收扣件式鋼管腳手架主要由鋼管和扣件組成。鋼管采用外徑48mm、壁厚3.5mm的焊接鋼管；扣件包括直角、回轉和對接扣件，施工腳手板采用長度為3米規格的竹串片腳手板。采用舊鋼管，其表面銹蝕深度不應大于0.5mm。鋼管表面應平直光滑，無裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道，鋼管上嚴禁打洞，外徑、壁厚允許偏差-0.5mm。舊扣件使用前應進行質量4、檢查，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。十字扣件單個重量應0.9kg，單個轉角扣件重量在1.2kg，單個對接扣件重量在1.3kg。架體平面防護鋪竹串片腳手板，竹串片腳手板采用毛竹制作。架體搭設完成后層層滿鋪竹篾拼進行防護。如下圖一、二所示:圖一圖二鋼管及扣配件均應做防銹處理，立桿、大小橫桿的油漆顏色為黃色，防護欄桿及剪刀撐的油漆顏色為紅、白相間（間距300mm）。搭設外架人員上崗前必須經過專業培訓，合格后獲得勞動安全監察部門頒發的上崗證后方能上崗搭設。四、立桿基礎4.1、地基處理4.1.1本工程局部外腳手架直接落在地下室外側的回填土上，5、因此，必須要座落在堅硬實土上，應將基土分層進行夯實，夯實捶擊后增設C15砼穩定層，然后在基土上澆100 mm厚C15砼（從建筑物邊出2米寬）；對于座落在轉換層（0.000m）及三層（7.500m）樓面上的立桿，應待其樓面砼強度達到100%設計強度值時，方可拆除相應處的模板，模板拆除以后在外架立桿對應處加鋼管頂撐。 4.1.2立桿必須裝設在墊木上，墊木長度應寬出內外立桿外側的距離不小于10cm，寬度為20cm、厚5cm的木板，垂直于墻面墊放。4.1.3墊木上立桿底必須設置底座，本工程采用整體鑄鐵式底座。4.2、外架排水在外架基礎外設置縱向排水溝，排水溝寬300mm，深200mm，與施工現場排水系6、統相連接，排水管設置詳施工平面布置圖。五、定位定距根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001 2002年版）表6.1.1-1采用。架體形式立桿橫距立桿縱距步距內立桿距離墻面距離落地式外架1.05m1.5m1.8m0.20m在施工層鋪設竹腳手板層及踢腳板。腳手架與主體結構連接采用剛性拉結，拉結點豎向距離h1=3.6m（二步），水平距離L=3.6m（二縱）。考慮到有陽臺、窗洞部位，連墻件將全偏離主節點大于300mm，故采取每層（豎向2.8米）一道拉結，連墻桿同時與內外立桿固定，以加強整體性。在澆筑樓面砼時預埋鋼管與小橫桿剛性拉結（詳見大樣圖）。 施工荷載取2.0KN/m2。由7、于采用全落地式外架，搭設高度達到31.7m，因此，外側立面應沿整個長度及高度上連續設置剪刀撐（詳見附圖），剪刀撐與地面傾角為60度，跨越5根立桿。六、搭設要求6.1、搭設工序6.1.1落地式腳手架搭設順序：放置縱向掃地桿安放墊木豎立桿（先內排后外排）并與縱向掃地桿連接橫向掃地桿第一步縱向水平桿橫向小橫桿較正垂直度搭設剪刀撐鋪腳手板、掛安全網、設置拉結點第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿。6.2、基本要求6.2.1每根立桿墊木必須垂直架體墊一塊長為架寬+每邊10cm，寬度20cm，厚5cm的木板，垂直于墻面墊放。立桿首根，有長有短，應錯開搭設，同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差應小于500mm，立桿8、上的對接扣到主節點的距離應小于1/3縱距，立桿頂端高出樓梯間屋面檐口1.5m，立桿搭設垂直度偏差應符項次項目允許偏差示意圖檢查方法與工具1最后驗收垂直度：20-80m100mm用經緯儀或吊線和卷尺2搭設中檢查偏差的高度m總高度50m40m20mH=2777H=10202550H=204050100H=306075-中間檔次用插入法合下表規定： 立桿垂直度允許偏差6.2.2立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，其它桿件接可采用搭接，但搭接長度不應小于1m，扣接點不少于3個。在距底座下皮200mm處設置縱向掃地桿，在縱向掃地桿下設置橫向掃地桿。6.2.3架體與建筑物9、采用剛性連接，連墻件采用鋼管預埋在樓層的梁或樓板中，預埋鋼管露出樓板長度不小于150mm，埋入砼內深度在200mm以上，鋼管事先用1：2水泥砂漿灌實，位置與拉結點處對應，預埋鋼管與小橫桿采用扣件固定，以保證架體穩定。詳見前面的大樣圖。如拉結位置處有框架柱，也可用鋼管、扣件等配件與框架柱剛性拉結。如下圖：1混凝土柱；2支架的連墻桿；3扣件；4抱柱箍抱柱裝置6.2.4小橫桿應靠近立桿與大橫桿節點布置，每個節點上必須設置小橫桿（小橫桿距離立桿不得大于10cm），如因腳手板鋪設需要，可在立桿間加設小橫桿，但必須是等距排放。腳手板要求綁扎牢固，不能松動。橫向水平桿與建筑物墻面的距離200mm。6.2.510、本工程高度達31.7m，因此，每段雙排腳手架在外側立面的轉角及兩端部整個高度要連續設置剪刀撐。剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度不應小于1m，應采用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。斜桿與地面的傾角在60度之間，剪刀撐底部斜桿下端必須支承在墊板上。剪刀撐跨越立桿的最多根數為5根。搭設如附圖所示。6.3、腳手板和安全網設置6.3.1腳手板采用滿鋪竹篾拼，如上圖一、圖二所示，架體搭設時，沿架體縱向在架體立桿之間搭設兩根水平桿，與外架大橫桿一起組成四11、根水平向的鋪設面，在此面上滿鋪竹篾拼，構成水平向的防護，竹篾拼沿高度方向層層滿鋪。自首層作業層的腳手板往上計，中間非操作層間距不大于10m滿掛安全平網。頂層操作層架體滿鋪竹串片腳手板，該層竹串片腳手板隨主體施工上移。6.3.2欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側；上欄桿上皮高度應為1.2m；擋腳板高度不應小于180mm；中欄桿應居中設置。外腳手架擋腳板應采用舊模板拼裝，300寬（長度不限），外側面漆紅白相間斜段。6.3.3長度不足2米的腳手板應用直徑3.2mm的鍍鋅鋼絲固定在支承桿件上。6.3.4首層安全平網掛在首層腳手板上方的第二步架上，中間非操作層每隔五步架應掛安全平網；施工操作層安全平網應12、在操作層腳手板下方。6.3.5操作層腳手板采用竹串片腳手板，腳手板應設置在三根橫向水平桿上，腳手板板與板間采用對接，腳手板外伸長應取130150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm，為能與外架立桿縱距相適應，腳手板長度應采用3米長的規格，如下圖：6.4、通道口設置本工程進出建筑物處應設置安全通道口。所有通道口均應設防護棚，防護棚材質為雙層竹腳手板，雙層竹腳手板凈高60cm，防護棚頂層四周設200mm高的欄板，防止落物滾下傷人。防護棚搭設應滿足承重和防雨要求，有足夠的操作空間。防護棚支撐由架子內挑出四根長橫桿，端頭立桿支撐在地面上，鋼管顏色為紅白相間。通道口兩側設防護欄桿，并張掛密目網13、封嚴，人員從正面出入。除立桿設高出地面20cm的掃地桿外，中間還應設置一根橫桿。在通道口上方還應設置安全標志。防護棚的尺寸為：水平方向每邊寬出通道口1000mm，突出架體寬度為 5m。6.5、架體防電、防雷措施6.5.1防電腳手架在架設和使用期間，要嚴防與帶電體接觸。6.5.2防雷本工程的防雷措施均采用從基礎防雷系統引出，在建筑物四大角處與外架立桿焊接，沿外立桿延續至外架頂部。七、外架拆除拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，先擬訂作業計劃，報請批準，進行安全技術交底后，方可開始工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織等。拆架時，周圍應設圍欄和警戒標志，劃14、出工作禁區，禁止無關人員進入，拆除順序應自上而下，一步一清，不準上下同時作業，工人在拆除時，必須綁扎安全帶，綁扎在拆除下一步架的大橫桿。拆架時應注意以下幾點：拆除腳手架要求本著后搭先拆、先搭后拆的原則，按層次自上而下進行。所有連結點應隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將拉結點整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于一步，如高差大于一步應設連接點加固，拆架時，先拆護身欄桿，每檔內留一塊腳手板翻到下層，其余腳手板先運下，然后再按上述原則依次拆除，拆大橫桿十字撐要先拆中間扣。然后再拆兩頭扣，拆下的材料必須隨時逐層傳遞運送到地面，不得將材料從架體上直接拋到地面，不得堆放在腳手架和樓上。當腳手架拆至相應部15、位下部最后一根長鋼管的高度時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆連墻件。在拆除過程中，最好不要中途換人，如要換人，則應將拆除情況交代清楚，操作時，思想要集中，上下呼應。拆下的鋼管、扣件等應分類歸堆，進行保養。八、腳手架分段驗收與檢查8.1、腳手及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收外腳手架及安全網搭設，應隨樓層的增高，分層對其進行檢查驗收，腳手及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收：基礎完工后及腳手架搭設前；作業層上施加荷載前；每搭設完1013m高度后；達到設計高度后；遇有六級大風與大雨后；停用超過一個月。搭設完第一道段后報公司安設部進行驗收，以后每6米項目部自行驗收；驗收應量化，不符合要求的16、應迅速整改，項目技術負責人應在驗收單上簽字，確認合格后方可進行上部架體的搭設。8.2、腳手架使用中，應定期檢查下列項目桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空；扣件螺栓是否松動；安全防護措施是否符合要求；是否超載。九、安全管理9.1腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）考核合格的專業架子工。9.2搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。9.3不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。9.4在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：主節點處的縱17、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿；連墻件；剪刀撐。9.5端口處設置架體內橫向斜撐，如下圖：9.6 外架提升好后，應派專人定期檢查水平桿、剪刀撐及連墻件等桿件的狀態。十、計算部分10.1落地式扣件鋼管腳手架計算 1.腳手架參數 搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.20米，立桿的橫距為1.05米，立桿的步距為1.80 米； 計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為 31.6 米，立桿采用單立管； 內排架距離墻長度為0.30米； 大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2； 立桿總數為 140； 采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為 0.80； 連墻件采用兩步三跨，豎向18、間距 3.60 米，水平間距3.60 米，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件； 2.活荷載參數 施工荷載均布參數(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架； 同時施工層數:2； 3.風荷載參數 廣西省xx市地區，基本風壓為0.30，風荷載高度變化系數z為0.84，風荷載體型系數s為0.65； 考慮風荷載； 4.靜荷載參數 每米立桿數承受的結構自重標準(kN/m2):0.1161； 腳手板自重標準值(kN/m2 ):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.110； 安全設施與安全網(kN/m2 ):0.005；腳手板鋪設層數:4； 腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:19、欄桿沖壓鋼； 5.地基參數 地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kN/m2):500.00； 基礎底面擴展面積(m2):0.09；基礎降低系數:0.40。 二、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ； 腳手板的荷載標準值:P2=0.3501.050/(2+1)=0.123 kN/m ； 活荷載標準值: Q=3.0001.050/(2+1)=1.050 kN/m； 靜荷載的計算值: q1=1.20.038+1.2020、.123=0.193 kN/m； 活荷載的計算值: q2=1.41.050=1.470 kN/m； 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080.1931.2002+0.101.4701.2002 =0.234 kN.m； 支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.1931.2002-0.1171.4701.2002 =-0.275 kN.m； 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：21、 =Max(0.234106,0.275106)/5080.0=54.134 N/mm2； 大橫桿的抗彎強度:= 54.134 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。滿足要求！ 3.撓度計算: 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.123=0.161 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =1.050 kN/m； 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V= 0.6770.1611200.04/(1002.06105121900.0)+0.9901.050 1200.04/(1002.06105121900.0)22、 = 0.948 mm； 腳手板,縱向、受彎構件的容許撓度為 l/150與10 mm 請參考規范表。 大橫桿的最大撓度小于 1200.0/150 mm 或者 10 mm,滿足要求! 三、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.200 = 0.046 kN； 腳手板的荷載標準值：P2=0.3501.0501.200/(2+1)=0.147 kN； 活荷載標準值：Q=3.0001.0501.200/(2+1) =1.260 kN23、； 荷載的計算值: P=1.2(0.046+0.147)+1.4 1.260 = 1.996 kN； 小橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.0502/8 = 0.006 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 1.9961.050/3 = 0.698 kN.m ； 最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.705 kN.m； = M / W = 0.705106/5080.000=138.749 N/mm2 ； 小橫桿的計算強度小于 20524、.000 N/mm2,滿足要求！ 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50.0381050.04/(3842.060105121900.000) = 0.024 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.046+0.147+1.260 = 1.453 kN； 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1453.0801050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105 121900.0) = 2.378 mm； 最大撓度和 25、V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.378 = 2.402 mm； 小橫桿的最大撓度小于 (1050.000/150)=7.000 與 10 mm,滿足要求!； 四、扣件抗滑力的計算: 按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80， 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.026、50=0.040 kN； 腳手板的荷載標準值: P2 = 0.3501.0501.200/2=0.221 kN； 活荷載標準值: Q = 3.0001.0501.200 /2 = 1.890 kN； 荷載的計算值: R=1.2(0.040+0.221)+1.41.890=2.959 kN； R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1161 NG1 = 0.11631.600 = 3.669 kN； (2)腳手板的自重標27、準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.35041.200(1.050+0.3)/2 = 1.134 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿沖壓鋼，標準值為0.11 NG3 = 0.11041.200/2 = 0.264 kN； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.20031.600 = 0.190 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.256 kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2 取值28、。 經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.0001.0501.2002/2 = 3.780 kN； 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.300 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 0.840 ； Us - 風荷載體型系數： 公式為: 其中: An一步一跨內鋼管的總擋風面積； An=(la+h+0.325lah)d； Aw一步一跨內鋼管的總擋風面積； Aw=(lah-An)w； w密目式安全網的擋風系數。由于29、國家沒有出臺對密目式安全網擋風系數 的規定，本計算書參照建筑技術1999年第8期腳手架結構的設計規 定和計算方法一文取密目式安全網的擋風系數，值為0.5； la立桿縱距(m)，為1.20； h 立桿步距(m)，為1.80； 0.325腳手架立面每平方米內剪刀撐的平均長度； d 鋼管外徑(m)，為0.048； 得到:An=(1.20+1.80+0.3251.201.80)0.048=0.178m2； Aw=(1.201.80-0.178)0.50=0.991m2； =1.2(0.178+0.991)/(1.201.80)=0.649； 全封閉式腳手架風荷載體型系數s=1.0=0.649； 界面取30、值為0.649； 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.3000.8400.649 = 0.114 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.256+ 1.43.780= 11.600 kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.256+ 0.851.43.780= 10.806 kN； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1141.200 1.8002/10 = 0.053 kN.31、m； 六、立桿的穩定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸心壓力設計值 ：N =11.600 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ：K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =32、205.000 N/mm2； = 11600.000/(0.186489.000)=127.533 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 127.533 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =10.806 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ： K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果33、查表得到 ：= 0.186 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 10805.832/(0.186489.000)+52968.356/5080.000 = 129.232 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 129.232 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 七、最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG234、+NG3+NG4 = 1.588 kN； 活荷載標準值 ：NQ = 3.780 kN； 每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.116 kN/m； Hs =0.1864.89010-4205.000103-(1.21.588 +1.43.780)/(1.20.116)=82.174 m； 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 82.174 /(1+0.00182.174)=75.934 m； H= 75.934 和 50 比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m。 考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高35、度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.588 kN； 活荷載標準值 ：NQ = 3.780 kN； 每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.116 kN/m； 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.053 /(1.4 0.85) = 0.045 kN.m； Hs =( 0.1864.89010-4205.00010-3-(1.21.588+0.851.4(3.780+ 0.1864.8900.045/5.080)/(1.20.116)=81.064 m； 腳36、手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 81.064 /(1+0.00181.064)=74.986 m； H= 74.986 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m。 八、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 風荷載基本風壓值 Wk = 0.114 kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 12.960 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), No= 5.000 kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： N37、Lw = 1.4WkAw = 2.077 kN； 連墻件的軸向力計算值 NL= NLw + No= 7.077 kN； 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數,l為內排架距離墻的長度, 由長細比 l/i=300.000/15.800的結果查表得到0.949； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 連墻件軸向力設計值 Nf=Af=0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN； Nl=7.077Nf=95.133,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl=7.077小于雙扣件的抗滑力 16.0 kN，滿足要求! 連墻件扣38、件連接示意圖 九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值: fg = fgkKc = 200.000 kN/m2； 其中，地基承載力標準值：fgk= 500.000 kN/m2 ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.400 ； 立桿基礎底面的平均壓力 ，p = N/A =120.065 kN/m2 ； 其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 10.806 kN； 基礎底面面積 (m2)：A = 0.090 m2 。 p=120.065 fg=200.000 kN/m2 。地基承載力的計算滿足要求！ 十、腳手架配件數量匡算: 39、扣件式鋼管腳手架的桿件配備數量需要一定的富余量，以適應構架時變化需要， 因此按匡算方式來計算；根據腳手架立桿數量按以下公式進行計算： L -長桿總長度(m)； N1 -小橫桿數(根)； N2 -直角扣件數(個)； N3 -對接扣件數(個)； N4 -旋轉扣件數(個)； S -腳手板面積(m2)； n -立桿總數(根) n=140； H -搭設高度(m) H=31.6； h -步距(m) h=1.8； la-立桿縱距(m) la=1.2； lb -立桿橫距(m) lb=1.05； 長桿總長度(m) L =1.1 31.60 (140 + 1.20 140/1.80 - 2 1.20/1.80)=40、8064.32； 小橫桿數(根) N1 =1.1 (31.60 /1.80 1/2 + 1) 140 = 1506； 直角扣件數(個) N2 =2.2 (31.60 / 1.80 + 1) 140 = 5716； 對接扣件數(個) N3 =8064.32 / 6.00 = 1345； 旋轉扣件數(個) N4 =0.3 8064.32 / 6.00 = 404； 腳手板面積(m2) S = 1.1 ( 140-2) 1.20 / 1.05=173.49。 根據以上公式計算得長桿總長8064.32m；小橫桿1506根；直角扣件5716個；對接扣件1345個；旋轉扣件404個；腳手板173.49m2。