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1、 xxxxC區 工程早拆、快拆模板體系施工方案xx二建集團有限公司目錄一、編制依據二、工程概況 三、早拆模板工藝原理 四、模板體系組成及材料的型號確定 五、施工準備六、施工方法與施工要點 七、質量保證措施八、安全技術措施九、環保措施十、計算書十一、模板體系布置圖一、編制依據1. 混凝土結構施工質量驗收規范（GBJ50204-2002） 2. 建筑結構荷載規范(GB500092001)3. 建筑工程質量驗收統一標準(GB503002001）4. 建筑施工高空作業安全技術規程 （JGJ3391）5. 重慶市建筑工程施工現場安全管理標準6. 31#-33 樓結構施工圖7. 31-33 樓施工組織設計2、二、工程概況 2。1工程概況工程名稱：xxxxC區工程地址：xx市渾南區沈中大街9號建設單位：xx星港地產投資有限公司設計單位：xxxx筑設計研究院有限公司監理單位：xx市工程監理咨詢有限公司承包單位：xx二建集團有限公司結構形式： 框剪 基礎結構： 筏板基礎+螺旋鉆孔樁地下層數： 1層 地上層數： 34層 首層高度： 3。05米 頂板厚度：100、110標準層： 2層以上 標準層高度: 2。9米 頂板厚度:100、110三、早拆、快拆模板工藝說明3.1模板早拆設計的原理國家標準混凝土結構工程施工及驗收規范GB 502042002規定,現澆結構的模板及其支架拆除時的混凝土強度應符合設計要求；如3、設計無要求時，應符合下列規定：板底模、模板跨度2。0m時，混凝土強度達到設計強度的50時方可拆模；跨度在2.0m8.0m時,混凝土強度達到設計強度的75時方可拆模；對于梁,拱殼跨度8。0m時，混凝土強度達到設計強度的75、跨度大于8.0m時，混凝土強度達到設計強度的100時方可拆模.這就說明，結構梁、板跨度的大小，對結構梁、板的內應力大小有直接的影響。為此，如果將梁、板和拱的跨度減小，其結構內應力亦相應減小，則拆模時混凝土強度可以降低,再根據混凝土早期強度增長快的規律，拆模時間可以提前。模板早拆施工技術的基本原理就是在施工階段把結構跨度人為的劃小,降低其內力，使模板能夠早拆，而結構的安全度又不4、受影響，以達到模板早拆應有的經濟效益及社會效益. 3。2、早拆、快拆體系的選擇鍵鏈接模板早拆、快拆體系是由 北京群力發(北京)科技開發有限公司研制開發的“鍵連接的腳手架”與“可調型組裝式模板早拆柱頭”組成的模板早拆支撐體系，配以普通的鋼楞（龍骨）及模板(塑料模板、膠合板或鋼框模板等)而形成的一種模板早拆、快拆體系。該模板早拆、快拆體系是在確保現澆鋼筋混凝土結構施工安全度不受影響、符合施工規范要求、保證施工安全及工程質量的前提下,加快材料周轉,減少投入，降低成本，提高工效,加快施工進度,縮短工期，使之具有顯著的經濟效益和良好的社會效益的一種先進的施工新技術。3.3早拆體系的特點3。3。1 材料周5、轉快早拆體系主要特點就是“早”，加快材料的周轉次數，減少模板支撐體系的整體投入量,通過加快周轉材料的特點來滿足施工的要求。3。3.2 施工簡便早拆體系的關鍵節點就是早拆頭，將部分U托按模板深化設計更換成早拆頭，達到早拆的條件.早拆頭與U托為通用標準，可以互換使用.早拆頭是以U托為基礎，無需復雜操作即可滿足使用要求。3.3.3 資金投入少，效益大。只需更換部分早拆頭即可減少1/3模板、龍骨的配置量。3.4快拆體系的特點施工安全可靠，工程質量易保證。鍵連接的腳手架,采用工廠化生產加工,現場組裝的方式。支架桿件構造尺寸及結點連接方式標準化、規范化。減少了搭設時的隨意性,避免了出現不穩定結構和結點可變6、狀態的可能性；結構受力明確，支架整齊,施工安全可靠，整個施工過程，結構樓板始終處于最佳受力狀態，施工過程規范化,工程質量有保證。3.4。2 結構性能好結構簡單、設計構思新穎、結點構造合理、桿件全部軸向連接、受力狀態明確，力學性能優良，采用承插型連接方式，減少人為及材料質量的影響，具有可靠的力學強度和剛度.搭拆過程中，自穩效果好，且方便靈活.可隨時搭、拆爬梯；隨時開通，封閉通道。3。4。3支拆快捷，工作效率高。 操作簡單、支拆快捷，工作效率高,能加快施工進度，縮短施工工期.同時避免了螺栓作業,工人帶一把鐵錘即能完成全部作業.而且重量輕,降低了作業強度。3。4。4 功能多：能靈活的組裝成多種尺寸和7、荷載的腳手架已及支承架等.3。4。5. 無零散配件丟失，損耗底,經濟效益高。3.4.6. 規格小,系列化,最長桿件2.45m便于運輸。3.4。7. 施工質量易控制，便于質量檢查。3.4。8. 插頭插座不怕摔碰,不易被水泥鑄死.3。4。9利于文明施工及現場管理。該模板快拆體系施工過程中，避免了周轉材料的中間堆放環節,模板支架整齊、規范,立、橫桿用量少，沒有斜桿,施工人員通行方便，便于清掃，有利于文明施工及現場管理。對于狹窄的施工現場尤為適用。3。4。10有利于環境保護，社會效益良好。模板材料用量的大量節約，減少了樹木、竹林的砍伐，有利于綠色植被的保護；同時,運輸量的減少，工人勞動強度的減輕及有利8、于施工現場的管理等,使之產生了良好的社會效益。3.4.11 加快豎向模板倒運 對于豎向構件與水平構件同時澆筑混凝土施工的工程，由于空間及運輸通道的限制，致使豎向構件的模板拆除倒運工作是緩慢的。鍵連接的腳手架特點之一就是橫桿可以隨時打開隨時封閉.可以在豎向構件模板拆除位置建立一個小的空間，滿足模板拆除及運輸的要求。與傳統扣件式腳手架相比，施工速度可以提高40%左右。四、模板體系組成及材料的型號確定4.1模板體系組成本工程地上標準層頂板模板采用早拆、快拆體系.模板早拆、快拆體系主要由可調型早拆柱頭、鍵連接的腳手架組成。4。2模板支撐體系材料的選型例：工程標準層層高2。9m、板厚100mm；模板選用9、15mm厚的1830915多層板;主龍骨采用48鋼管；次龍骨采用4040mm矩形方鋼龍骨.由此可計算出豎向支撐桿件、早拆柱頭及U托的高度。支撐體系立桿組合模式詳見模板體系布置圖4.3模板體系配置數量本工程采用二滿一留”進行支撐體系的配置。模板按照滿兩層配置。五、施工準備1、上道工序已完成并做辦理完驗收手續；2、搭設支撐體系所需材料已辦理完進場手續，并與各房間材料用量表中的規格、型號、數量相符；3、樓層控制線、軸線、墻身線、標高線等已經辦理完驗收手續；4、豎向構件混凝土澆筑完畢并清理完現場；5、施工人員已經做好相應的技術交底及安全交底工作。6、工人配齊施工操作用工具，如榔頭、鋼卷尺、扳手等.六、10、施工方法6。1工藝流程放支撐桿件點位線搭設支撐體系（先搭設標準四邊形支承格構，按互相垂直或順直的原則支完剩余的支承格構）安裝早拆柱頭或U托 主次龍骨安裝（跨度大于4m按3）安裝模板 安裝鑲板并調整好與模板高差強度達到50%，3d后第一次拆模 安裝板鋼筋澆筑、混凝土 達到設計強度第二次拆模 混凝土養護6.2施工要點1、支立模板支架時，立桿位置要準確，立桿、橫桿形成的支承要方正。2、按圖示進行水平桿(橫桿）安裝，嚴禁私自改用橫桿長度。3、立桿下需鋪設1010木板，并且上下樓層立桿對齊，保證荷載有效通過立柱進行傳遞。4、早拆柱頭或U托安裝完畢后，進行調平。跨度大于4m按3起拱，將早拆柱頭板與次龍骨頂11、面調整至指定標高，避免虛支,保證拆模后支撐處的頂板平整。5、早拆柱頭及U托的調節絲桿插入立桿孔內的安全長度不小于200mm，嚴禁任意上調。6、鋼楞要支撐平穩，受力方向一致.7、模板按照布置圖方向進行鋪設,按位置留設鑲邊，確保模板能夠實現早拆.8、混凝土試塊應增設不少于一組與混凝土同條件養護試塊,用于檢驗第一次拆模時的混凝土強度。9、現澆鋼筋混凝土樓板第一次拆模強度由同條件養護試塊試壓強度確定，當試塊強度不低于10MPa時才可以拆模.且常溫施工階段現澆鋼筋混凝土樓板第一次拆模時間不得早于混凝土初凝后3d.10、上層豎向構件模板拆除運走后，在施層無過量堆積荷載方可進行下層模板拆除。11、支撐結構在12、模板早拆前應形成空間穩定結構。在第一次拆模前,不應受到拆除拉桿一類的擾動，更不能使結構先期承擔部分自身荷載。模板第一次拆除過程中，嚴禁擾動保留部分模架及構配件的支撐原狀，嚴禁拆掉再回頂的操作方式。12、模板拆除前應辦理拆模申請，經項目技術負責人批準后方可進行第一次模板拆除.13、模板及其支架的拆除順序嚴格執行模板布置圖進行，嚴禁私自亂拆.14、模架的第二次拆除應符合混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002的規定。6。3質量要求6.3。1 支撐系統及附件要安裝牢固,無松動現象,模板與鑲板應安裝嚴密，保證不變形、不漏漿。6。3.2 混凝土面不得存在起皮、起砂，龜裂和其它缺陷.6.3。13、4 第一次拆模時間必須滿足混凝土初凝3d;同條件試塊強度達到10MPa，第二次拆模控制時間應以同條件養護試塊強度等級為依據，并符合規范及相關規定。6。3。5早拆體系除滿足混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002及其它有關規范規定外還要填寫模板早拆體系安裝檢驗批驗收記錄表七、質量保證措施7。1。質量保證體系建立由項目經理領導,由總工程師策劃、組織實施，現場經理和安裝經理中間控制，北京群力發（北京)科技開發有限公司前期深化、現場技術支持、指導及區域和專業責任工程師檢查監督的管理系統,形成項目經理部、分包商/專業化公司和施工作業班組的質量管理網絡。7。2、模板工程質量控制程序模板成型檢14、驗班組內實行 “三檢制”，合格后報配屬隊伍工長檢驗，合格后依次報項目區域責任師、質量總監進行核定，并填寫預檢記錄表格、質量評定表格和報驗單，對于模板成型過程中要點真實記載，并向監理報驗。每個環節檢查出質量問題(不符合本方案質量、技術標準及相關規范),視性質、輕重等查處上一環節責任,并由上一環節負責人負責改正問題。八、安全措施1、工人須經三級安全教育，考試合格后方可上崗。2、特殊工種持證上崗,有關證件須符合北京市有關規定。3、裝拆模板，必須有穩固的登高設備.高度超過2米時,必須搭設腳手架。安裝梁模板及梁、柱接頭模板的支撐架或操作平臺必須支搭牢固。4、模板的預留孔洞、電梯井口等處，應加設防護網，防15、止人員或物體墜落.5、在腳手架或操作臺上堆放模板時，應按規定碼放平穩，防止脫落并不得超載.操作工具及模板連接件要隨手放入工具袋內，嚴禁放在腳手架或操作臺上.6、支模必須按照工序進行，模板沒有固定前,不得進行下道工序.禁止利用拉桿、支撐攀登上下。7、澆筑砼時,應設專人看護模板,如發現模板傾斜、位移、局部鼓脹時，應及時采取緊固措施，方可繼續施工。8、頂板拆模時，應逐塊拆卸.拆下的模板,嚴禁向下拋擲.如有間歇，亦應將已拆下的模板的配件及時運走，防止墜落傷人。9、施工中嚴禁吸煙,嚴禁酒后作業，不許在支撐體系上追逐打鬧。9環保措施1、施工中必須注意控制噪音，根據規定在城市建成區內,禁止夜間進行生產噪音的16、建筑施工(22時至次日6時）。由于施工不能中斷的技術原因和其他特殊情況,確需中午或夜間連續施工作業的，應向建設行政主管部門和環保部門申請。2、加強對作業人員的環保意識教育,模板支撐體系搭拆和鋼筋運輸、裝卸、加工防止不必要的噪音產生，最大限度減少施工噪音污染.3、 使用手持電動工具（手電鉆等)切割機時，周圍設圍擋隔音，使用設備性能優良，并合理安排工序不集中使用。4、廢舊鋼筋頭、鐵釘、模板屑應及時收集清理，保持工完場清。5、樓層施工中產生的建筑垃圾必須采用密閉容器調運至地面分類定點存放，嚴禁直接向外揚棄。十、計算書10.1 材料的選用豎向支撐體系選用鍵連接的腳手架，托架選用可調型早拆柱頭及U形托架17、，主龍骨選用48矩形鋼管,次龍骨選用4040方鋼管，模板選用15厚1830915多層板.10.2 材料的性能 鋼管483。5 fm=205N/mm2 i=1.58cm 材質235# E=2。06105N/mm2 I=12.19cm4 w=5.08cm3矩形鋼管 主龍骨選用鋼管，W=13.3次龍骨選用4040方鋼管， W=5.4 E=10000 N/mm2方木 fm=1317N/mm2 E=9000 N/mm210.3、荷載的計算(依據具體工程具體分析并出具相應計算）取最厚頂板進行驗算，頂板厚度110mm。頂板模板選用13mm厚竹膠板，次龍骨4040方鋼，間距150mm,主龍骨48鋼管,間距9018、0mm，豎向支撐為碗扣式腳手架支撐,間距900mm。9.2.1荷載計算：竹膠板自重：8。50.0121.2=0.122KN/m2新澆混凝土及鋼筋自重：(25+1。1)0。251。2=7.83 KN/m2施工荷載： 2。51.4=3。5 KN/m2 總荷載 =11。45KN/m29。2。2面板驗算：計算簡圖為取1米寬面板進行驗算：q=11。451=11.45KN/MM=1/8ql2=0。12511.450.32=0.129KNM12厚面板的凈截面抵抗矩Wn=(1/6)bh2=(1/6)1000122=2.4104mm3抗彎承載力m=M/Wn=12.9104/2。4104=5.38N/mm2f=119、3 N/mm2滿足要求。撓度驗算：荷載不包括施工荷載，則q=7.95KN/mI=(1/12)bh3=（1/12）1000123=0。144106mm4w=5ql4/384EI=57.953004/38450002.81105=0.60mm=3mm滿足要求.9。2.3次龍骨驗算（4040方鋼)：計算簡圖為q=11。450。3=3.44KN/mM=1/8ql2=0.1253.449002=3。5105Nmm抗彎承載力m= M/Wn=3。5105/8。3104=4。2N/mm2=13 N/mm2撓度驗算：荷載不包括施工荷載，q=7。950.3=2。39KN/mw=5ql4/384EI=52。399020、04/3849000417104=0。54mm=3mm滿足要求。9。2.4主龍骨驗算：主龍骨采用48鋼管，立桿支撐間距900,計算簡圖為將荷載化為均布荷載，進行強度驗算:P=11。450.90。3=3.09KNM=0.244Pl=0.2443.09103900=6。79105NmmWn=166cm3，I=833cm4m=M/ Wn=6。79105/(166000）=4。09N/mm2=13N/mm2撓度驗算:荷載不包括施工荷載，q=7.950.30。9=2.15KN/mw=0.967ql3/100EI=0。9672。1510009003/10090008330000=0。20mm=3mm滿足要21、求9.2.5立桿驗算：每根立桿所承受的荷載N為11.450。90.9=9.27KN單根立桿的截面面積為489mm2強度驗算：=N/A=9。27103/489=18.96Mpa=215Mpa穩定性驗算：長細比=L/i，其中i=16.2mm,立桿長1500mm則=L/i=1500/16。2=92.6查鋼結構設計規范附錄得 值為0。64=N/A=9270/0。64489=29.6Mpa=215Mpa滿足穩定性要求。二、現澆砼結構模板早拆設計計算1、選材 支架選用鋼管腳手架，托架選用早拆柱頭及U形托架，大楞選用4040矩形鋼管,小楞選用4040方鋼管，模板選用13mm多層板。2、荷載計算（1）荷載標準22、值模板及支架自重標準值：0.3KN/新澆砼自重標準值：24 KN/m3鋼筋自重標準值框架：1.5 KN/m3 樓板:1.1 KN/m3施工人員及設備荷載標準值a、模板及支承模板的小楞 取2。5 KN/b、支承小楞的大楞 1.5 KN/c、支架立柱 取 1.0 KN/說明：對大型澆筑設備及上料平臺按實際計算.砼推集料高度超過100mm以上者，按實際計算。模板寬度小于150mm集中荷載可分布在相鄰的兩塊板上.振搗砼時產生的荷載標準值a、對水平面模板可采用 2.0KN/b、對垂直等模板可采用 4。0KN/（2)荷載設計值計算模板及其支架的荷載設計值，應為荷載值乘以相應的荷載分項系數。模板及支架的荷載23、分項系數項次荷載類別1模板及支架自重1。2新澆砼自重鋼筋自重施工人員及設備荷載1。4振搗砼時產生的荷載(3）荷載折減系數：對木模板及其支架的設計，其荷載設計值可乘以0.9的系數予以折減.采用冷彎薄壁型鋼材，系數為1.0（4)荷載組合項次項 目荷載組合計算承載能力 驗算剛度1平板模板及支架+ +2梁模底板及支架+ +3、模板結構的撓度要求支架的壓縮變形值或彈性撓度不大于相應結構的計算跨度的1/1000，支承系統變形累計4mm。模板面板各跨的撓度不宜大于相應跨度的1/300且不宜大于1mm.鋼楞的允許撓度計算值不宜大于相應跨度的1/500縱橫向水平桿受彎容許撓度為1/150與10mm4、材料和性能24、 鋼管483。5 fm=205N/mm2 i=1.58cm 材質235 E=2.06105N/mm2 I=12.194 w=5.083矩形鋼管 大楞選用4040矩形鋼管，W=13.3小楞選用4040矩形鋼管，W=5.4 E=10000 N/mm2方木 fm=13-17N/mm2 E=9000 N/mm25、設計及驗算抗彎承載力 M=KmqL2 M=KmpL = M/Wfm矩形鋼管的抵抗矩W=b（h3- h13）/6h 抗剪承載力 V=KVqL =3V/2bhfv撓 度 W=kwqL4/100WW=kwpL3/100W穩定性(不組合風荷載） N/Af =L0/i式中：M彎矩設計值 N、mmKm彎25、距系數 查表求得 q均布荷載 N/mmL受力結構件計算長度 mm 抗彎承載能力 N/mm2M彎距設計值 W載面抵抗矩fm抗彎強度計算值 N/mm2 V剪力設計值Kv剪力系數 剪應力b受剪物寬度 h受剪物高度fv抗剪強度設計值 W撓度W容許撓度 Kw撓度系數N立桿軸向力設計值 軸向受壓構件穩定系數A立桿橫截面積 f鋼材抗壓強度計算值。-長細比 L0立桿計算長度i截面回轉半徑五、荷載驗算（本層砼板厚為160）a、立桿和小楞的抗壓、抗彎承載力一般情況下遠大于實際荷載,可不驗算，大楞單楞設置時應進行驗算。b、大楞在托架上的設置一般平行于板的長向，小楞垂直于板的長向，根據現場材料組合也可進行調整，但大楞26、宜選小跨度方向擺放。c、為了安全可靠，選一個工程進行分析計算:已知砼板厚為160，大楞雙楞設置，大楞跨度1200，小楞跨度1400，大楞承受的均載面積為12001400,大楞選50703方管,W=13。3小楞選50703方管，W=5.4驗算此時大楞雙置時抗彎承載力及撓度.驗算此時小楞300時抗彎承載力及撓度。（1）、驗算此時大楞1、砼板厚130時設計荷載（1)模板自重 0 。1kN/(2）砼自重 24KN/ m30.163。84 kN/(3）鋼筋自重 1.1 KN/ m30。160。176kN/以上小計4.116 kN/(4）施工人員及設備1.5kN/驗算承載能力時力的組合：1231。241.27、47。862kN/驗算撓度承載能力時力的組合：1231.24.939kN/2、早拆頭上大楞雙楞設置時抗彎承載能力驗算（跨中）M/W1。030/9.06=114fm（205 N/ mm2) （雙楞可用）M=KmpL=0。3331.21。4/27。862/2 1。21。030Wb（h3 h13)/6h =9.06 （注解以雙跨連續梁集中雙荷載驗算）3、驗算撓度 施工手冊219 頁W=kw pL3/100EI=1。4661.695*1.2 3/（100*2.0610 5*33.75)=0.6mmL/500W (雙楞可用）kw=1.466p= 1。21.4/24。0356/2=1.695KNL=1。228、mE=2。0610 5 N/mm2I=b（ h3 h13）/12=5（73 6.43）/12=5*(343-262)/12=33.75 cm4)大楞計算簡圖（2)、驗算此時小楞1、砼板厚110時設計荷載（1)模板自重 0 .1kN/(2)砼自重 24KN/ m30。112。64 kN/（3）鋼筋自重 1。1 KN/ m30.110.121kN/以上小計2。761kN/（4）施工人員及設備2。5kN/驗算承載能力時力的組合：1231.241。47。54 kN/驗算撓度承載能力時力的組合:1231。24。0356 kN/2、小楞300設置時抗彎承載能力驗算(跨中）M/W0.55/5.4=102fm(205 N/ mm2） （小楞可用）M=0.125pL2=0。1251.40.37。54/1.4 1.420.55Wb( h3 h13)/6h5.4 （注解以雙跨連續梁均布荷載驗算）3、驗算撓度W=kw pL4/100EI=1。5211.211。44/.(1002。06105*18。5）=1.86mmL/500W （小楞可用）kw=1.521p= 1。40.34.0356/1.41。21kn/mL=1。4mE=2.0610 5 N/mm2I=b（ h3 h13）/12=3（6.73 -6。13)/12=3*（301227)/12=18。5cm4小楞計算簡圖十一模板體系布置圖見附件