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1、xx大學xx學院 藥學樓/護理學樓落地式卸料平臺施工方案 編制人： 審核人： 批準人： xx建設工程有限公司xx年4月16日卸料平臺專項施工方案一、工程概況本工程結構形式為框架結構，地上5層,局部地下1層;建筑總高度25m，外排架采用落地式鋼管腳手架，卸料平臺采用落地式鋼管腳手架搭設形式.二、編制依據建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社；建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社;鋼結構設計規范GB500172003 中國建筑工業出版社；建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）中國建筑工業出版社；建筑結構荷載規范GB50009-2001中國建筑工業出版社；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規2、范JGJ1302011 中國建筑工業出版社；建筑地基基礎設計規范GB500072002中國建筑工業出版社；建筑施工安全檢查標準JGJ592011中國建筑工業出版社；三、卸料平臺方案選擇及布置1、 本工程采用鋼管落地式腳手架，考慮周轉材料及砌體、抹灰等施工需要，擬搭設落地式卸料平臺。四、卸料平臺的搭設 （一）、材料準備采用 483.5鋼管及扣件；510木枋、1.8厚木膠板;（二）、卸料平臺的搭設要求1、嚴格執行安全技術交底制度。安全技術交底工作，是施工負責人向作業人員進行職責落實的法律要求，要嚴肅認真的進行，不能流于形式，并履行簽字手續。安全技術交底主要包括兩方面的內容：一是在施工方案的基礎上進3、行的，按照施工方案的要求,對施工方案進行細化和補充；二是要將操作者的安全注意事項講明，保證操作者的人身安全。2、落實安全生產責任制，強化安全檢查。項目、班組必須專人負責對卸料平臺的搭設、拆卸進行跟蹤、督促、檢查。3、各種材料必須滿足國家及行業要求，必須是合格產品，符合卸料平臺施工方案中對材料的要求。4、卸料平臺限重1噸，嚴禁超載運行.掛限重牌，并固定責任人。（三）、卸料平臺的搭設1、鋼管落地卸料平臺剪刀撐落地卸料平臺搭設的工藝流程為：材料配備定位設置通長腳手板、底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿水平橫桿水平縱桿剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。以下時落地平臺的構造要求：落地平臺支撐架立面簡圖a4、立桿間距(1)腳手架立桿縱距不大于1。5m，橫距不大于1.5m,步距不大于0.9m，平臺底橫桿不大于450mm，腳手架搭設高度為25.2m。(2)每根立桿底部應設置底座或墊板.（3）腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上.橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。 (4）立桿接長除頂層頂步外,其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，且接頭不應在同一截面內。c、剪刀撐的搭設 落地式卸料平臺四周都必須搭設剪刀撐，且每兩步搭設一道水平剪刀撐。剪刀撐必須與立桿相連接。d、臺面應橫桿間距不應大于450mm，然后滿鋪木方，再用185、mm的膠合板與木方釘牢。f、防護欄桿(1）腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。（2)選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。(3)腳手架內側形成臨邊的（如遇大開間門窗洞等）,在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿.五、卸料平臺的拆除 卸料平臺使用完畢后，進行拆除工作。在整個平臺拆出過程中，應注意安全，事先對作業工人進行技術及安全交底。首先清除平臺上的木膠板和木枋，拆除防護欄桿，然后再沿上往下拆除。 拆卸時，要有專人負責指揮，并在拆卸范圍內設置警戒線，防止人員闖入發生安全事故。拆卸人員應佩戴安全帶，嚴禁向下拋扔平臺構件。六、安全6、文明施工 1、進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙.2、嚴禁酗酒人員上架作業,施工操作時要精力集中,禁止開玩笑和打鬧。3、卸料平臺搭設人員必須是經過考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格后方可發上崗證。4、平臺的搭拆、維護必須由架子工完成,其他人員不得拆改。5、不得超重堆碼材料，做到及時吊運。保持卸料平臺的干凈整潔，嚴禁平臺上堆放隔夜材料。6、卸料平臺上材料的吊運要有指揮,操作中要及時發出“請注意”“請讓一讓的信號。材料要輕擱穩放，不許采用傾倒、猛磕或其他匆忙卸料方式.7、加強檢查監督、消除事故隱患。包括審查搭設方案、驗收檢查、上崗檢七、卸7、料平臺計算書 鋼管落地卸料平臺 計算書支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規范存在重要疏漏,使計算極容易出現不能完全確保安全的計算結果。本計算書編寫還參考了施工技術2002。3。扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全一文. 一、參數信息:1.基本參數立桿橫向間距或排距la(m):1。40，立桿步距h（m）：0.80;立桿縱向間距lb（m）:1.40，平臺支架計算高度H(m）：25.50；立桿上端伸出至模板支撐點的長度a（m）：0.10,平臺底鋼管間距離(mm）：300。00；鋼管類型:483。5，扣件連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；2.荷載參8、數腳手板自重（kN/m2）:0.300；欄桿自重（kN/m):0.150；材料堆放最大荷載(kN/m2)：5。000；施工均布荷載（kN/m2)：4.000；3。地基參數基礎類型:混凝土面;地基承載力標準值(kPa):120。00;立桿基礎底面面積（m2）:0。25；地基承載力調整系數：1。00。二、縱向支撐鋼管計算:縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面幾何參數為截面抵抗矩 W = 4。12 cm3；截面慣性矩 I = 9.89cm4； 縱向鋼管計算簡圖1.荷載的計算：（1）腳手板與欄桿自重（kN/m)：q11 = 0.15 + 0。30.3 = 0。24 kN/m；(2)堆放材料的自重線荷9、載(kN/m):q12 = 50。3 = 1。5 kN/m；（3)活荷載為施工荷載標準值(kN/m）：p1 = 40.3 = 1.2 kN/m2。強度驗算:依照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范規定,縱向支撐鋼管按三跨連續梁計算。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和；最大彎矩計算公式如下: M = 0.1q1l2+0。117q2l2最大支座力計算公式如下： N = 1。1q1l + 1.2q2l均布荷載：q1 = 1.2 q11+ 1。2 q12 = 1.20。24+ 1。21.5 = 2。088 kN/m；均布活載:q2 = 1.41。2 = 1。68 kN/m；最大彎距10、 Mmax = 0.12。0880.82 + 0。117 1.680。82 = 0。259 kNm ；最大支座力 N = 1.12.0880.8 + 1。21.680.8 = 3.45 kN；最大應力 = Mmax / W = 0。259106 / （4120) = 62。969 N/mm2；縱向鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；縱向鋼管的計算應力 62.969 N/mm2 小于 縱向鋼管的抗壓設計強度 205 N/mm2，滿足要求!3。撓度驗算：最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度；計算公式如下： = 5ql4/384EI均布恒載： q = q11 + q12 = 1。711、4 kN/m；均布活載： p = 1.2 kN/m； = （0。677 1。74+0.9901。2）8004/(1002.0610598900)=0.476 mm；縱向鋼管的最大撓度為 0。476 mm 小于 縱向鋼管的最大容許撓度 1400/150與10 mm，滿足要求！三、橫向支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算;集中荷載P取板底縱向支撐鋼管傳遞力，P =3。45 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖（kNm） 支撐鋼管計算變形圖（mm） 支撐鋼管計算剪力圖（kN） 最大彎矩 Mmax = 0。747 kNm ；最大變形 max = 1。451 mm ；最大支12、座力 Qmax = 9。992 kN ；最大應力 = 181.38 N/mm2 ；橫向鋼管的計算應力 181。38 N/mm2 小于 橫向鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為 1。451 mm 小于 支撐鋼管的最大容許撓度 800/150與10 mm，滿足要求!四、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16。00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80,該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12。80kN 。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN；縱向或橫向水平桿傳給立桿的13、豎向作用力設計值 R= 9.992 kN;R 12。80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、模板支架立桿荷載標準值(軸力）計算:作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.1.靜荷載標準值包括以下內容：（1）腳手架的自重(kN）：NG1 = 0。13525。5 = 3。44 kN;(2）欄桿的自重（kN)：NG2 = 0。151。4 = 0.21 kN；（3)腳手板自重（kN）：NG3 = 0.30.81。4 = 0.336 kN；（4）堆放荷載(kN）：NG4 = 30.81.4 = 5。6 kN; 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 =14、 7。346kN；2.活荷載為施工荷載標準值產生的荷載. 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 40.81。4 = 4.48 kN；3.因不考慮風荷載,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1。28。104+ 1。44.48 = 15。996 kN；六、立桿的穩定性驗算：立桿的穩定性計算公式： = N/AKH f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN） ：N = 15。996 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm） ：i = 1.6 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2）：A = 3.84 c15、m2; W - 立桿凈截面模量（抵抗矩)(cm3）:W=4.12 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值 :f =205 N/mm2; KH -高度調整系數:KH=1/(1+0.005（14.5-4）)=0.95; L0 - 計算長度 （m)；如果完全參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）,由公式（1）或（2)計算 l0 = k1h (1） l0 = h+2a (2) k1- 計算長度附加系數，取值為1.167; - 計算長度系數，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001)表5.3。3；= 1。7716、； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0。1 m；公式(1)的計算結果：立桿計算長度 L0 = k1h = 1。1671。771。4 = 2。892 m；L0/i = 2891。826 / 16 = 181 ;由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。218 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ; =15996.2 /（ 0。218384 )= 191。086 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 191。086 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求！公式(2)的計算結果：L0/i = 1600 / 16 = 1017、0 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.588 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =15996.2 /( 0.588384 ）= 70。845 N/mm2;鋼管立桿穩定性驗算 = 70。845 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l0 = k1k2（h+2a) (3)k2 - 計算長度附加系數,按照表2取值1。038 ;公式（3）的計算結果：L0/i = 1938。154 / 16 = 121 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。446 ；鋼管立18、桿受壓應力計算值 ； =15996。2 /( 0。446384 ）= 93.401 N/mm2;鋼管立桿穩定性驗算 = 93.401 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則容易存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全七、立桿的地基承載力計算：立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值：fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數:kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =63.98 kPa ;其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 16 kN;基礎底面面積 ：A = 0。25 m2 。p=63.98 kPa fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！八、操作平臺安全要求：1.卸料平臺的上部拉結點,必須設于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上;3。卸料平臺側必須裝置固定的防護欄；5.卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現扣件斷裂和架體變形要及時維修整改6。操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。