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1、xx市營盤山路浴牛塘橋梁工程連續梁滿堂腳手架施工方案編制：審核:批準：xx年三月八日連續梁滿堂紅腳手架施工方案一、 工程概況本橋縱向采用機動車道和非機動車道三幅分離布置形式，機動車道和非機動車道橋之間2。28米鏤空。橋梁上部采用3跨預應力混凝土變高度直腹板連續橋梁橋梁。分別采用單箱四室斷面和單箱單室斷面。其跨度根據結構合理搭配及計算確定，具體布置為：17。5m（邊跨）+31m（主跨）+17。5m（邊跨）。機動車道橋箱梁頂板寬23.8m，底板寬20m。非機動車道橋箱梁頂板寬8。32m,底板寬5m。梁高在主墩處為2.5m、在跨中及邊墩處為1。1m。箱梁底板厚度和梁高按圓弧線變化.非機動車道橋單幅橋2、面1.5%的橫坡通過混凝土鋪裝層來實現，機動車道橋面1。5的雙橫坡通過箱梁斜置來實現。箱梁底板厚度由50cm變化至25cm，其間按圓弧線變化，箱梁頂板厚度為23cm。主要工程量C50砼:2041。6m3普通鋼筋：25:2.042t；16:259.414t；12:66.551t；25:1。681t；鋼絞線：71。173t二、 工藝流程滿堂支架施工工藝流程圖支架地基基礎處理支架立桿位置放樣安裝支架底座旋調底座桿螺絲使頂面在同一水平面上逐層拼裝立桿和橫桿安裝頂托座，并按設計標高進行調整安裝縱、橫向剪力撐安裝縱橫向方木鋪設底模和側模預 壓卸 載根據觀測數據調整頂面托座高度驗收三、 支架結構箱梁現澆采用3、滿堂支架，支架的布置根據箱梁截面大小及現場情況并通過計算確定，以及確保強度、剛度、穩定性滿足要求，計算時考慮梁體重量、模板及支架重量、施工荷載（人、料、機等）、作用在模板和支架上的風力及其他可能產生的荷載等。本橋的現澆梁滿堂支架采用扣件式鋼管支架，規格型號統一為483。0mm鋼管，鋼管材質為Q235鋼。為保證施工安全,每根支架的立桿所承受的豎向荷載不得超過支架的容許荷載，當單根支架的立桿承受的豎向荷載超過容許荷載時，必須調整支架在平面上縱向和橫向的布置間距，適當加密支架。在箱梁橫隔梁部位，支架必須進行加密，確保單根立桿承受的荷載步超過容許荷載。1、 立桿間距（1）、在箱梁底部梁體范圍內,支架平4、面上縱向、橫向的布置間距均為60*60cm。（2）、在翼緣板位置范圍內，支架平面上橫向布置為6060cm，縱向的布置間距增大為90*90cm。2、橫桿步距第一層橫桿距地面25cm，上層距頂托25cm，中間部分大、小橫桿步距h=1.2m.底托和頂托局部超長部分采用工字鋼或方木墊起。3、剪力撐設置順橋向支架每間隔一排立桿設置一道剪力撐，間隔3。6m；橫向剪力撐每隔兩排立桿設置一道，間隔3.6m。斜桿與地面的傾角應保持在4560之間.四、 支架搭設1、 支架基礎處理先把地表分跨整平,橫橋向設置2%的排水橫坡,外側設置排水溝，保證排水暢通，防止雨水影響地基穩定。用振動壓路機碾壓密實后，全斷面澆注15c5、m厚的C15砼。承臺基坑處理方案：挖除不小于1.5m厚的淤泥,拋一層最小50cm厚的片石，壓路機反復碾壓直至穩定，在無明顯輪壓后，墊一層30cm厚的級配碎石找平，碾壓密實后,方可澆注15cm厚的C15砼,作為支架的基礎.2、 支架立桿位置放樣為便于控制標高，立桿布置以設計中心線或結構物中心線為準,左右對稱布置，以“兩線”為控制線，確保立桿縱、橫向位置。用全站儀測放出箱梁的中心線，然后根據支架設計步距用鋼卷尺放出底座十字線，并表示清楚。3、 安放支架底托及頂面標高調整按標示的底座十字線逐個安放底托，同時為保證橫桿水平，以便立桿、橫桿能順利連接，需認真調節支架底座標高，用水準儀定好每段支架四個角點6、的底座標高后拉線控制,定出每隔底托的伸出來。4、 安裝立桿和橫桿從一端開始安裝底層立桿和橫桿,調整好立桿垂直度和位置后，將扣件扣緊，一層立桿和橫桿安裝完畢后再進行第二層立桿、橫桿的安裝，直至最頂層。支架立桿的搭設必須豎直，不得傾斜，立桿底座鋼板必須與砼基礎緊密接觸，不得懸空。5、 安裝上托座并調整高度安裝完所有立桿和橫桿后，安裝上托座，并依據設計標高將U型上托座調整至設計標高位置.為便于在高空作業，安全省時,可在地面上大致調好頂托伸出量,再運至支架頂安裝，一般伸出量控制在40cm內為宜。6、 安裝縱、橫向剪力撐縱向、橫向剪力撐均采用鋼管通過扣件與立桿相連,順橋向支架每間隔一排立桿設置一道剪力撐7、，間隔3.6m；橫向剪力撐每隔兩排立桿設置一道，間隔3.6m.7、 安放縱向鋼管、橫向方木、鋪設底模支架安裝完畢后，應對其平面位置、頂面標高、節點連接及縱橫向穩定性進行全面檢查,符合要求后方可進行下道工序施工。頂托標高調整好后，即可安裝梁底縱梁和橫梁，縱梁采用雙48*3.0mm鋼管，先將上托標高調好，在將鋼管鋪設在調好的上托上用鐵絲綁在支架橫桿上擰緊,間距同支架立桿間距；接著按25cm的間距鋪設10*10cm方木;根據測放的箱梁中心線鋪釘1.5cm厚的優質竹膠板做為現澆梁的底模和腹板側模。為確保底模平整度及標高的準確度，方木安裝完畢后，測控制點標高，其余拉線校驗。縱梁鋼管必須牢固支撐在支架頂托8、上,不得有懸空和懸臂現象.8、 支架預壓支架預壓的目的：1、檢查支架的安全性,確保施工安全。2、消除地基非彈性變形和支架非彈性變形的影響，收集地基及支架的變形數據，作為設置預拱度的依據，有利于橋面線形控制。支架搭設完后，采用編織袋裝中粗砂進行預壓，預壓荷載為箱梁自重的100%.按箱梁砼的澆筑順序逐層堆載，在沙袋間不設觀測點，箱梁縱向每5m設置一個沉降觀測點；每排橫向設置3個觀測點，分別為左側腹板處，箱梁中心處，右側腹板處。堆載完畢后，需定期觀測支架的沉降量，每天上午、中午、下午各至少觀察一次，并將觀測的數據記入觀測記錄簿，同時在測量過程中加強數據的采集以及測量過程的控制。9、 卸載滿載后若連續9、24小時測量未發現明顯沉降,可是為地基和支架均滿足要求，即可進行卸載.卸載完成后,要再次復測各觀測點標高,以便得出支架和地基的彈性變形量(等于卸載后標高減去支架滿載持續穩定后所測標高）,用總沉降量減去彈性變形量為支架和地基的非彈性變形量（即塑性變形）量。預壓完成后要根據預壓成果通過頂托調整支架的標高。10、 調整和驗收卸載完成后，根據觀測的數據對支架托座進行局部調整，經班組自檢合格后，填寫驗收記錄，項目部再組織項目總工程師、質檢工程師、橋梁工程師、安全 工程師、測量工程師及施工現場人員進行全面檢查，合格后報監理單位檢查,報驗合格后再組織進行下道工序施工。五、 支架拆除（一）、拆除前的準備工作110、根據現場實際情況,有必要的需補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經監理工程師批準后方可實施.2、應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底。3、應清楚支架上雜物及地面障礙物。4、預應力 混凝土箱梁落架時預應力管道內漿體強度應達到設計或規范規定要求.(二）、拆除支架時，應執行的規定1、支架落架必須緩慢、對稱、均勻，拆除順序遵循先中跨后邊跨，先跨中后墩頂附近的原則。2、拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下層同時作業。3、各構配件嚴禁拋擲至地面.八、支架搭設安全文明施工技術措施1、搭設前,對進場的構配件進行檢查，禁止使用鋼管規格和質量不合格的桿件。施工過程中，變形的或嚴重銹蝕的桿件、上下托和扣件11、嚴禁使用。2、構件結構符合前述要求，搭設過程中不得隨意改動結構的尺寸,減少桿件的配置，對立桿10cm的構件尺寸放大.實際施工中確有需要調整和改變，應請示技術主管人員解決。3、剪力撐設置嚴格按規定間距及時設置.4、在不安全的天氣條件（六級及六級以上的大風、雷雨）下，停止支架的搭設施工。5、橫桿聯結節點連接可靠，上扣件擰緊.6、上下托的旋出高度不允許超出規定。施工過程中個別托座旋出高度超過規定的,進行墊高處理。7、施工人員在架上作業時，注意自我安全和他人安全保護,避免發生碰撞、閃失和落物.嚴禁在架上嬉戲和坐在欄桿等不安全處休息.8、施工工地路口派專職交通協管員、安全疏導員指揮交通。協管人員,必須頭12、戴安全帽，身穿反光衣,帶袖章，手拿紅、綠旗,帶對講機和口哨，采取標準化，信息化指揮交通。10、支架旁設置人行步梯，步梯上設置防滑設施、扶手及安全網。11、支架施工時，工人必須戴好安全帽,系好安全帶.12、嚴禁工人隨意亂拋扣件等設施，13、支架兩側設置50cm寬的人行道，外側設置安全網，防止人員機具等墜落。14、按照規范要求上緊所以扣件。15、吊車司機持證上崗,并嚴格執行“十不吊”的規定：（1）、吊物下方有人不起吊;（2）、被吊物體重量超過吊車起重范圍不起吊；（3）、指揮信號不明確不起吊；（4）、吊物上面站有人時不起吊;（5)、埋在地下物不起吊；（6）、散亂的物體捆扎不牢靠不起吊；（7）、吊物重13、量不明確不起吊；（8）、零散、小型器件無容器不起吊；（9）、斜拉、斜牽等物不起吊；（10）、六級（含六級）以上強風天氣不起吊。16、高空作業中所用的物料，應整齊堆放,工具隨手放入工具包內。拆下的物件、余料和廢料及時清理運走，不任意亂放或向下丟棄，傳遞物件嚴禁拋擲。現澆箱梁支架計算書一、 荷載取值計算現澆箱梁扣件式鋼管支架所承受的豎向荷載包括：模板、支架、受力主次梁自重；施工人員和施工材料、機具等行走運輸或堆放的荷載；傾倒砼時產生的沖擊荷載；振搗砼時產生的荷載;新澆注鋼筋砼重量.1、 模板、支架、受力主次梁自重q1扣件支架平均高度按5。5m計(含上下托的高度）,模板采用厚15mm竹膠板,受力主、14、次梁采用10cm10cm方木。查路橋施工計算手冊得：q1=2。0KN/m2.2、 施工人員和施工材料、機具等行走運輸或堆放的荷載q2（1）、計算模板及直接承受的小棱時取值查路橋施工計算手冊得： q2=2.5 KN/m2（2）、計算直接支撐小棱的梁時取值查路橋施工計算手冊得： q2=1.5 KN/m2（1）、計算支架立柱時取值查路橋施工計算手冊得： q2=1。0 KN/m23、 傾倒砼時產生的沖擊荷載q3查路橋施工計算手冊得: q3=2.0 KN/m24、 振搗砼時產生的荷載q4查路橋施工計算手冊得： q4=2。0 KN/m25、 新澆注鋼筋砼重量q5砼容重按25KN/m3計，現澆箱梁高度在墩柱15、處為2。5m、在跨中及邊墩處為1.1m，跨中箱梁橫斷面積為。取最具有代表性位置計算現澆箱梁的砼重量如下：橫隔梁處荷載為：q5=2。5*25=62。5 KN/m3二、 竹膠板驗算10cm*10cm橫向方木的間距為25cm，凈間距為20cm，則竹膠板計算跨度為L=0。2m.底側模均采用高強度防水竹膠板,規格122cm*244cm*1。5cm.經分析，在橫隔梁底部處，為竹膠板最不利受力位置，由于箱梁其他部位的荷載均比橫隔梁處的小,不需要再進行驗算。取1m寬板條，按4等跨超靜定連續梁進行驗算。q=（q1+q2+q3+q4+q5)1=(2+2。5+2+2+62。5）1=71KN/m查竹膠合板模板(JG/16、T 156 20):竹膠板:w=70Mpa、E=6.5103Mpa15mm竹膠板：抵抗距W=bh2/6=100*1。52/6=37。5m3 慣性矩I=bh3/12=100*1。53/12=28。1cm4查路橋施工計算手冊：Mmax=0。107*qL2=0.107*71*0。22=0。304KNmmax=Mmax/W=0.304*103/37.5=8.1MPafmax=0。632*qL4/100EI=0。63271*20*/（100*6.5*103*28.1*104）=0。39mm由max= 8.1 MPa w= 70Mpa、fmax=0.39mmL/400=0.5mm，可知強度和剛度滿足要求。17、三、 縱向48*3。0mm鋼管驗算橫隔梁底部處縱向48*3.0mm鋼管,鋼管長度為300cm。查路橋施工計算手冊：鋼管彎曲應力：w=145MPa木方彈性模量：E=2。1105MPa鋼管抵抗距:W=4.49103mm3鋼管慣性矩：I=1.078105mm4橫隔梁底部的立桿縱向間距60cm，橫向間距為60cm。48*3.0mm鋼管縱橋向安裝，其長度為300cm，支點間距為60cm，偏安全的按4等跨連續梁計算，計算跨徑L=0.6m,受力簡圖如下:q=0。6*（q1+q2+q3+q4+q5)=0.6*（2+1.5+2+2+62.5）=42KN/m查路橋施工計算手冊：Mmax=0.107qL2=0.1018、7*42*0.62=1.62KNmmax=Mmax/10W=1。62106/（104。49*103）=36.08MPafmax=qL4/150EI=42*6004/(150*2.1*1051。078*105)=1。6mm由max=36.08w=145MPa,fmax=1.6mmf=3mm,可知強度和剛度均滿足要求。四、 橫向1010cm方木驗算經分析，在橫隔梁底部處,為橫向10*10cm方木最不利受力位置，由于箱梁其他部位的荷載均比橫隔梁處的小，不需要再進行驗算。橫向10*10cm方木,方木間距25cm，10*10cm方木長度400cm。查路橋施工計算手冊：木方順紋彎曲應力：w=11.0MPa19、木方彎曲剪應力：=1。7MPa木方彈性模量：E=0。9104MPa抵抗距：W=bh2/6=10*102/6=166。7cm3=1。667*105mm3慣性距：I= bh3/12=10*103/12=833.3cm4=8.333*106mm4橫隔梁底部的立桿縱向間距為60cm，橫向間距為60cm.10*10cm方木橫橋向安裝,其長度為400,支點間距為60cm，偏安全的按5等跨連續梁計算,計算跨徑L=0。6m。受力簡圖如下：q=0.25（q1+q2+q3+q4+q5)=0。25*（2+1.5+2+2+62.5)=17.5KN/m查路橋施工計算手冊：Mmax=0。105qL2=0。105*17.520、*0。62=0.662KNmQmax=0.606*qL=0。606*17.5*0.6=6。363KNmax=Mmax/W=0.662*106/1.667105=3.971MPamax=1.5* Qmax/A=1。56。363*103/(100*100）=0。95MPafmax=0。664qL4/100EIx=0.66417.5*6004/（100*0.9*104*8.333*106）=0.2mm.由max=3.971MPaw=11.0MPa；max=0.95MPa=1.7MPa； fmax=0。2MPaL/400=1.5mm,可知強度和剛度均符合要求.五、 扣件式鋼管支架驗算（一)、扣件式支架21、鋼管允許承載力扣件式支架鋼管材質為Q235鋼，其允許壓應力=140MPa，鋼管規格為48*3。0mm，支架橫桿水平步距為120cm。查路橋施工計算手冊：鋼管回旋半徑i=15.9mm長細比=L/i=1200/15.9=75查路橋施工計算手冊=0。681查路橋施工計算手冊A=424 mm2N= *A=0.681424*140=40.4KN查路橋施工計算手冊:當支架水平橫桿步距為120cm時,支架立桿軸向力應同時滿足N29。7KN綜上，取N29。7KN（二)、橫隔梁處支架內力驗算1、小橫桿剛度計算橫隔梁處鋼管立桿的縱向間距為0。6m,橫向間距為0.6m，因此小橫桿的計算跨徑L1=0.6cm,在順橋向22、單位長度內砼重量為：g1=0.6*2。5*25=37.5KN/m橫橋向作用在小橫桿上的均布荷載為：q= g1+(q1+q2+q3+q4）*0.6=37。5+（2+1+2+2)0.6=41.7KN/m抗彎剛度fmax=qL14/150EI=41。76004/150*2.1105*1.078105=1.59mm由fmax=1.59mmf=3mm，滿足要求.2、大橫桿剛度計算：橫隔梁處立桿的縱橫向間距均為0。6m,因此大橫桿的計算跨徑L2=0。6m，由小橫桿傳遞的集中力F=41.7KN/m0.6m=25.02KN抗彎剛度：fmax=1.883FL22/100EI=1。883*25020*6002/(23、100*2.1105*1.078*105)=0。007mm由fmax=0。007mmf=3mm，滿足要求。3、立桿強度驗算：立桿承受由大橫桿傳遞來的荷載，因此N=25。02KN。由N=16.92KNN=29。7KN，滿足要求。六、 扣件支架穩定性驗算查建筑結構荷載規范（GBHJ9)附錄D全國基本風壓分布圖可知,本地區的基本風壓為0.25KN/m2.根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ13020*）的規定，在基本風壓0.35KN/m2的地區，對敞開式腳手架，當構造符合相關規定時，驗算支架穩定性時可不考慮風荷載作業.查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范，不組合風荷載時的支架穩定性應按下式計算：N/Af其中：N計算立桿段的軸向力設計值 不組合風荷載時N=1.2（NG1K+NG2K)+1.4NQKNG1K：腳手架結構自重標準值產生的軸向力； NG2K：構配件自重標準值產生的軸向力;-軸心受壓構件的穩定系數 A立桿的截面面積fc鋼材的抗壓強度設計值取140MPa橫隔梁處支架穩定性驗算：N=1。2（NG1K+NG2K)+1。4NQK=1.2（20。6*0。6+62。50。6*0.6)+1。4*（1+2+2)=34.864KNN/A=34。864103/（0。682*424)=120.57MPa由N/A=120。57MPafc=140MPa，可知穩定性符合要求。