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1、懸澆預應力箱梁施工方案一、施工概況*高架第53聯采用54。15+70+54.15m單箱單室變高度預應力砼連續箱梁，單箱底寬8。5m，兩側懸臂長4。25m，全寬17m,中支點處箱梁中心梁高4。0m，跨中箱梁中心梁高2.0m,梁高及底板厚均以二次拋物線變化。橫隔板均設置了人孔以便施工。主橋箱梁采用三向預應力體系，分為縱向預應力束、橋面板橫向預應力束和豎向精扎螺紋鋼筋。箱梁縱向分0、1號段、懸臂澆注段、合攏段及邊跨現澆段，其中0、1號段12m,懸臂縱向分段長度為3.5m+54。0m4.5m，合攏段2。0m,邊跨現澆段為18.15m。第53聯箱梁分段見圖（1)。主橋連續箱梁懸臂段分別獨立采用三角掛籃懸2、臂澆筑法施工，左、右幅依次進行，全橋共投入2套（4個）掛籃，各“T”構同時施工。懸灌梁段均一次澆筑成型，并在底板砼凝固以前全部澆筑完畢,避免裂紋的產生。0段和1#段采用在承臺上搭設大直徑鋼管支架法現澆，由于體積較大，鋼筋及預應力管道較多,橫隔梁處采用予埋玻紋管,用循環水降溫以避免發生溫度收縮裂縫；整個澆筑一次成型，且必須保證澆注質量。邊跨現澆段采用搭設碗扣式滿堂支架施工,一次澆筑成型。合攏段采用在箱梁體內設置固結勁性骨架、安裝鋼筋及波紋管，利用單個掛籃及其模板組成的吊架法施工，在氣溫該天最底時一次澆筑成型,合攏順序為：邊跨中跨。二、箱梁施工順序流程箱梁施工順序流程見圖（2）三、主要施工方案1、3、箱梁施工工藝流程箱梁施工工藝流程見圖（3）2、0、1#號段施工0、1#段為箱梁與墩身連接的隅節點,截面內力最大且受力復雜，鋼筋和預應力管道密集，因此,保證0、1#段施工質量是箱梁施工的關鍵。0、1梁段設計長度12m，兩端各懸出墩身5m，混凝土工程數量為247.3m3，為保證0、1#段混凝土的整體性和良好的外觀質量，采用在承臺上搭設支架，利用支架一次澆筑成型的方法施工。0、1#梁段施工工藝流程見圖（5)2。1、施工支架施工支架內、外分別采用壁厚0.8CM直徑42.5CM鋼管作為支撐，鋼管底面支撐在承臺上,并與承臺預埋鋼筋焊接以提高支架穩定性及承載力,鋼管上鋪設型鋼作為橫梁，根據模板各部位的實際受4、力及縱梁的型號，在橫梁上布設鋼支撐，然后鋪設縱梁。底模架在上部形成的施工平臺上，支撐內外模架和模板。用型鋼作分配梁，承受施工時的荷載;內外側模的模架和模板靠搭設在分配梁上的型鋼支架支撐，為保證支架整體穩定性,橫橋向在墩身上予埋錨固鐵板與箱梁支架鋼管連接,并在鋼管間設剪刀撐。外模采用掛籃的外側模板,內模采用型鋼骨架表面附膠合板模板.詳見0、1#墩布置示意圖。支架預壓的目的是消除非彈性變形和測定彈性變形量，采用砂袋加載方式進行支架預壓.2.2、支座2.2。1永久支座本橋主墩使用盆式橡膠支座，施工嚴格按照廠家說明控制好中線、水平及標高。在墩頂預埋地腳螺栓時，按“縱橋向，墩支座中心線與主梁中心線分別重5、合平行”的原則,嚴格控制四個地腳螺栓的相互位置，確保支座中線與主梁中線重合.支座最大水平位置偏差控制在2mm內。2。2。2臨時支座臨時支座采用現澆C50混凝土.設置位置在永久支座兩側，高度按設計要求高出永久支座2mm。2.3、模板系統0#、1梁段在支架上進行現澆施工，按照結構尺寸要求控制頂面分配梁的標高，在固定平臺上分段整體拼裝模板和模架,利用吊車吊裝，精確測量定位后進行鎖定。為保證箱梁的外觀質量，我部模板全部采用新竹膠板作為面板.芯模和外側模均采用槽鋼制作而成的骨架片進行組合拼裝而成，封頭模采用4cm板材。外側模及芯模采用上中下三層對拉螺桿加以固定，以保證混凝土澆筑時不發生漲模.模板立好后必6、須經過技術員、測量員和技術負責等驗收合格后方可澆筑，保證構件幾何尺寸、坐標均滿足設計及規范要求.2.4、鋼筋的綁扎順序0#、1段較高，在綁扎鋼筋時,搭設支架并按程序綁扎。縱向預應力管道用網片進行固定，定位網片安裝與鋼筋綁扎按順序進行。其順序見圖6。 圖6 鋼筋的綁扎順序流程圖2.5、混凝土的拌制與灌注箱梁混凝土的設計為C50的高性能混凝土，要求三天的強度達到張拉要求強度以上,齡期強度按照配合比設計要求達到115%以上，為了減小收縮、徐變對梁體的影響,在設計混凝土的施工配合比時嚴格控制水泥用量，并保證混凝土的彈性模量達到100要求。混凝土采用輸送泵泵送入模，由于梁段的高度大，腹板內鋼筋及預應力管7、道等密集，混凝土泵到梁頂直接泵入底板和腹板下部時無法保證灌注和搗固質量，因而在灌注混凝土時頂板處預留天窗，天窗處架設接灰漏斗，漏斗下接錐形串筒，當施工頂板時關閉該天窗，在芯模頂分別預留4040的天窗，此口同時做搗固棒的進出口，當施工到天窗高度時關閉天窗。混凝土灌注按照前后對稱分段、左右同位對稱、上下水平分層的原則灌注。同時注意兩側腹板澆筑的對稱性,對腹板應進行分層振搗。特別應注意對腹板下層與底板接觸處的振搗,保證底板倒角處砼的密實。分層澆筑厚度不超過30 cm，在振搗上層時應插入下層10cm，每一振搗點要掌握振搗時間，不宜少振或過振，同時注意點的密度,間距不大于振動作用半徑。混凝土振搗時應特別8、注意振動棒不得觸及預應力管道，以免造成被振變形而無法穿束.同時，特別注意錨具部位混凝土的振搗應密實。頂板砼澆筑應注意橋面的平整度及高程,標高為現場測量控制，以鋁合金長尺刮平。砼澆筑完畢,初期養護非常重要。在澆筑12小時后用土工布覆蓋，并須加強灑水養護,養護周期不少于7天。3、懸臂段施工0、1號段施工完畢后，從2號段開始懸臂段施工。四個獨立的掛籃在T構兩端進行對稱懸臂灌注施工。其施工工藝流程見圖7.3。1 三角掛籃施工3.1.1掛籃的安裝在0#、1段施工完畢進行掛籃的安裝施工，施工程序如下：A、安裝墊枕和軌道;B、拼裝掛籃主構架；C、安裝前橫梁和前吊帶；D、用吊車將橋下拼好的底模平臺吊裝就位，并9、與前吊帶聯結，然后安裝后吊帶；D、安裝后橫梁和后外吊帶;E、安裝內、外模走型梁并至1段就位；F、調整底模標高，設置預拱度；G、綁扎底板鋼筋和腹板鋼筋，安裝底板和腹板縱向預應力管道；H、安裝內模；I、綁扎頂板鋼筋，安裝頂板縱向預應力管道；J、灌注混凝土；K、養生、張拉、壓漿、封錨。3.1。2掛籃的組成及設計檢算A、掛籃組成采用三角形桁架式掛籃，由吊架部分、錨固部分、模板部分、走行部分及附屬部分組成，具體詳見圖8。采用自錨式三角桁架掛籃進行懸灌施工,內、外模板和主構架均可以一次走行到位,施工中主構架和外模板一起走行到位,調整定位，綁扎底板和腹板鋼筋后，內模板、內模架再走行到位。主要技術指標:掛籃由10、兩片三角形主桁組成，自重56t，滿足最大梁重148。82t、最大梁段長度4。5m，滿足設計要求，導鏈牽引走行。前支座安放聚四氟乙烯滑板,后支座設滾輪，減小滑行阻力。B、掛籃檢算1）、荷載包括掛籃自重、最大節段砼重量、施工機具等施工荷載、施工人群荷載、振動器自重及振動力等5項。2）、工況分析計算時主要考慮以下兩種受力狀態：砼澆注狀態：即節段砼剛澆注完畢，還不能考慮砼初凝對結構的影響,相當于該節段砼重量全部作用于掛籃上,并且還有砼澆注、振動的輕微沖擊的影響以及掛籃自重與施工荷載等。在此荷載組合下分別計算底籃、吊桿、主桁、后錨等結構的強度及剛度，驗算掛籃整體的抗傾覆穩定性。行走狀態：主要驗算掛籃自重11、施工荷載等荷載組合下，軌道的錨固及吊桿等結構.(3）、結構計算詳見掛籃設計計算書（4)、掛籃安裝掛籃安裝在1梁段預應力施加后進行,先安裝滑軌，并利用預埋豎向精扎螺紋鋼筋錨固滑軌。然后吊裝主桁架部分，主桁架在固定平臺組裝后用吊車吊裝到位，最后安裝前橫梁和模板等。具體施工步驟如下：A、安裝掛籃底模板，用預埋豎向精扎螺紋鋼筋錨固掛籃軌道。B、主桁架在地面整體組裝后用吊車吊裝到位，錨固于掛籃軌道。C、安裝前橫梁及前吊帶，懸吊底模板，解除斜拉鋼絲繩.D、0#與1梁段外模解體，利用吊車和滑車組單側分次移動就位,置于底模外側走行縱梁上，上端臨時固定于主桁架上。E、安裝外模吊梁和吊桿懸吊外模.F、安裝內吊梁12、，吊桿和內模架,內模板。G、安裝其他部件.H、安全檢查。I、安裝前對吊帶孔位置，錨固鋼筋間距，吊耳間距等進行檢查,發現問題及時處理.3.2鋼筋及預應力管道制作、安裝（1）、鋼筋及管道安裝順序箱梁底模板和外側模板就位后進行鋼筋及管道的安裝，其順序如下:A、綁扎底板下層鋼筋。B、安裝底板管道定位網片.C、綁扎底板上層鋼筋.底板上下層鋼筋之間用型鋼筋墊起焊牢，防止人踩變形，保持上下層鋼筋的設計間距，型鋼筋架立按間距80cm呈梅花形布置。D、綁扎好腹板骨架鋼筋后，再綁扎腹板下倒角的斜筋，安裝底板上的螺旋筋和錨墊板,然后穿底板波紋管。E、在腹板鋼筋骨架內安裝下彎鋼筋束管道和豎向預應力筋及其套管。F、綁扎13、頂板和翼板下層鋼筋。G、安裝頂板管道定位網片，頂板錨墊板及螺旋筋，穿頂板波紋管。H、綁扎頂板上層鋼筋,用型架立鋼筋固定上下層鋼筋間距。（2）、管道制作與安裝預應力孔道采用金屬波紋管成孔，并根據預應力筋束及錨具的型號確定波紋管管徑.金屬波紋軟管，由鍍鋅薄鋼帶經波紋卷管機壓波卷成，具有重量輕、剛度好、彎折方便、連接簡單、與混凝土粘結較好等優點。波紋管的內徑為100120mm，管壁厚0。250.3mm。對連續結構中呈波浪狀布置的曲線束，且高差較大時，在孔道的每個峰頂處設置泌水孔；起伏較大的曲線孔道,在彎曲的低點處設置排水孔;對于較長的直線孔道，應每隔1215m左右設置排氣孔，有豎向彎曲的孔道在最低處14、及最高處均設排氣孔，以利排氣和排水及中繼壓漿.泌水孔、排氣孔必要時考慮作為灌漿孔用。波紋管的連接采用大一號的同型波紋管，密封膠帶封口。波紋管孔道以鋼筋網片固定定位，鋼筋網片間距為0。51.0m,在任何方向的偏差在距跨中4m范圍內不大于4mm,其余部位不大于6mm，以確保孔道直順、位置正確。在孔道布置中做到：不死彎；不壓、擠、踩、踏；防損傷;發現波紋管損傷，及時以膠帶紙或接頭管封堵，嚴防漏漿；平立面布置準確，固定;距中心線誤差在5mm以內.（3)、孔道接長縱向預應力孔道,用較通長孔道波紋管直徑大5mm的接頭管進行接頭，接頭管長度為200mm，接長后以膠帶紙包裹，以防漏漿。接頭管除特殊情況均采用外15、接頭。防止在穿束時接頭管被破壞產生堵孔。（4）、錨墊板的安裝錨墊板安放時保持板面與孔道保持垂直，壓漿嘴向上,波紋管穿入錨墊板內部，且從錨墊板口部以海棉封堵孔道端口,外包裹膠帶，避免漏漿堵孔.為保證錨墊板定位準確,在施工到齒板處時，換用改裝后的內模，精確定位,將齒板與梁體一同澆筑。（5）、防堵孔措施在縱向預應力孔道內，于灌注混凝土前，穿入較孔道孔徑小10mm的硬塑料管，在混凝土初凝前抽動，終凝后抽出，以防措施不到漏漿堵孔，此塑料管可多次倒用.(6）、鋼筋及管道安裝注意事項A、錨墊板應與螺旋筋、波紋管中軸線垂直，螺旋筋應與錨墊板預先焊好，并與端模固牢,防止在混凝土振搗過程中造成錨墊板偏斜.B、在底16、板、腹板鋼筋綁扎完畢,進行內模安裝時應在箱梁內設腳手板，防止操作人員踩踏底板鋼筋。C、鋼筋伸出節段端頭的搭接長度應滿足設計要求。D、鋼筋下應設置砂漿墊塊,以保證鋼筋的保護層厚度，墊塊數量為4塊/m2。3.3混凝土施工混凝土的配置及拌和見前面所述的混凝土的拌制與灌注。混凝土的運輸采用混凝土攪拌運輸車由便橋運輸至282、283橋墩位置,輸送泵灌注入模。(1)、混凝土灌注混凝土灌注時由前往后對稱灌注兩腹板混凝土至下倒角，然后再由前往后灌注底板，底板及腹板下部混凝土由串筒導流入模，立模時按規劃在腹板上留好天窗,底板灌注完成后繼續對稱分層灌注腹板混凝土，上部腹板2m范圍可由輸送管直接插入，分層厚度為3017、cm。頂板的灌注遵循由兩側向中央灌注的順序。（2）、混凝土搗固混凝土振搗采用附著式和插入式振搗器相結合的形式，底板和頂板以插入式振搗器為主，腹板以附著式振搗器為主并輔以插入式振搗器，箱梁梗腋處兩種振搗器相互補充,加強振搗。插入振搗厚度為30cm，插入下一層混凝土510cm，插入間距控制在振搗棒作用半徑1。5倍之內，振搗到混凝土不再下沉,表面泛漿有光澤并不再有氣泡逸出時將振搗棒緩慢抽出，防止混凝土內留有空隙.（3）、混凝土灌注注意事項混凝土要分散緩慢卸落，防止大量混凝土集中沖擊鋼筋和波紋管;搗固混凝土時避免振動棒與波紋管接觸振動；混凝土入模過程中隨時注意保護波紋管，防止波紋管碰撞變形；混凝土灌注18、過程中要隨時測量底板標高,并及時進行調整。（4）、混凝土養生混凝土灌注完成后，表面用塑料布覆蓋，并撒水養護，待同等條件養護的混凝土試件其抗壓強度達到梁部混凝土設計強度的90%時，揭開塑料布,灑水繼續養護，始終保持混凝土表面潮濕，養護天數14天以上.同時進行底面和側面的養生。3。4預應力施工工藝（1）、預應力材料、錨具頂板預應力束采用25、19j15。24鋼絞線，OVM 1525、19型錨具,張拉力4882。5、3710.7KN；底板預應力束采用25j15。24鋼絞線，OVM1525型錨具，張拉力4882。5KN；豎向預應力束采用冷拉級j25粗鋼筋，YGM型錨具，張拉力330KN；橫向予應力采用19、3j15。24鋼絞線,BM15-3型錨具，單根張拉力195。3KN.（2）、預應力材料和機具的進場檢驗鋼絞線和預應力粗鋼筋：外觀檢查和力學性能試驗。波紋管：外觀形狀、密水性試驗、強度和剛度檢驗。錨具：外觀檢查、硬度試驗、靜載錨固試驗。預應力束的錨具按設計指定的要求選用，錨口摩阻損失為張拉控制力的3，鋼束錨固時錨具的變形和鋼絞線的回縮值為6mm.錨具進場后嚴格進行檢驗，確保技術性能指標符合“預應力用錨具、夾具和連接器”（GB/T14370-93）的有關規定。張拉機具：千斤頂的校驗、電動油泵的校驗、壓力表的校驗以及千斤頂、油泵、壓力表的配套標定。（3）、油表的校正與千斤頂的標定壓力表、張拉千斤頂等20、計量設備，按規定定期檢查并建立卡片備查。壓力表選用防震型，表面最大讀數為縱向100Mpa，精度1.5級；在有資質的單位進行標定。張拉千斤頂的摩擦阻力應不大于張拉噸位的5。并建立油壓力與千斤頂張拉P-N標定曲線。在下列情況須對油表重作校正:使用超過三個月;張拉300束預應力筋；在使用中發現超過允許誤差或發生故障檢修后；在運輸、存放和使用過程中防止日曬、受潮和震動，否則須校正.（4）、縱向預應力筋施工預應力張拉在混凝土強度達到設計規定的強度后進行。縱向預應力筋的施工工藝流程見圖(9）。A、預應力筋制作預應力筋即鋼絞線下料，長度按梁段長度加千斤頂的工作長度加鋼絞線穿束時的聯接長度加富余長度10cm計21、算。鋼絞線采用砂輪機切割,塑料膠帶包頭.鋼絞線下料夠一束的數量后以梳筋板梳理后用細鐵絲綁扎,每間隔1。5m綁一道，以便運輸和穿束。鋼絞線下料的數量以滿足梁段施工為準.B、穿束本橋采用人工穿短束及人工配合卷揚機穿長束的方法穿束。穿束前在鋼束前端安放引導頭.C、張拉錨固按照設計要求縱向預應力筋采用一次張拉的工藝，其步驟為:015初應力30控制應力100%控制應力（持荷5min）錨固。D、伸長值的量測方法：設定初張力,當張拉力達到15%初張力后，量測千斤頂的活塞外露長度L1，然后供油達到控制應力的30，量測活塞外露長度L2，再張拉至設計噸位的油壓值,量測活塞的外露長度L，LL1+(L2L1）即為實際22、伸長值。E、張拉施工注意事項1）、采用伸長值與預應力雙控.2）、張拉力以千斤頂標定為主，伸長值與設計值的誤差在+6到6之間。3）、當超出此范圍后應停止張拉進行原因分析。4）、整個張拉過程應隨時注意避免滑絲和斷絲現象發生.5）、了解孔道在整個施工過程中的狀況，與伸長值進行比較做特定分析。6）、張拉過程中注意安全，千斤頂后部不能站人，防止張拉意外事故時傷人。（5）、豎向預應力筋的張拉豎向預應力筋的施工工藝流程見圖(10)。A、豎向預應力筋的張拉豎向預應力筋為j25mm高強度精軋螺紋粗鋼筋，YGM型錨具，采用穿心式單作用千斤頂單端張拉，張拉采用雙控法,以油壓表值為主，控制張拉噸位33t，油壓表值的誤23、差不超過2，伸長量的誤差不超過6。伸長量的測量采用千斤頂上的轉數表與實際測量活塞桿伸長相結合的辦法.1）、安裝錨墊板和錨具。2）、安裝千斤頂。3)、初張拉10k,計數器歸零。4)、張拉至k,持荷2min，擰緊螺母,測量伸長量.5）、卸荷。j25mm高強度精軋螺紋粗鋼筋使用前進行冷拉失效處理，如有目測可見的彎折進行調直，并清除表面浮銹、污物、泥土，鋼筋表面如有明顯凹坑或其它缺陷則剔除該段。下料時采用砂輪切割，嚴禁用電焊切割，并隨時注意不碰火，下料長度預留出掛籃軌道錨固長度。B、張拉施工注意事項采用伸長值與預應力雙控。張拉力以千斤頂標定為主，伸長值與設計值的誤差在+6%到-6%之間。當超出此范圍后24、停止張拉進行原因分析。整個張拉過程隨時注意避免滑絲和斷絲現象發生。了解孔道在整個施工過程中的狀況，與伸長值進行比較做特定分析。張拉過程中注意安全，千斤頂后部不能疲倦，防止張拉意外事故時傷人.C、孔道壓漿孔道灌漿采用電動柱塞壓漿機，且配有攪拌機，使灰漿攪拌均勻,壓漿連續。壓漿水泥漿采用純水泥漿,水灰比采用0.4-0.45，水泥等級不低于42。5級；并摻入適量膨脹劑。水泥漿拌和采用先下水再下水泥，拌和時間不少于1分鐘，灰漿應過篩、并保持足夠數量以保證每根管道的壓漿能一次連續完成。水泥漿自調制到壓入管道的間隔時間不得超過40分鐘.壓漿工藝:孔道壓漿順序為先下后上,將集中在一處的孔一次壓完.若中間因故25、停歇，應立即將孔道內的水泥漿沖洗干凈，以便重新壓漿時，孔道暢通。對曲線孔道和豎向孔道應由最底點的壓漿孔壓入，由最高點的排氣孔排氣和泌水.壓漿管路超過長30米時，應提高壓力100KPa200Kpa，每個壓漿孔道出漿口均安裝一節帶閥門的斷管，以備壓注完畢時封閉，保持孔道中的水泥漿在有壓狀態下凝結.壓漿的壓力以保證壓入孔內的水泥漿密實為準,開始較小，逐步增加到0。50.7Mpa；梁體豎向予應力孔道的壓漿最大壓力控制在0.30。4Mpa。每個孔道壓漿至最大壓力后，應有一定的穩壓時間。D、封錨壓漿完成后，外露錨頭封錨時先將錨槽處的水泥漿等雜物清理干凈,并將端面混凝土鑿毛,同時清除支承墊板、錨具及端面混凝26、土的污垢，綁扎封錨鋼筋,澆筑封錨混凝土，灑水養護。（6）、掛籃前移在張拉壓漿結束、待水泥漿終凝后即可前移.A、前移步驟（1）、接長并錨固掛籃軌道,在軌道表面放置鍍鋅鐵皮、涂潤滑油。拆下底模后吊帶、松解內外模前后錨桿，并確認模板已經和混凝土脫離，內模和內模架落于降低的內滑梁上,外模板落于底模走行縱梁上；拆除主桁架的后錨桿讓后支座受力，放松底模前吊帶，使底模離開梁體100mm左右。（2）、進行走行前的安全檢查,重點檢查部位為掛籃兩軌道是否相對水平和與橋軸線平行，軌道錨固和支墊情況,掛籃前后支座，掛籃上是否有人員在作業.（3）、每片主桁架各用一個20t的倒鏈牽引,帶動掛籃底模、側模和內模同步前移,滑27、行時對接縫進行處理,尤其是對拉桿頭進行處理,防止銹水污染混凝土表面.進行修補和處理時掛籃不能移動。（4）、到位后及時安裝底模后吊帶，內外滑梁吊桿和掛籃主桁架后錨固裝置，將臨時受力狀態變為永久受力狀態，確保施工安全。B、注意事項(1）、T構兩端的掛籃同步對稱移動；(2)、拆除后錨前要認真檢查反扣輪各部聯結是否可靠，發現異常情況及時處理;（3）、掛籃移動前安排專職安全員認真檢查新鋪滑移軌道的鋪設質量和安全情況，確認合格后方可前移；（4)、掛籃移動前調整底模平臺和外側模水平，并仔細檢查掛籃各部件聯結情況，檢查掛籃上的安全網、鋼筋頭或其它繩索有無與箱梁鉤掛情況，發現問題及時處理。（5）、掛籃移動統一指28、揮,三臺手拉葫蘆盡量同步,并防止脈沖式行走。（6)、移動過程中用三臺手拉葫蘆拉住掛籃后節點，隨著前端葫蘆的收緊同步放松，防止溜車事故發生。4。邊跨現澆段現澆施工掛籃施工邊跨現澆段梁寬17m，梁高2.0m，每段長18。15m,體積215.15m3,自重為537。9t，采用碗口式支架法現澆。 基礎處理采用原地面整平現澆8CM砼，在合攏段3米范圍開挖澆注0。4米厚擴大基礎。支架搭設步距為12060cm，在與合攏方向3m步距為60cm60cm，并在支架上部設四道抗傾加強體系，保證支架的整體穩定性.砂袋預壓的方式進行支架預壓。外模采用掛籃的外側模板，內模采用組合鋼模和木模板。10、11塊邊跨現澆段支架布29、置見下圖。4.1支架上荷載計算（1）施工人員和施工材料，機具行走運輸和堆放荷載為: 傾倒混凝土時使用導管對模板產生的沖擊水平荷載按 考慮.模板荷載按 考慮.（2）邊跨前1515cm現澆段荷載為：215。15m325kn/m315。15/18.15=4489.7kn滿堂支架立桿為:17/0。615.15/1.2=358 根（3）邊跨后300cm現澆段混凝土主荷載為：215.15m325 kn/m33/18.15=889kn掛籃荷載：560kn/2280kn邊跨合攏段作用于支架上荷載：20。66m3 25kn/m3/2=258.25kn作用于支架后300cm的主荷載：1427kn滿堂支架立桿為：130、7/0。63/0.6 =142根（4）荷載檢算技術參數項目部位 傾倒混凝土沖擊荷載KN/m2 機具行走、堆料荷載KN/m2 模板荷載KN/m2 梁體主荷載KN/m2 總計荷載KN/m2(g） 豎向鋼管數n前692cm 2.0 2。5 1.29 17。4 23。19 358后200cm 2。0 2.5 1.29 28。0 33.79 1422。2。3.4.2立桿的承重檢算立桿為受壓構件,安全系數考慮1。5，立桿的承重檢算: 每根立桿承擔重量為：G驗=1.5g/n根式中G檢前1515cm=1.523.9kn/m217m15。15m/358=25。8kn=30knG檢后300cm=1.533。79k31、n/m217m3m/142=18.2kn=30kn支架符合豎向受壓要求5：合攏段施工5.1合攏段施工順序本橋共有合攏梁段3個，合攏的次序為先邊跨后中跨,并嚴格按設計要求組織施工。5。2合攏程序（1）邊跨合攏A、施工完最后一個懸灌梁段后，邊跨端掛籃前移到邊跨合攏段,中跨端掛籃前移到下一梁段鎖定;B、用型鋼支撐、合攏鋼絞線束對合攏段撐拉鎖定;C、灌注邊跨合攏段混凝土；D、混凝土養護等強；E、張拉錨固邊跨縱向束、橫向束.F、張拉錨固邊跨合攏段的豎向預應力粗鋼筋。(2)中跨合攏：A、合攏段掛籃及模板就位；B、按設計要求設置體外支撐與體內約束，并按設計要求進行預頂開梁后鎖定梁段；C、灌注中跨合攏段混凝土32、，邊澆注中跨合攏段混凝土，同時邊卸載同等重量的平衡重；D、混凝土養生等；E、拆除體外支撐；F、張拉錨固中跨縱向束、橫向束。G、張拉錨固中跨合攏段的豎向預應力粗鋼筋。H、合攏程序詳見圖(12）.5.3合攏施工合攏段利用掛籃上的模板系統進行施工，方法是將掛籃底模平臺錨于鄰近梁段底板上，外側懸吊在鄰近梁段翼緣板上，內模置于底板頂面上。內外模間用對拉螺栓拉緊。為保持混凝土灌注過程中梁體受力不變，在兩個臨近梁段上各預壓重量等于合攏混凝土重量一半的橡膠水袋儲水加壓,隨混凝土的灌注分級放水，確保合攏始終處于一個相對穩定的狀態下施工,確保合攏段施工質量。合攏段施工是連續梁施工的關鍵。為確保合攏段的施工質量，擬33、采取以下特殊措施:選擇在該天最底溫度段內灌注混凝土。灌注混凝土前在合攏段間設置剛性支撐并先期張拉四束剛絞線將中跨鎖定。防止由于溫度變化引起的梁體伸縮而壓壞或拉裂新澆混凝土。支撐的設置和預應力張拉噸位根據當時的溫度，經計算確定.為防止出現由于新澆混凝土自身收縮而引起的裂紋，在混凝土中加入適量的微膨脹早強減水劑。為盡快提高合攏段混凝土早期強度，除加入適量早強劑外，將合攏段混凝土強度提高一個等級。加強養護，在合攏段所在的全跨范圍內的頂板上鋪設土工布灑水降溫。加強剛性桿的焊接質量，以防溫度應力將其頂開.在合攏段底板束張拉過程中，應注意逐步均勻地拆除合攏段的臨時剛接。四：主要技術措施1.施工控制的目的與34、意義施工控制的目的就是確保施工過程中結構的可靠性和安全性，保證橋梁線形及受力狀態符合設計要求。2.施工控制的內容施工控制的內容包括變形控制和內力控制.變形控制嚴格控制每一節段箱梁的豎向撓度及其橫向偏移，若有偏移并且該值較大時，進行誤差分析，并確定調整方法，為下一節段準確的施工做好準備工作。內力控制則是控制主梁在施工過程中以及成橋后的應力，尤其是合攏時間的控制，使其不至于過大而影響安全。2。1掛籃靜載試驗對掛籃進行靜載試驗，測試其變化情況，確定其彈性和非彈性變形，為以后箱梁的預拱值設置提供依據，同時也是對掛籃受力情況及安全性的一次檢驗。該試驗選擇左幅282號墩2號梁段位置進行,采用砂袋逐級加載到35、3梁段設計重量的100%,并超載至110，最后減載到初始狀態,以測定掛籃結構荷載拱度曲線.2.2箱梁的撓度觀測撓度觀測是控制成橋線形最主要的依據，主橋箱梁在施工過程中在每個節段布置3個觀測點，這樣不僅可以測量箱梁的撓度，同時觀察箱梁是否發生扭轉變形，在施工過程中，對每一個截面進行立模、混凝土澆筑前后、預應力筋張拉前后標高觀測，以便觀測各點撓度及箱梁曲線變化歷程，保證箱梁懸臂端的合攏精度及橋面線形。（1）測點布置：采用16鋼筋制作,在垂直方向與頂板的上下層鋼筋點焊牢固，并要求豎直，露出混凝土面2cm，露出端加工磨圓并涂漆標記.0#段高程測點布置：0#段高程測點是為了控制頂板的設計標高,同時也作為36、以后各懸臂澆筑節段高程觀測的基準點,每個0#段各布置1個高程觀測點，(由于本橋0、1段一起澆筑，故將0、1#段統一作為0#段考慮）。各懸臂節段的高程測點布置每個節段各設3個測點，布設在頂板位置,要求位置準確，固定牢靠。(2）觀測時間與項目為減少溫度影響，撓度的觀測安排在早晨溫度較底時進行，在整個施工過程中主要觀測內容包括:掛籃就位立模后、混凝土澆筑前后、預應力張拉前后、邊（中）跨合攏前后、以及拆除掛籃后、最終成橋前的各項檢測值，以這些觀測值為依據，對大橋進行有效的施工控制，同時分析橋梁的受力狀態，作出對箱梁準確的判斷。（3)觀測結果觀測結果的正確性是進行最優控制的先決條件,對每個施工階段的撓度37、及標高的量測結果都經過詳細的分析。2.3溫度觀測當施工至長懸臂時，大氣溫度變化、日照溫度差等對箱梁變形影響顯著，為保證各跨箱梁的順利合攏和線形控制，進行長懸臂標高24小時跟蹤測量，同時量測氣溫變化值.根據主橋箱梁施工階段的變形分析,在懸臂8#段進行該項測量，繪制變形曲線。另外根據8#段的變化情況，為大橋合攏提供合適的時間。2。4軸線觀測與控制主線橋由于處在曲線，能否將平面曲線控制好，將直接影響橋梁的受力和美觀，為此，從以下幾個方面對大橋進行控制。（1）利用撓度觀測點所測數值，及時分析大橋扭曲情況，并以此對撓度進行調整，以保證大橋軸線。（2)利用溫度及日照對大橋平面軸線影響的變化規律，對軸線座標38、作出合理的調整.(3）合攏段澆筑前，利用配重的調整，對平面偏移作出調整,使其達到設計要求.(4）依據規范進行體系轉換，保證平面軸線.五：懸澆箱梁施工安全保證措施（1）混凝土達到設計要求的強度拆模;（2)、掛籃上橋前對各部位嚴格檢查,以確保施工安全；（3）、掛籃移動前，要對吊帶、軌道錨固等進行全面檢查，遇大風時停止掛籃移動,確保掛籃的行走安全；（4）、 T構兩端懸臂灌注混凝土作到加載基本平衡；（5）、已灌梁頂和掛籃四周設欄桿并掛安全網,且安全網網繩不破損，并生根牢固、繃緊、圈牢、拼接嚴密;(6）、吊機工作時,設專人指揮吊機,吊機開始提升和下降指揮人員均要鳴哨；(7)、搭設穩固的扶梯,人員上下橋面39、走扶梯，不攀爬支架;(8）、掛籃全密封，防止橋上物品落入河中。六：懸澆箱梁施工質量保證措施(1）連續剛構的0、1段與邊跨合攏現澆支架和掛籃的設計強度、剛度及穩定性按實際承受荷載進行加載試驗和預壓；（2)永久支座安裝的規格、型號及預偏值按設計要求實施，防止弄錯；（3）選定梁體混凝土的配合比時，除考慮混凝土的強度指標必須達到設計強度外，還考慮其彈性模量及容重；(4)波紋管采用定位網法控制坐標，每60cm布置一片定位網，波紋管在任何方向的偏差4mm；(5)混凝土養生時,對預應力鋼束所留的孔道加以保護，嚴禁將水或其它物質灌入孔道；（6）錨墊板牢固地固定在端模上，并注意錨墊板的角度符合設計要求，確保波紋管與錨墊板垂直;（7)張拉在混凝土強度達到設計強度要求后進行,并嚴格按設計要求的程序和張拉控制應力采用雙控，確保張拉質量；（8）連續剛構施工時，加強測量監控,定時定位監測，適時調整線型變化，做好線型控制。