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1、公寓樓雙排懸挑腳手架工程施工方案目 錄一、編制依據2二、工程概況2三、腳手架使用要求2四、材料材質和規格4五、架體構造5六、材料及人員準備7七、腳手架的搭設程序7八、腳手架的搭設要求8九、腳手架的驗收與拆除9十、安全文明施工10十一、安全應急預案11十二、附件：計算書一、編制依據建筑施工安全檢查評分標準（JGJ592011）建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ8091）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程（JGJ1302011）建筑施工手冊中華人民共和國安全生產法中華人民共和國建筑法公司有關安全生產的管理規定建筑結構荷載規范(GB 50009-2012)鋼結構設計規范(GB 50017-2002、3)混凝土結構設計規范（GB50010-2002）員工公寓樓施工組織設計二、工程概況員工公寓樓位于開元大道與長興街交叉口東北角；總建筑面積33024m2，為一類高層住宅樓。主樓地下一層、地上二十六層，車庫地下一層，商業地下一層、地上二層。建筑高度為78.6m，剪力墻結構，標準層高3m。三、腳手架的使用要求：1.本工程腳手架主要采用雙排懸挑腳手架，在主體施工時嚴禁將腳手架作為模板支撐。2.裝修階段可作為裝修架使用。3.腳手架搭設完畢經驗收后方可使用，未經項目部的同意嚴禁隨意改動。4、懸挑腳手架從第四層開始搭設（四層以下使用落地腳手架），六層（層高為3米）一卸載。懸挑梁采用16號工字鋼，其中建筑物3、外懸挑段長度1.3米，建筑物內錨固段長度1.7米，錨固工字鋼的U型鋼筋拉環材料為16一級鋼，連墻件2步2跨設置。每個懸挑水平梁外端均采用17鋼絲繩與建筑物拉結，拉結點吊環采用20一級鋼。型鋼懸挑腳手架構造 1鋼絲繩懸挑鋼梁穿墻構造 1木楔楔緊 懸挑鋼梁樓面構造HPB300 懸挑梁陽角構造 懸挑梁陰角構造四、材料材質和規格1. 鋼管采用483.5鋼管，立桿和大橫桿長度4-6m。2、扣件采用瑪鋼直角扣件、回轉扣件和對接扣件。3、鋼管進場必須有出廠合格證，并符合JGJ1302011的要求。4、腳手板采用竹串片腳手架，厚度不小于50mm，對穿螺栓緊固。5、安全網：所使用安全網必須符合中華人民共和國國家4、標準GB16909-1997的要求。6、安全帶：所使用安全帶必須符合中華人民共和國國家標準GB6095-2009的要求五、架體構造（一）、立桿1. 立桿間距：橫距0.9m，縱距1.5m，內立桿距墻外皮的距離0.3m，大橫桿步距1.8m。2. 立桿必須用連墻件與建筑物連接。立桿的接長除頂層頂部可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。3. 立桿的對接扣件應交錯布置，相鄰兩根立桿的接頭不應設置在同步內，同步內每一根立桿的兩個相鄰的立桿接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的13.（二）、大橫桿1. 大橫桿步距為1.8m。2. 大橫桿宜設置在立桿的內5、側，長度不宜小于三跨。3. 大橫桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接，在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向分錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的13。4. 大橫桿搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定端部扣件蓋板邊緣至搭接單橫桿桿端的距離不應小于100mm。5. 使用竹串片腳手板時，大橫桿應作為小橫桿的支座，用直角扣件固定在立桿上。（三）、小橫桿1. 作業層小橫桿的間距為0.75m。2. 主節點處必須設置一根小橫桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心不應大于150mm，靠墻的一端的外伸長不應大于500mm。3.6、 作業層上非主節點處的小橫桿，宜根據支撐腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的12。使用竹串片腳手板時，小橫桿兩端均采用直角扣件固定在大橫桿上。（四）、腳手板1. 作業層腳手板應鋪滿，鋪穩，離開墻面120150mm。2. 竹串片腳手板應設置在三根小橫桿上，鋪設可采用對接平鋪，也可采用搭接外伸長應取130150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm，腳手板搭鋪時接頭必須支在小橫桿，搭接長度應大于200mm，其伸出小橫桿的長度不應小于100mm。3. 作業層端部腳手板探頭長度應取150mm，其板長兩端均應與支撐桿可靠的固定。（五）、連墻件1. 連墻件兩步兩跨一點設置。2. 連墻件靠7、近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm。3. 連墻件應從底層第一步大橫桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其他可靠的措施固定。4. 架體的兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高，并不應大于4m。5. 連墻件宜采用具有抗拉壓作用的剛性連構造，且連墻桿宜水平設置。具體做法為：用雙扣件將連墻桿與預埋在邊梁的短鋼管相連。（六）、剪刀撐1. 剪刀撐斜桿與地面的傾角取60度，每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m。懸挑架外立面剪刀撐應自下而上連續設置。2. 剪刀撐的斜桿采用接長搭接，搭接的長度不應小于1m，應采用3個旋轉扣件等間距固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小8、于100mm。3. 剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與其相交的小橫桿的出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。4. 剪刀撐應由底層至頂層之字形連續布置，除拐角應設置由底至頂的之字形斜撐外，中間每隔6跨設置一道。（七）、本腳手架采用六層完全卸載。六、材料及人員準備1、鋼管每層約3500m，扣件約1200個，安全網約800m2，根據施工進度提前進場；2、項目部配置一名專職安全員（李坤鵬）負責腳手架的安全施工，班組配一名兼職安全員，架子工需15人，根據施工速度適當調整，架子工必須持證上崗。七、腳手架的搭設程序擺放懸挑梁擺放掃地桿（搭設斜撐）樹立桿并與掃地桿扣緊裝掃地小橫桿與立桿掃地9、桿扣緊安一步大橫桿并與各立桿扣緊安一步小橫桿安二步大橫桿安二步小橫桿加裝臨時斜撐安三、四步大橫桿安三、四步小橫桿設置連墻件加設剪刀撐鋪腳手板設欄桿擋腳板掛安全網八、腳手架的搭設要求1、立桿的接頭位置，相鄰桿要錯開，并布置在不同步距內，其接頭距大橫桿的距離1/3步距，采用對接，不得搭接。2、立桿和大橫桿要用直角扣件扣緊，不能隔步設置或漏設。大橫桿從底部開始，將相臨兩步架的大橫桿錯開布置在立桿的內外側。3、小橫桿應貼近立桿布置，設在雙橫桿之間，上部單立桿小橫桿應沿立桿左右布置，并在兩立桿間根據需要加設1-2根小橫桿。4、立桿與大橫桿交叉處設小橫桿，不得隨架體搭高而拆除。5、在腳手架外側立面整個長度10、和高度上連續設置剪刀撐，剪刀撐的兩端除用旋轉扣件與腳手架的立桿或大橫桿扣緊外，中間要增設2-4個扣接點，與相交之立桿或大橫桿扣緊。6、墻體拉結桿布置：連墻桿設置采用加長小橫桿，豎向3.0m，層層設置；水平距離3.0m，兩跨，在伸入剪力墻、窗口等部位處夾短鋼管扣結。7、腳手板底層滿鋪，腳手板操作層滿鋪后要設1.2米高的護欄和擋腳手板，欄桿外側按規定設安全網。擋腳板采用立放竹膠板300毫米高設置并固定。安全網防護：底層滿鋪腳手板，全封閉安全網。8、其它要求事項（1）扣件擰緊適度，用力矩扳手檢查（4065NM之間）。（2）連接大橫桿的扣件，開口應朝架子內側，螺栓向上，以防雨水進入。（3）雙排架小橫桿11、靠墻一端要離開墻面50-100mm，各桿件伸出外側的端頭不小于100mm（4）剪刀撐搭設要將一根斜桿扣在立桿上，另一根扣在小橫桿的伸出部分上，斜桿兩端扣件與立桿間距離不大于200mm，最下面斜桿與立桿連接點離地面不大于500mm。（5）每搭設完一步腳手架后，應校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。（6）允許偏差：立桿垂直偏差全高不大于100mm。大橫桿總長水平偏差不應大于50mm。九、腳手架的驗收與拆除（一）、腳手架的驗收架子搭設和組裝完畢，使用前必須由項目經理、技術負責人、項目安全負責人、施工員、架子班班長組成驗收小組對架體逐層逐流水段進行驗收，并填寫驗收單，對存在的問題責令限期整改，并及時進12、行二次復驗。（二）、腳手架的拆除（1）架子拆除時應劃分作業區，周圍設圍欄、警戒標志，地面專人指揮，嚴禁非作業人員入內。（2）拆除時高處作業人員必須戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底鞋。（3）拆除順序，由上而下，先搭的后拆，后搭的先拆，即:先拆欄桿、腳手架、剪刀撐、斜桿、后拆小橫桿、大橫桿、立桿，并按一步一清的原則依次進行。（4）拆立桿時應先抱住立桿，再拆開最后兩個扣；拆除大橫桿、斜撐應先拆中間，然后托住中間，再拆二頭扣。（5）連墻點應隨拆進度逐層拆除，拆拋撐前應設臨時支撐，然后再拆拋撐。（6）拆除要統一指揮。上下呼應，動作協調，當解開與另一個人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。（7）在大片13、架子拆除前應將預留的斜道，上下平臺通道等，先行加固，以便拆除后能保證其整體安全和穩定。（8）拆除時不應碰壞門窗、玻璃、水落管、地下明溝等物品。（9）拆除時如附近有外電線路，要采取隔離措施，嚴禁架桿接觸電線。(10)拆下的材料，應用繩索栓住，利用滑輪徐徐下送，嚴禁拋擲，運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲，集中回收處理。(11)在拆架過程中，不得中途換人，如必須換人應將拆除情況交待清楚后方可離去。十、安全文明施工1、腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則GB5036考核合格的架子工，持證上崗。2、腳手架在使用過程中荷載不超過14、3000N/m2。施工時只允許上人操作，嚴禁堆放任何材料，且模板支撐嚴禁與外架相連，更不得用外架加固。3、搭設腳手架前由項目技術負責人向工人作詳細技術交底。4、在施工過程中設專人管理，負責腳手架檢查保修工作。5、作業層只允許二步架同時施工6、架體設專人定期進行沉降觀測，發現問題及時處理。7、凡上崗人員應經常體檢，高血壓、心臟病者不允許上崗。8、吊運腳手板、鋼管要用專用保險吊鉤，鋼管嚴禁單點起吊。9、遇有惡劣天氣，不得進行腳手架搭設操作。10、大風雨過后要對腳手架進行全面檢查、保修。11、腳手架使用期間嚴禁拆除主節點處的縱橫水平桿、縱橫向掃地桿、連墻件。12、工人在架上作業中，應注意自我安全保護15、和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物，嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。十一、安全應急預案1、工作原則1.1“安全第一，預防為主、防治結合”的方針。1.2“以人為本，快速有效，最大限度保護人員的生命和財產安全”的原則。1.3明確職責，依法規范安全事故應急工作的組織、指揮和協調。1.4科學決策，快速反應，及時搶救。2、應急救援領導小組名單：組 長： 副組長： 成 員：3、應急小組成員的職責權限1）組長：（1）負責組建項目部應急準備小組，并明確各成員的職責。（2）為項目部建設應急救援配備必要的資源。（3）一旦出現緊急事件要負責指揮，并立即向上級匯報。2）副組長：（1）制定預防措施以及一旦16、出現時的應對及處理措施。（2）當危險情況出現時要協助組長進行指揮處理。（3）負責對項目部的搶險隊等進行培訓并組織演練。（4）負責項目部坍塌、高空墜落等緊急情況的處理。3、成員（1）1：負責項目部應急救援預案的制定，一旦項目部出現險情，應立即趕到事故現場，根據已編制的應急救援預案，結合所發生的緊急情況的性質和規模，確定需采取的控制及處理措施。（2）2：擔任項目部應急救援小分隊隊長，負責小分隊的組建及分工。當緊急事故出現時，帶領小分隊進行搶險處理。（3）3：協助進行救助傷員和搶險工作。（4）4：負責救援所需物資的采購（必須購買正規廠家的合格產品）、貯存（應保證應急物資的性能完好，不變質。當緊急事故17、出現時，能充分滿足使用要求）、發放（應急救援物資應合理分布存放在多個地點，當項目部一旦出現緊急事故時可及時、就近拿到所需物資進行搶救工作）。（5）5：負責編制對義務消防隊和應急救援人員的培訓計劃和培訓教材，并組織培訓和考核。組織安全防火檢查，組織員工和義務消防隊員進行滅火演練。（6）6：負責應急事件出現時報警（火警119、急救中心120）、接警，確保通訊聯絡暢通無阻。4、應急救援預案（1）高處墜落及坍塌事故發生后，應急隊長要及時組織人員盡快將被埋者挖出，以防延誤時間窒息死亡，并盡快向領導匯報。（2）由隊員張永波打120急救電話，向醫院求救，并及時把傷員送往醫院搶救。（3）對高處墜落事故，在確保18、安全的條件下，并指派專人到現場觀察監護，將墜落到地面的物體進行清理，及早發現和救治受傷人員。（4）對尚未墜落的物體進行安全檢查，并采取可靠措施，防止再次墜落。（5）如因墜落的物體觸及輸變電線路及設備，有可能使墜落物帶電，須采取切斷電源措施，然后再實施現場搶救。（6）分析事故原因，追查責任人的責任。十二、附件懸挑式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）。 計算參數: 雙排腳手架，搭設高度18.0米，立桿采用單立管。 立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.90米，內排架距離結構0.30米，立桿的步距1.80米。 采用的鋼管類型為48319、.5， 連墻件豎向間距3.0米（層層設置），水平間距3.00米。 施工活荷載為2.0kN/m2，同時考慮2層施工。 腳手板采用竹串片，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設4層計算。 欄桿采用竹笆片，荷載為0.17kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。 腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加一根小橫桿。 基本風壓0.30kN/m2，高度變化系數1.9500，體型系數1.1340。 懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.30米，建筑物內錨固段長度1.70米。 懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構。 一、小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照20、小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷載標準值 Q=2.0001.500/2=1.500kN/m 荷載的計算值 q=1.20.038+1.20.262+1.41.500=2.461kN/m 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩 計算公式如下: M=2.4610.9002 =0.249106/5080.0=49.052N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓21、度計算 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 荷載標準值q=0.038+0.262+1.500=1.801kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.01.801900.04/(3842.06105121900.0)=0.613mm 小橫桿的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求! 二、大橫桿的計算 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.0380.900=0.035kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.350022、.9001.500/2=0.236kN 活荷載標準值 Q=2.0000.9001.500/2=1.350kN 荷載的計算值 P=(1.20.035+1.20.236+1.41.350)/2=1.107kN 大橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.107 =0.299106/5080.0=58.860N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷23、載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm 集中荷載標準值P=0.035+0.236+1.350=1.621kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1.1461620.8101500.003/(1002.060105121900.000)=2.50mm 最大撓度和 V=V1+V2=2.549mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平24、桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.9001.500/2=0.236kN 活荷載標準值 Q=2.0000.9001.500/2=1.350kN 荷載的計算值 R=1.20.058+1.20.236+1.41.350=2.243kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷25、載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN； 四、腳手架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1251 NG1 = 0.12518.000=2.252kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.35041.500(0.900+0.300)/2=1.260kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.17 NG3 = 0.1726、01.5004/2=0.510kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50018.000=0.270kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.292kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.00021.5000.900/2=2.700kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.300 Uz 風27、荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表的規定采用：Uz = 1.950 Us 風荷載體型系數：Us = 1.134 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.3001.9501.134 = 0.663kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.24.292+0.91.42.700=8.553kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.24.292+1.42.700=8.931kN28、 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.91.40.6631.5001.800 五、立桿的穩定性計算 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.931kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5029、01.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =8931/(0.19489)=98.306N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.553kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計30、算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =8553/(0.19489)+406000/5080=174.112N/mm2； f 鋼管31、立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求! 經過計算得到 Nf2 = 432.861kN NfNl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求! 連墻件采用扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = 11.35kN大于扣件的抗滑力8.0kN，應采用雙扣件。 連墻件扣件連接示意圖 七、懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算 懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 懸臂單跨梁計算簡圖 支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 32、= m2/l。 本工程算例中，m = 1300mm，l = 1700mm，ml = 300mm，m2 = 1200mm； 水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。 受腳手架作用集中強度計算荷載 N=8.93kN 水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.30/1.70=0.77 kl=0.30/1.70=0.18 k2=1.20/1.70=0.71 代入公式，經過計算得到 支座反力 RA=26.392kN 支座反力 RB=-7.793kN 最大彎矩 MA 抗彎計算強度 f=13.33、604106/(1.05141000.0)=91.886N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! 受腳手架作用集中計算荷載 N=4.29+2.70=6.99kN 水平鋼梁自重計算荷載 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m 最大撓度 Vmax=5.491mm 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ 130-2011)表規定： 水平支撐梁的最大撓度小于2600.0/250,滿足要求! 八、懸挑梁的整體穩定性計算 水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-200334、)附錄B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值bb=0.929 經過計算得到強度 =13.60106/(0.929141000.00)=103.85N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求! 九、錨固段與樓板連接的計算 1.水平鋼梁與樓板壓點采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=7.793kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范10.9.8 f = 50N/mm2； 壓點處采用2個 U 形鋼筋拉環連接，承載能力乘以0.8535、的折減系數；鋼筋拉環抗拉強度為85.00N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=77934/(3.141685.002)1/2=8mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 2.水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負彎矩配筋計算如下： 錨固壓點處樓板負彎矩數值為 M = 7.79 根據混凝土結構設計規程GB50010-2002第條 其中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0截面有效高度； fy鋼筋受拉強度設計值。 截面有效高度 h0 = 100-15 = 85mm； s = 6.62106/(1.00011.9001.5100085.02)=0.0510 = 1-(1-20.0510)1/2=0.0530 s = 1-0.0530/2=0.9740 樓板壓點負彎矩配筋為 As = 6.62106 / (0.974085.0210.0) = 381.2 mm2