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1、目錄一、工程概況2二、編制依據2三、施工安排2四、主要器材用量2五、資源配置2六、現澆梁支架施工總體方案設計3七、荷載校驗7八、現澆梁支架施工工藝12九、質量控制措施15十、安全技術要求16現澆梁支架施工方案一、工程概況xx市中心城區快速路工程xx路橋梁工程【231合同】段xx西道支線上跨分離式立交橋梁上下行線起止里程為JK0+244。240JK0+568.900，全長324.66米，上、下行各計10跨各分三聯，均為現澆混凝土連續梁，跨越西北半環線主線路段的跨徑為等截面現澆預應力箱梁結構30+40+40+30m，梁高1。8m,其余等截面現澆預應力箱梁結構為330m，梁高1.8m，梁底凈空高度22、m6。1m,梁部采用輕骨料混凝土LC50號.現澆混凝土連續箱梁施工主要采用滿堂支架分段澆注混凝土連續張拉預應力束的施工方法.二、編制依據1、xx西道立交施工設計圖2、路橋施工計算手冊3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程JGJ13020014、腳手架施工手冊三、施工安排支架施工在下部結構施工完畢后進行，根據進度要求亦可在下部結構施工完畢前進行部分施工。過既有道路時，按交管部門要求，設計過車通道凈空尺寸,在行人、車輛較少的時段封路施工,通道搭設完畢后,作好安全防護工作,安裝好安全網、警示標志，并盡快恢復通車.四、主要器材用量主要器材用量項目腳手架八三式軍用墩工字鋼方木單位噸噸噸立方米數量3823、44 46421五、資源配置1、人員配置本橋支架施工項目經理部負責施工管理和組織,項目部所屬橋梁三隊施工.勞動力組織如下：序號工種人數備注1架子工452普工453木工304電氣焊工125起重工96司機10合計1512、施工機具配置序號機械或設備名稱型號規格單位數量1自卸汽車12t臺22載重汽車10t臺23汽車吊20T臺14發電機120KW臺25電焊機BX1-500臺66裝載機Zl30B臺17灑水車臺1六、現澆梁支架施工總體方案設計1、碗扣式滿堂支架設計箱梁模板支架采用碗扣式滿堂支架，支架立桿長度分為3。0m、2.4m、1.8m、1.2m幾種，用以調整不同的高度。支架立桿上下端分別安裝可調式頂托4、和底座。頂托和底座上下鋪設15cm15cm方木（底座下也可40cm40cm的混凝土墊塊），方木在立桿下橫橋向鋪設，在立桿上縱橋向鋪設.支架頂端順橋向15cm15cm方木上用10cm10cm方木做底模橫楞,橫楞每0.3米布1根，其上鋪箱梁強塑PP板做底模. 架子的立桿排距（0.6m、0。9m）支架立桿在縱向每隔0。6米或0。9米布設一道，橫橋向在底板和翼緣板處間距0.9米,腹板下0.6米。支架在梁體端部（包括濕接縫）的桿件加密設置，順橋向間距在1/5跨徑加1m范圍內排距為0。6m.支架平面布置寬度不小于梁寬.桿件對接要錯開，連接牢固，保證支架剛度。橫桿步距（0.6m、1。2m）橫桿步距為1。2米5、，在立桿頂部加密為0.6米.剪力撐碗扣支架搭設后，為使支架穩定，縱橫向均用扣件式鋼管設剪力撐，縱向每跨分別在支架兩側及中間設三排剪力撐，橫向每五排設一排剪力撐。剪力撐沿腳手架高度連續設置，隨立桿、橫桿同步搭設、在梁體端部加密設置，保證支架結構穩定.剪力撐與地面夾角450600。掃地桿 腳手架用扣件式鋼管設置縱橫向掃地桿，縱向掃地桿固定在底座上皮不大于20cm處的立桿上，橫向掃地桿固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿不在同一高度上時,將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定.底座和頂托 支架下部為螺旋可調整底座,頂端為螺旋調整頂托,長度分別為50cm。詳見“圖1現澆梁滿堂支架法施工示意圖”6、所示.2、跨既有路的八三墩式支架設計支架跨既有道路時每半幅路留凈寬為6m+3m的2個過車通道,分別為機動車道和非機動車道.過車通道采用八三式軍用墩做支墩、560mm 工字鋼做縱梁，縱梁跨距8m+4.5m、間距1.15m,每跨用13根,其上鋪橫縱、縱向各鋪一層方木，方木之間墊木楔,作調平和落架用，方木上鋪箱梁底模。過車通道凈高大于4。5m。為防止過往車輛碰撞支架而發生安全和質量事故，在模板安裝好后設專人指揮過往車輛，并在支架上設置醒目標志。支架下車道設置減速和警示裝置.詳見“圖2 跨既有路段現澆梁施工示意圖”所示。圖1現澆梁滿堂支架法施工示意圖圖-2 跨既有路段現澆梁施工示意圖3、支架搭設方法及7、要求支架搭設前，技術人員應確切算出每排立桿頂的底模高程，根據該聯箱梁底模到原地面的凈空，按1.2m的步距確定支架的層數。最下一層距原地面50cm左右，每排立桿依靠調節項拖來控制頂部高程。每層的水平桿要求達到同一高程,尤其第一層確保水平，用水準儀控制。在施工過程中設專職安全員進行支架搭設過程的安全檢查。七、荷載校驗支架施工前應仔細檢算各個桿件的受力，確保都在允許受力范圍內方可進行施工,其檢算內容主要有橫梁處支架的驗算、楞木強度及剛度的檢算、楞木撓度的檢算、立桿穩定性的檢算、邊腹板支架的檢算以及立桿穩定性的檢算等。1、架體荷載計算新澆混凝土自重(輕骨料混凝土容重19KN/m3)： 梁跨端部混凝土截8、面積:8。93m2,梁體每延米混凝土自重8。93m219KN/m3=169.7KN/m；梁跨中部混凝土截面積：7.75m2,梁體每延米混凝土自重7.75m219KN/m3=147.3KN/m; 施工人員及設備重量標準值:取均布荷載2。5KN/m2.振搗混凝土產生的荷載標準值：按3.5KN/m2考慮。傾倒混凝土產生的荷載標準值：按6KN/m2考慮。忽略模板重量，取鋼筋含量為混凝土重量的2%,設梁體重量通過梁底模傳遞給支架。底模寬按9.778m計. 支架每平米荷載為：梁跨端部：169.7（1+2%）9.778+（2.5+3。5+6）=29。7KN/m2; 梁跨中部:147.3（1+2%)9。7789、+（2.5+3。5+6)=27。4KN/m2; 設梁部荷載為均布荷載，則每米寬梁部荷載最大線密度為：q=29。5KN/m;2、強塑PP板底模受力計算 取板寬b=1m，跨度l=0.2m,板厚h=0.015m；彈性模量：E=9.9103MPa;抗彎強度:=35MPa。抗彎強度計算：=4MPa式中：底模板最不利彎矩設計值:=0。15KNm底模板抗彎截面模量：=0.375104m3 撓度計算：=0。2mm0.5mm(l/400）式中底模板慣性矩：=0.281106m43、底模方木受力計算 小楞方木規格h=0.1m;b=0.1m,跨度l=0。9m,間距l=0.3m，大楞方木規格h=0。15m；b=0.110、5m，跨度l=0。9m,最大間距l=0.9m， 松木彈性模量的折減系數0.9，抗彎強度的折減系數0.85，折減后彈性模量：E=8.5103MPa；抗彎強度：=15。3MPa。小楞方木受力計算抗彎強度計算：=5。6MPa式中：底模板最不利彎矩設計值：=0.9KNm底模板抗彎截面模量:=1。610-4m3 撓度計算：=1.1mm2.3mm(l/400）式中底模板慣性矩：=8.3106m4大楞方木受力計算 抗彎強度計算：=4。8MPa式中:底模板最不利彎矩設計值：=2。69KNm底模板抗彎截面模量：=5.6104m3 撓度計算：=0。7mm2。3mm(l/400）式中底模板慣性矩：=42。210-611、m44、碗扣支架受力計算 1、立桿允許荷載橫桿步距為0。6m，每根立桿設計荷載為Pmax=40KN；橫桿步距為1。2m，每根立桿設計荷載為Pmax=30KN；2、橫桿允許荷載0。9m橫桿：跨中最大允許集中荷載Pmax=4。5KN；最大允許均布荷載Qmax=12。0KN/m；支架自重按支架排距0.6m0.9m，步距1。2m，架高6m考慮,則支架自重為：1。2KN/m2。 支架承受最大荷載:梁跨端部為：p0=29.7+1.2=30.9KN/m2梁跨中部為：p1=27。4+1。2 =28.6KN/m2支架每根立桿承受最大荷載： 梁跨端部為:p01=30。9KN/m2(0。6m0。9m)=16。69K12、NPmax梁跨中部為：p11=28。6KN/m2（0。9m0。9m）=23.17KNPmax4、張拉后梁端部支架受力計算梁體張拉后,中部拱起，張拉端支架受力增加。梁端位于墩頂時，梁體重力主要通過支座承擔,不考慮其對支架的影響，主要考慮邊跨濕接縫處支架在張拉后的影響。邊跨梁體重量：N=169。7KN/m22m=3733.4KN濕接縫處支架荷載：N0= N/2=1866。7KN設張拉后距濕接縫5m范圍內的支架承受梁體荷載，則每平米支架荷載:P=45.8KN/m2支架每根立桿承受最大荷載為p01=45.8KN/m2（0。6m0。9m）=24.7KNPmax 5、過車通道支架受力計算結構概況:用I5613、工字鋼做縱梁，間距1.15m，跨度l1=8m，l2=8m；八三墩按標準方式拼裝（1。5m1。75m,按標準加斜桿）,共計38根立桿。工字鋼彈性模量：E=2.1105MPa；抗彎強度：=210MPa。 八三墩立桿每根允許受力:p=1170 KN (1）I56工字鋼做縱梁計算(按簡支梁計算）抗彎強度計算：=111.6 MPa式中：工字鋼彈最不利彎矩設計值：=273.2KNm工字鋼抗彎截面模量：W=2446.5106m3 撓度計算：=12。7mm20mm（l/400）式中工字鋼慣性矩：Ix=6850310-8m4 （2）八三墩立桿計算 p=98。9KNp八三墩立桿荷載:N=N1+N2+N3=355914、KN式中： 梁自重:N1=169.7KN/m9m=1527。3KN 支架重:N2=(170。7+34.5+13.5+220)=438。7KN施工人員、設備及澆注砼產生荷載：N3=(2.5+3.5+6）KN/m214。75m9m =1593KN/m2。6、支架基礎承載力計算碗扣支架基礎承載力計算=154.5KPaP式中：N上部結構傳給基礎頂面的設計值,取23。17KN，Ab基底面積，取0。15m0。9m=0。135m2P設計承載力值200KPa.八三式軍用墩支架基礎承載力計算=186。3KPaP梁部和支架結構傳給基礎頂面的荷載:N=N1+N2+N3=5030KN式中： 梁自重：N1=169。7K15、N/m13m=2206KN支架重：N2=（255+34.5+13.5+220）=523KN施工人員、設備及澆注砼產生荷載：N3=（2.5+3.5+6）KN/m214.75m9m =2301KN/m2.混凝土基礎底面積：Ab=0。5m2m93=27 m27、根據結構形式，支架不進行風荷載及穩定性計算，過車通道的雙I56工字鋼墊梁受力較小亦不進行計算。八、現澆梁支架施工工藝8。1測量放線支架塔設施工前對橋跨處場地進行測量放樣，確定場地平整范圍和高程.8。2地基處理xx西道支線上跨分離式立交澆梁施工的工作面基本在原有的瀝青混凝土路面上，且立桿設底拖，相應的對地面壓強較小,所以不需要進行地基處理,亦不16、考慮雨水對地基的影響。對于承臺基坑部分采取的具體措施是：用1:4水泥土分層(每層松鋪厚度20cm)回填夯實至地面上5cm(考慮雨水對地基的影響，避免雨水對地基的浸泡)，上面用5cm砂子找平，搭設支架時底拖下鋪設橫橋向鋪設15cm15cm木方,做為支架條形基礎.8。3地基承載力試驗。 場地平整壓實后，選擇兩處有代表性的地基進行承載力試驗，試驗時將加工好的兩塊5cm20cm400cm的木板平行鋪開，間距80cm作為地基的受力面(代表地基受力面積為：6.4m2),上鋪10號槽鋼作為荷載受力梁，上面滿鋪10cm10cm木方，木方上放置水箱作為模擬荷載。水箱上刻劃標記作為測量地基豎向位移的依據。按箱梁施17、工時地基實際承受壓力12。2Kp(計算過程見支架預壓荷載計算)為標準荷載（相應標準加水量7。9m3）：加載采用分級加載，每級間隔1小時，第一次加載標準荷載的10%（0。79m3)，測出地基的下沉量1，第二次加載至標準荷載的100(7.9m3)，測出此時地基的下沉值2，第三次加載至標準荷載的140%(11.06m3）,持荷24小時,測出地基的下沉值3，在木板周圍潑水濕潤地基1小時，模擬強降雨過程對地基的影響，測出地基的下沉值4。然后逐級卸載至100%和10、0，分別測出此時地基的下沉值2、 1、 0，則00為地基的非彈性變形量，04為地基的彈性變形量，據此推算地基的承載力及變形值是否滿足施工要求18、。 操作中應注意加載與卸載過程中要均衡,保證地基受力均勻,測量數據要求準確，精確至1mm。架下地基不超量沉降，地基承載力在200KN/平方米以上.地基承載力也可通過平板靜荷試驗確定。8.4支架搭設8.4。1碗扣式滿堂支架搭設1、接頭組裝接頭是立桿同橫桿、斜桿的連接裝置，應確保接頭鎖緊。組裝時，先將上碗扣擱置在限位銷上,將橫桿、斜桿等接頭插入下碗扣，使接頭弧面與立桿密貼，待全部接頭插入后，將上碗扣套下，并用榔頭順時針沿切線敲擊上碗扣凸頭，直至上碗扣被限位銷卡緊不在轉動為止.如發現上碗扣扣不緊，或限位銷不能進入上碗扣螺旋面，應檢查立桿與橫桿是否垂直,相鄰的兩下碗扣是否在同一水平面上（即橫桿水平度是19、否符合要求）;下碗扣與立桿的同軸度是否符合要求;下碗扣的水平面同立桿的軸線的垂直度是否符合要求;橫桿接頭的弧面中心線同橫桿軸線是否垂直；下碗扣內有無雜物充填等，如是裝配原因，則應調整后鎖緊，如是桿件本身原因，則應拆除，并進行整修。2、桿件的組拼順序在已處理好的地基上，按設計位置安放立桿墊座，其上交替安裝3m和1。8m立桿，調整立桿可調座，使同一層立桿接頭處于同一水平面內，以便裝橫桿.組裝順序是立桿底座、立桿、橫桿、斜桿、接頭鎖緊、腳手板、上層立桿、立桿連接銷、橫桿。腳手架的組裝以34人為一小組,其中12人遞料，另外兩人共同配合組裝，每人負責一端。組裝時，要求至多二層向同一方向，或由中間向兩邊推20、進，不得從兩邊向中間合攏組裝，否則中間桿件會因兩側架子剛度太大而難以組裝。3、剪力撐用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿或立柱上，旋轉扣件中心線距主節點的距離不大于150mm。扣件螺栓擰緊扭力矩不小于40Nm，各桿件伸出扣件邊緣長度不小于100mm。對接扣件的開口應朝上或朝內。4、組裝注意事項所有構件應按設計及腳手架有關規定設置。在搭設過程中，應注意整架的垂直度，要求整架垂直度小于1/500L，但最大允許偏差為10mm。8.4。2過車通道處支架塔設用現澆混凝土C25墊塊調平八三墩基礎，用汽車吊拼裝八三墩和工字鋼縱梁,用U型卡和10槽鋼將工字鋼聯結成整體。施工時，所有螺栓要上足、擰緊。支架塔設完21、成后，在縱梁底安裝密目安全進行安全防護，防止墜物傷人。8.5 支架預壓。架體等載予壓重力計算新澆混凝土自重：取鋼筋砼（鋼筋含量大于2%），為19KN/m3.施工人員及設備重量標準值:取均布荷載2。5KN/m2.振搗混凝土產生的荷載標準值：取平面+垂直為3。5KN/m2.予壓荷載分項系數=上述13相加1。2。預壓荷載采用纖維袋裝砂，吊車起吊就位來實現。預壓時應按實際施工時的壓力的分布來預壓,荷載主要集中在底、腹板位置，翼板位置適當減少. 加載時，按照架體荷載的40、70%、100、120分級進行,予壓時間不少于48小時。在壓載過程中采用水準儀實施全天候跟蹤觀測支架的變形情況并作好記錄,待支架不再22、發生沉降，預壓過程即告結束。在進行壓載施工中,要邊進行壓載，邊觀測支架的變形情況，發現異常應立即停止壓載作業，及時查找原因，處理正常后再進行壓載。支架壓載觀測點布置在距支點lm處、1/4跨處、跨中位置，每個位置在底板上橫向布設3個點.觀測點在壓載前布設，觀測分壓載前、壓載完、卸載后3個階段進行。根據壓載完的觀測數據調整底板標高.卸載：壓載完畢后進行卸載，卸載時在同跨內先中間、后兩邊對稱同時進行.卸載按預壓荷載的100%、70、40進行觀測底板標高。8.6主梁預拱度設置. 通過支架預壓取得支架的實際彈性形變量，然后通過理論計算分析，確定主梁預拱度,按二次拋物線設置.具體數值待預壓完成后計算確定。23、8.7落架 按照設計要求，預應力筋張拉、孔道壓漿完成后經監理工程師認可后方可落架拆除其底模。碗扣支架用可調托撐或落架，八三墩支架用木楔落架。落架時應從跨中向兩邊對稱均衡卸落，并由專職測量員負責對主梁、墩臺進行觀測，觀察是否有裂縫現象和高程變化。卸落的模板及支架應分類存放,不得隨意拋擲。 8。8施工順序 按連續箱梁施工順序既先高后底的順序施工。九、質量控制措施9。1構配件檢驗與驗收 1、碗扣腳手架構件主要是焊接而成，故檢驗的關鍵是焊接質量，要求焊縫飽滿，沒有咬肉、夾渣、裂紋等缺陷。 2、鋼管應無裂縫、凹陷、銹蝕. 3、立桿最大彎曲變形矢高不超過1/500L，橫桿斜桿變形矢高不超過1/250L。 24、4、可調構件、螺紋部分完好,無滑絲現象，無嚴重銹蝕，焊縫無脫開現象. 9.2 檢查階段 1、每搭設10m高度; 2、達到設計高度； 3、遇有6級以上大風和大雨、大雪之后; 4、停工超過一個月恢復使用前. 9.3檢查主要內容 1、基礎是否有不均勻沉陷; 2、立桿墊座與基礎接觸面是否接觸良好，有無松動或脫離情況; 3、檢驗全部節點上碗扣是否鎖緊；4、剪刀撐及安全網等構件的設置是否達到設計要求。 9。4 主要技術要求1、地基基礎表面要堅實平整、墊板放置牢靠，排水暢通。2、不允許立桿有浮地松動現象;3、整架垂直度應小于1/500L，但最大不超過100mm；4、對直線布置的腳手架 ，其縱向直線度應小于125、/200L；5、橫桿的水平度，即橫桿兩端的高度差應小于1/400L。6、所有碗扣接頭必須鎖緊。十、安全技術要求1、 一般要求 架子工作業時，必須戴安全帽、系安全帶、穿軟底鞋。腳手材料應堆放平穩，工具應放入工具袋內，上下傳遞物件時不得拋擲。 不得使用腐朽和嚴重開裂的竹、木腳手板,或蟲蛀、枯脆、劈裂的材料. 在雨、雪、冰凍的天氣施工，架子上要有防滑措施，并在施工前將積雪、冰渣清除干凈。 復工工程應對腳手架進行仔細檢查，發現立桿沉陷、懸空、節點松動、架子歪斜等情況,應及時處理。 2、 腳手架的搭設 腳手架的搭設應符合前面幾節所述的內容，并且與墻面之間應設置足夠和牢固的拉結點，不得隨意加大腳手桿距離或26、不設拉結。 腳手架的地基應整平夯實或加設墊木、墊板，使其具有足夠的承載力，以防止發生整體或局部沉陷。 腳手架斜道外側和上料平臺必須設置1m高的安全欄桿和18cm高的擋腳板或掛防護立網。 腳手板的鋪設要滿鋪、鋪平或鋪穩，不得有懸挑板。 腳手架的搭設過程中要及時設置剪刀撐，以及必要的拉繩和吊索，避免搭設過程中發生變形、傾倒。 3、 防電、避雷 腳手架與電壓為120kV以下架空輸電線路的距離應不小于2m，同時應有隔離防護措施。 腳手架應有良好的防電避雷裝置。鋼管腳手架、鋼塔架應有可靠的接地裝置,每50m長應設一處，經過鋼腳手架的電線要嚴格檢查，謹防破皮漏電。 施工照明通過鋼腳手架時，應使用12V以下的低壓電源。電動機具必須與鋼腳手架接觸時,要有良好的絕緣。4、安全注意事項腳手架雖然是臨時設施，但對其安全性應給予足夠的重視,腳手架不安全因素一般有：不重視腳手架施工方案設計，對超常規的腳手架仍按經驗搭設;不重視外腳手架的地基基礎的處理;對腳手架的承載力了解不夠，施工荷載過大.所以腳手架的搭設應該嚴格遵守安全技術要求.