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1、xx市殘疾人康復中心項目腳手架施工方案審 批： 審 核： 編 制： 目 錄一、工程概況2二、材料準備如下2三、縱向水平桿2四、橫向水平桿3五、腳手板3六、立桿3七、連墻件4八、剪刀撐與橫向斜撐5九、地基與基礎5十、腳手架拆除5十二、腳手架施工圖6計算書：型鋼懸挑腳手架計算9一、編制依據本腳手架安全專項施工方案主要參考以下規范和標準：建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 （JGJ130-2001）中國建筑工業出版社；鋼結構設計規范 （GB50017-2003） 中國建筑工業出版社；建筑結構荷載規范 （GB50009-2001） 中國建筑工業出版社；混凝土結構設計規范 （GB50010-2002）2、 中國建筑工業出版社；建筑地基基礎設計規范 （GB50007-2002） 中國建筑工業出版社；建筑施工安全檢查標準 （JGJ59-99） 中國建筑工業出版社；二、工程概況 工程名稱：xx市殘疾人康復中心項目 結構類型：框架剪力墻結構本工程采用槽鋼懸挑腳手架。采用四層一挑，為七步一架設計。架體總高度為每挑12.6M，材料選用18槽鋼，48鋼管，壁厚3.5mm。三、材料準備如下（1）鋼管選用國標直縫電焊鋼管（GB/T13793），質量符合國標碳素結構鋼（GB/T700）Q235-A級鋼要求。鋼管上打孔的嚴禁使用，有嚴重銹蝕，彎曲，壓扁或裂紋鋼管不得采用。（2）扣件采用可鍛鑄性材料制作，其材質符合國3、家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定，使用前進行質量檢查，有裂縫，變形的嚴禁使用，扣件應做防銹處理，螺栓擰緊，扭力矩達65N.M時不得發生破壞。扣件主要有三種形式，直角扣件用于連接扣緊兩根垂直相交桿件；回轉扣件用于連接兩根呈任意角度相交的桿件；對接扣件，用于連接兩根桿件的對接接長。（3）腳手板采用竹串片腳手板。（4）反拉鋼絲繩采用16，拉環采用20，樓板錨固鋼筋20。四、縱向立桿 （1）縱向立桿設置在水平桿內側，其長度不宜小于3跨； （2）縱向立桿接長采用對接扣件連接，對接扣件交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小4、于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不能大于 0.50m； （3）縱向立桿應作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定；五、橫向水平桿 （1）主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm，內排腳手架的外伸長度 200mm； （2）作業層上非主節點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距1/2； （3）當使用竹串片腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上；六、腳手板 （1）作業層腳手板應鋪滿，鋪穩，離開墻面120150mm； （2）沖竹串片腳手板，應設置在三根橫向水平桿上。當腳5、手板長度小于2m時，可采用兩根橫向水平桿支承，但應將腳手板兩端與其可靠固定，嚴防傾翻。腳手板采用搭接鋪設，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm；（3）作業層端部腳手板探頭長度應取150mm,其板長兩端均應與支承桿可靠地固定；七、立桿 （1）每根立桿底部設置底座或墊板，在工字鋼部位應焊接高高度為200mmC16的鋼筋； （2）腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與6、立桿固定，高低差不大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不小于500mm； （3）腳手架底層步距不大于2m； （4）立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接，連墻件布置方式為2步3跨 （5）立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接，搭接應符合下列規定： a. 立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心在主節點的距離不宜大于步距的1/3； b.搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣距離不小于100mm。 （6）立桿頂端高出女兒墻上皮1m7、，高出檐口上皮1.5m；八、連墻件 （1）宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不大于300mm； （2）應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定； （3）優先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置； （4） 一字型、開口型腳手架兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高，并不大于4m。 (5) 采用剛性連墻件與建筑物可靠連接，亦可采用拉筋和頂撐配合使用的附墻連接方式。嚴禁使用僅有拉筋的柔性連墻件。 （6）連墻件的構造要求：連墻件中的連墻桿或拉筋宜呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用斜連接； (7) 連墻件的構造要求8、：連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造。 （8）當腳手架下部暫不能設連墻件時可搭設拋撐。拋撐應采用通長桿與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在45度60度之間；連接點中心至主節點的距離不應大于300mm。拋撐應在連墻件搭設后方可拆除；九、剪刀撐與橫向斜撐 (1)每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在45度60度之間； (2) 外側立面的剪刀撐，由底至頂連續設置； （3）剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣距離不應小于100mm； （4）剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中9、心線至主節點的距離不宜大于150mm；（5）橫向斜撐的設置應在同一節間，由底至頂層呈之字型連續布置，斜撐采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。當斜撐在1跨內跨越2個步距時，宜在相交的縱向水平桿處增設一根橫向水平桿，將斜撐固定在其伸出端上；斜撐采用通長桿件，接長使用時采用對接扣件連接或搭接； (6) 腳手架的兩端均必須設置橫向斜撐，中間宜每隔6跨設置一道；十、工藝流程懸挑腳手架搭設的工藝流程為：施工準備技術交底和安全交底根據設計鋼梁布置位置及間距選點定位預埋鋼筋壓環安裝槽鋼架體搭設鋪設腳手板拉掛安全網完善附設安全防護檢查驗收交付使用。懸10、挑腳手架槽鋼安裝，均應設為間距1.5m一根，選用16級鋼作預埋L型螺栓，按預埋L型螺栓的位置，放置好型鋼，外挑尺寸應一致為1.80m。首先安裝槽鋼懸挑梁，懸挑梁與拉環之間用10號槽鋼雙螺栓緊固，槽鋼設置齊后安裝立管，第一根立管用拉接管與柱子拉接牢固，逐個安裝，然后安裝掃地桿和大橫桿，步距為1.5m左右，大橫桿同一排水平偏差不大于該腳手架總長的1/300，且不大于100cm。腳手板應在槽鋼層通鋪一層，不得出現探頭板現象。在槽鋼層設置一道安全平網，外檐外立桿內側均通設一道安全密目立網，以防止施工時向下掉物傷人。懸挑架子與建筑物采用每層連接的方法，在每層樓面預埋短鋼管，短鋼管與架體采用扣件連接。十一11、地基與基礎根據本工程腳手架搭設高度和施工現場的土質情況，對腳手架基礎按建筑地基基礎工程施工質量驗收規范（GB50202-2002）的有關規定進行處理。架基采用三七灰土回填，考慮到外架的牢固、穩定、安全、必須對基上土分層夯實，平整，腳手架底座用木板墊底，腳手架底座面標高應高于自然地平50mm，四周做返水溝作有序排水，防止架基浸水下沉，影響安全，基礎驗收合格后應準確放樣定位。十二、腳手架拆除 （1）應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件，支撐體系等是否符合構造要求； （2）應根據檢查結果確定拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施； （3）應由施工負責人進行安全技術交底； （4）拆除作業應由上而下逐12、層進行； （5）連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先拆連墻件整層或數層后再拆除腳手架，分層拆除，高度不應大于2步，如大于2步，應增設連墻件加固； （6）當拆至最后一根立桿高度時，應在適當位置加臨時拋撐后再拆除連墻件；（7）各構配件嚴禁拋擲至地面。十二、腳手架施工圖圖1 縱向立面圖圖2 立桿布置局部圖圖3 橫向立面圖計算書：型鋼懸挑腳手架計算懸挑式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算參數: 雙排腳手架，搭設高度18.0米，立桿采用單立管。 立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，內排架距離結構0.20米，立桿的步距1.5013、米。 采用的鋼管類型為483.5， 連墻件采用2步3跨，豎向間距3.00米，水平間距4.50米。 施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。 腳手板采用竹串片，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設4層計算。 欄桿采用竹笆片，荷載為0.15kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。 腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加兩根小橫桿。 基本風壓0.35kN/m2，高度變化系數2.0300，體型系數1.2380。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.40米，建筑物內錨固段長度2.10米。 懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物1.30m。拉桿采用鋼絲繩。14、 一、小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.500/3=0.175kN/m活荷載標準值 Q=3.0001.500/3=1.500kN/m荷載的計算值 q=1.20.038+1.20.175+1.41.500=2.356kN/m 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩 計算公式如下: M=2.3561.0502 =0.325106/5080.0=63.9115、7N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 荷載標準值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.01.7131050.04/(3842.06105121900.0)=1.080mm小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!二、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.0381.0516、0=0.040kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.0501.500/3=0.184kN活荷載標準值 Q=3.0001.0501.500/3=1.575kN荷載的計算值 P=(1.20.040+1.20.184+1.41.575)/2=1.237kN 大橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.2671.237 =0.504106/5080.0=99.152N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.17、撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm 集中荷載標準值P=0.040+0.184+1.575=1.799kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1.8831799.0701500.003/(1002.060105121900.000)=4.55mm 最大撓度和 V=V1+V2=4.605mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿18、足要求! 三、扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.0501.500/2=0.276kN活荷載標準值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN荷載的計算值 R=1.20.058+1.20.276+1.42.362=3.707kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單19、扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1394 NG1 = 0.13918.000=2.509kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.35041.500(1.050+0.200)/2=1.312kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 020、.1501.5004/2=0.450kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50018.000=0.135kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.407kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5001.050/2=4.725kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.350 U21、z 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表的規定采用：Uz = 2.030 Us 風荷載體型系數：Us = 1.238 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.3502.0301.238 = 0.616kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.24.407+0.851.44.725=10.911kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.24.407+1.44.725=122、1.903kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.6161.5001.500五、立桿的穩定性計算 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.903kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1523、51.5001.500=2.599m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為2599/16=164； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.262； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =11903/(0.26489)=92.750N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.911kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm24、； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為2599/16=164； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.262； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =10911/(0.26489)+247000/5080=133.697N/mm225、； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為1050mm，內側腳手架距離墻體200mm，支拉斜桿的支點距離墻體 = 1300mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面積A = 26.10cm2。受腳手架集中荷載 P=11.90kN水平鋼梁自重荷載 q=1.226.100.0001726、.8510=0.25kN/m 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=12.748kN,R2=12.102kN,R3=-0.184kN最大彎矩 Mmax抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=1.348106/(1.05141000.0)+5.4111000/2610.0=11.176N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 其中 b 均勻27、彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值bb=0.929 經過計算得到強度 =1.35106/(0.929141000.00)=10.29N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求! 九、拉桿的受力計算水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=13.849kN十、拉桿的強度計算拉繩或拉桿的軸力RU我們均28、取最大值進行計算，為RU=13.849kN 拉繩的強度計算： 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數。 選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于7.00013.849/0.820=118.223kN。選擇637+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑15.0mm。鋼絲拉繩的吊環強度計算：鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=13.849kN 鋼絲拉繩的吊環29、強度計算公式為 其中 f 為吊環抗拉強度，取f = 50N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算； 所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑 D=138494/(3.1416502)1/2=14mm 十一、錨固段與樓板連接的計算 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=12.102kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=121024/(3.1416502)1/2=13mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在30、樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 12.10kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于12102.25/(3.1416201.5)=128.4mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 12.10kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2；經過計算得到公式右邊等于131.6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!