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1、目 錄一、工程概況2二、編制依據2三、材料、人員的選用2四、施工方案3五、基礎處理9六、安全措施9七、防火措施9八、外架拆除10九、報驗程序10十、設計計算10落 地 腳 手 架 施 工 方 案一、 工程概況xx項目規劃建筑面積9萬平米，設計住戶831戶，容積率3.8。本工程地下室三層建筑面積3萬平米，地上建筑面積6萬平米，工程由主樓1#、2#樓、及裙房組成，主樓為1#樓為27 /31層，標準層高為3米，最大高度110.8m（不含上部鋼構架）。設計為公寓式高層住宅，四梯十六戶，外設觀光電梯，是聚商務與住宅相融合的新型住宅建筑。為了縮短外墻施工周期，加快工程施工進度，項目采用在1#、2#樓下部12、0層33米高度范圍搭設落地腳手外架。二、 編制依據1、xx項目施工圖紙2、建筑施工手冊（第四版）3、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）4、建筑結構設計規范大全5、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）三、材料、人員的選用3.1. 選材 鋼管選用國際直縫電焊鋼管(GB/T13793)，質量符合國家碳素結構(GB/T700)中Q235-A級鋼規定。鋼管統一采用48*3.0，表面銹蝕深度0.5mm，彎曲變形和各種1.5mm桿件鋼管端部彎曲5mm，立桿鋼管彎曲變形；當3mL4m時，12mm；在4mL6.5m時，20mm；用作水平桿、斜桿的鋼管變形30mm。鋼管兩端切斜偏差3、在1.7mm范圍內，鋼管上嚴禁打孔，有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁或裂紋的鋼管不使用。鋼管腳手架扣件采用可鍛鑄鐵制作，其材質符合國家標準鋼管腳手架扣件(GB/T15831)的規定。使用前應進行質量檢查，有裂紋、變形的嚴禁使用，并應做防銹處理，且有力矩實驗，螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。扣件主要有三種形式：(1)直角扣件，用于連接扣緊兩根垂直相交桿件；(2)回轉扣件，用于連接兩根呈任意角度相交的桿件；(3)對接扣件，用于連接兩根桿件的對接接長。腳手板：本工程采用由毛竹片橫向編制的竹制笆，腳手板長為1.6m，寬為0.85m。連墻件采用48*3.0，其材質應符合現行標準碳素結構鋼(GB/T7004、)中Q235-A級鋼的規定。3.2. 人員架子工必須持有效證件上崗。派專人負責本項目。四、施工方案4.1 工藝流程 立桿及掃地桿第一步大橫桿小橫桿搭設第二步大橫桿搭設填心桿連墻件鋪設腳手板剪力撐密目網斜拉鋼絲繩4.2.封閉式雙排扣件式鋼管外腳手架(如圖一所示)4.2.1立桿：立桿橫距為0.9m，縱距為1.5m，局部縱距可大于1.5m，且不大于1.8m，步距為1.8m，內立桿離墻面距離為0.4m。（考慮GRC施工空間）立桿底部應設置木墊板。腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底部上皮不大于200mm的立桿上。橫向掃地桿則固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。立桿必須用連墻件與5、建筑物可靠連接。立桿接長除頂層頂部可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接、搭接時，立桿上的對接扣件必須交錯布置；兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3；搭接長度不應小于1.0m，應采用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端部距離不應小于100mm。立桿高度宜高出檐口不小于1.5m。4.2.2水平桿、腳手板縱向水平桿步距外側為900mm，內側根據樓層高度采用1800mm和1200mm。宜采用對接扣件連接，亦可采用搭接，對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的6、接頭不宜設置在同步或同跨內，且在水平方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于縱距的1/3，搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定。縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上；等距離設置且間距不大于400mm。橫向水平桿的設置：在主節點必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣緊，且嚴禁拆除，主節點處兩個直角扣件的中心距離不應大于150mm。靠墻一端的外伸長度不應大于500mm。作業層上的非主節點處的橫向水平桿，宜根據支撐腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2。使用竹笆腳手板時，橫向水平桿的兩端應用直角扣件固定在立桿上。作業層上腳手架應7、鋪滿、鋪穩，離開墻面120150mm。腳手板應設在三根橫向水平桿上，當其長度小于2m時，可采用兩根橫向水平桿支撐，但應將腳手板兩端與其可靠的固定，嚴防傾翻。腳手板可采用對接平鋪或搭接鋪設。對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長度130150mm。腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm，竹腳手板應按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，采用對接平鋪四角應用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。作業層端部腳手板長探頭長度應取150mm，其板長兩端應與支撐桿可靠的固定。4.2.3連墻件(1) 水平間距為隔跨拉結，豎8、向間距為每層拉結，具體做法為:由于主體已完成在樓板上無法預埋短鋼管作為拉結點，本工程在樓層梁內邊立與樓層凈高等長的鋼管，下部為窗臺墻體，這樣在樓層內部形成外架的拉結立桿，從而形成外架的拉結構造措施。(2)連墻件設置應符合以下規定：宜靠近主節點設置，其偏離主節點的距離不應大于300mm；應從低層處開始設置，當有困難時，應采用其他可靠措施固定；優先采用菱形布置，亦可采用矩形布置；腳手架兩端和開口處必須設置連墻件。(3)當腳手架下部暫不能設連墻件時可搭設拋撐，拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角為4560度。連接點中心至主節點的距離不應大于300mm，拋撐在連墻件搭設后方可拆除。4.2.9、4剪刀撐每道剪刀撐的寬度不應小于4跨，且不應大于6m，剪刀撐與地面的傾角為4560度之間，15m以下要求滿剪，15m以上可不采用滿剪。剪刀撐沿腳手架兩端和轉角處起，每45根立桿設一道，且每片架子不少于三道。在相鄰兩排剪刀撐之間，每隔1015m高加設一組長剪刀撐(如圖二所示)。水平斜拉桿設置在有連墻件的步架平面內。在鋪腳手板的操作層上必須設2道護攔和擋腳板，上欄桿高度1.1m。剪刀撐桿件宜采用搭接；且搭接長度不小于1m，不少于3個旋轉扣。剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的立桿上。4.2.5填心桿填心桿的設置長短應相互錯開，宜采用對接，搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個回轉扣件固定，端部扣件蓋10、板邊緣至搭設縱向水平桿端的距離不應小于100mm。填心桿應與橫向水平桿扣牢。4.2.6密目網密目網規格ML-1.86m。密目網要有合格證，沖擊報告符合標準才能使用，阻燃性能達到防火要求。密目網掛設在外排立桿內側，上下口必須與縱向水平桿用鉛絲扣牢。張設水平網外側比內側高600mm或800mm，水平桿需搭接，不應少于2個轉扣，每三跨設置一道斜撐，斜桿的夾角應在50度左右。每個筋繩必須與水平桿拴牢，上面再設置一層密目網，在水平網上雜物應及時清理。4.2.7拋撐在設第一步架立桿時采用拋撐，每6跨設一道拋撐，在設置連墻件點使用時，拆除拋撐。拆除到基礎立桿最后一連墻件時應設拋撐。4.2.8底座應準確的放在11、定位線上。4.2.9安全通道防護棚防護棚進行雙層防護。下一層防護棚高3.6m，每隔0.6m設一根橫向填心桿；上層防護棚在下層上0.6m處；防護圍欄高度為0.9m。防護棚立桿采用落地式搭設方法。竹笆按縱橫向鋪設。4.2.10擋腳板和護身欄桿擋腳板和護身欄桿均應搭設在外立桿的內側；上欄桿上皮高度為1.2m，擋腳板高度應不小于180mm；中檔桿應居中設置。五、基礎處理根據本工程腳手架搭設高度和施工現場的地質情況，對腳手架基礎按建筑地基基礎工程施工質量驗收規范(GB50202-2002)的有關規定進行處理。外架基礎落在回填土上時，回填夯實，考慮到外架的牢固、穩定、安全，必須對基土分層夯實、平整，密實度12、達到90%以上，再澆C15砼墊層，1.2m寬、100mm厚抹平。腳手架底座面標高應高于自然地坪50mm，四周做排水溝排水，防止架基浸水下沉，影響安全。基礎的放樣、定位應準確。六、安全措施1、作業人員在搭外架時應系好安全帶。2、嚴禁酒后高空架體作業。3、外圍密目網需封閉嚴實，在墻內側離主立桿大于20cm范圍應增設一道安全兜網。七、防火措施1、在每層外架周邊四角各掛一個滅火器，以便失火時及時預防。2、在樓層消防水管接口處增加水帶。八、外架拆除 1、在拆除連墻件時應在架體設置拋撐。 2、在拆除過程應在地面外圍設置警戒線一道。 3、嚴禁在外架拆除過程中，鋼管扣件向地面拋擲。 4、拆除順序應先拆外圍防護13、網，拆除的橫桿、立桿應采用卸料平臺利用塔吊運輸至地面堆放整齊。九、報驗程序 1、在外架搭設過程中應加強過程監督旁站，形成旁站記錄，搭設完畢后報監理、甲方驗收合格后方可使用。 2、在外架拆除前應提前報監理、甲方外架拆除申請，經允許后方可拆除。十、設計計算扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等編制。一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 33 米，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的縱距為 14、1.5米，立桿的橫距為0.9米，大小橫桿的步距為1.8 米；內排架距離墻長度為0.20米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 米，水平間距4.5 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處四川省成都市，基本風壓為0.3 kN/m2；風荷載高度變化系數z 為1.00，風荷載體型系數s 為0.65；腳手架計算中考慮風荷載作用415、.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:7；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.033；5.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kpa):160.00；立桿基礎底面面積(m2):0.25；地基承載力調整系數:1.00。 二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓16、度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.30.9/(2+1)=0.09 kN/m ；活荷載標準值: Q=20.9/(2+1)=0.6 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.033+1.20.09=0.148 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.6=0.84 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組17、合。跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080.1481.52+0.100.841.52 =0.216 kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.1481.52-0.1170.841.52 =-0.254 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.216106,0.254106)/4490=56.57 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 56.57 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中18、： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.09=0.123 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.6 kN/m；最大撓度計算值為：V= 0.6770.12315004/(1002.06105107800)+0.9900.615004/(1002.06105107800) = 1.544 mm；大橫桿的最大撓度 1.544 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布19、置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.30.91.5/(2+1)=0.135 kN；活荷載標準值：Q=20.91.5/(2+1) =0.900 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.05+0.135)+1.4 0.9 = 1.482 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.0330.92/8 = 0.004 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax 20、= 1.4820.9/3 = 0.445 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.449 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.449106/4490=99.917 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =99.917 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50.0339004/(3842.06105107800) = 0.013 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + 21、Q = 0.05+0.135+0.9 = 1.085 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1084.95900(39002-49002/9 ) /(722.06105 107800) = 1.264 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.013+1.264 = 1.277 mm；小橫桿的最大撓度為 1.277 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 900/150=6與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.4022、kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0330.9/2=0.015 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30.91.5/2=0.202 kN；活荷載標準值: Q = 20.91.5 /2 = 1.35 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.05+0.015+0.202)+1.41.35=2.211 kN；R 6.40 kN，單扣23、件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8033.00 = 5.034；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3 NG2= 0.371.5(0.9+0.2)/2 = 1.733 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1571.5/2 = 0.788 kN；(4)吊掛的安全設施荷載24、，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.533 = 0.248 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.802 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 20.91.52/2 = 2.7 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.3 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： 25、Uz= 1 ； Us - 風荷載體型系數：取值為0.645；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.310.645 = 0.135 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.27.802+ 1.42.7= 13.142 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.27.802+ 0.851.42.7= 12.575 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1351.5 1.82/10 = 0.078 kN.m26、；六、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 13.142 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.118 m；長細比 Lo/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.188 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼27、管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 13142/(0.188424)=164.868 N/mm2；立桿穩定性計算 = 164.868 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 12.575 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的28、穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 12574.98/(0.188424)+78336.153/4490 = 175.202 N/mm2；立桿穩定性計算 = 175.202 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算: 按規范條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)29、計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.768 kN；活荷載標準值 ：NQ = 2.7 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1884.2410-4205103-(1.22.768+1.42.7)/(1.20.125)=61.698 m；按規范條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 61.698 /(1+0.00161.698)=58.113 m；H= 58.113 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為33m，小于H，滿足要求！按規范條考30、慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.768 kN；活荷載標準值 ：NQ = 2.7 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.078 /(1.4 0.85) = 0.066 kN.m；Hs =( 0.1884.2410-4205103-(1.22.768+0.851.4(2.7+0.1884.241000.066/4.49)/(1.20.31、125)=56.198 m；按規范條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 56.198 /(1+0.00156.198)=53.208 m；H= 53.208 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為33m，小于H，滿足要求！八、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.135 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2；按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 32、kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 3.072 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 8.072 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l0/i = 200/15.9的結果查表得到 =0.966，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9664.2410-4205103 = 83.965 kN；Nl = 8.072 Nf = 83.965,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 8.072小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 160 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 160 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =50.3 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 12.575 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=50.3 fg=160 kpa 。地基承載力滿足要求！