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1、xxMoma 17#、18#、19#、20#樓及地下車庫碗扣架專項施工方案編 制 人：審 核 人：審 批 人：編制單位：編制日期：年3月2日目 錄1編制依據12工程概況13施工部署24施工準備35碗扣式鋼管腳手架搭設36碗扣式鋼管腳手架拆除47質量保證措施58. 安全保證措施69. 文明施工保證措施710模板支架計算書81. 編制依據1.1. xx城Moma B地塊公寓及商業用房工程施工組織設計。1.2. 結構施工圖1.3. 主要規程、規范規范一覽表 表1-1類 別名 稱編 號國 家混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-2001建筑工2、程模板施工手冊（第二版）混凝土結構工程施工質量驗收規程DBJ01-82-2004建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2001 建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 166-2008地方建筑安裝工程施工安全操作規程DBJ01-62-20022. 工程概況 2.1. 設計概況 表2-1序號項 目內 容1建筑功能住宅樓2建 筑 特 點建筑高度高，建筑面積大3建 筑面 積總建筑面積12萬占地面積12.4495公頃5#樓6#樓地下車庫7#樓建筑面積()建筑面積()建筑面積()建筑面積()37029.8437029.84約850037029.84地下地上地下地上地下地上1452.943、35576.91452.9435576.91452.9435576.94建 筑層 數地下1層地下設備夾層地上33層地下1層地下設備夾層地上33層地下一層地下1層地下設備夾層地上33層5結 構 形 式現澆砼剪力墻結構6基 礎 形 式鋼筋砼灌注樁基礎7建筑層高地上：首層3.95m,標準層3.00m，頂層2.88m；地下一層4.70m；設備夾層2.15m8建筑規模建筑平面5#6#7#東西向長度各為50.16m，南北向長度為28.32m。建筑高度最高建筑高度為106.07m，檐高101.68m。2.2. 分項工程概況： 表2-2項目名稱主要截面尺寸(mmmm)梁200400、200500、2006004、250500、250600、300500、250400、350600、500900頂板厚(mm)120、140、150、160、180、4503. 施工部署3.1. 項目經理部成立以項目經理為組長的施工領導小組，其機構組成、人員編制及責任分工如下： 勞務分包隊經理、技術、質量、安全人員負責對施工班組的管理。3.2. 施工方法：450厚的車庫頂板模板采用滿樘碗扣式腳手架，立桿的橫、縱間距0.9米，步距1.8米，自由端高度0.5米。立桿頂端用U形托與樓板底模木枋支撐。180厚以下的主樓頂板模板采用滿樘碗扣式腳手架，立桿的橫、縱間距1.2米，步距1.8米，自由端高度0.4米。立桿頂端用U形托與樓板5、底模木枋支撐。但是橫桿不得少于2根，且保證立桿自由端長度和掃地桿距地面的距離。由此必須對橫桿步距在1800范圍內進行調整。4. 施工準備 圖4-14.1. 編制腳手架施工組織設計。明確使用荷載，確定腳手架平面、立面布置，列出構件用量表，制訂構件供應和周轉計劃等。4.2. 施工人員在施工前認真熟悉圖紙、規范、施工方案。4.3. 對施工班組進行現場安全和技術培訓，加強隊伍的技術素質。4.4. 對膠合板、木枋、鋼管、扣件、腳手板進行檢查，不合格的禁止使用。4.5. 腳手板采用寬不小于200mm，厚度為50mm的松木腳手板。腳手架基礎必須平整，立桿底座下鋪墊板，墊板厚度不小于50mm。4.6. 清理組6、架范圍內的雜物.5. 碗扣式鋼管腳手架搭設5.1. 搭設順序：安放墊板一安立桿一安掃地桿一安橫桿一鋪臨時腳手板一安上層立桿一安上層橫桿一逐層支設到樓板底，安立桿頂U形托一安縱橫木龍骨，鋪膠合板5.2. 腳手架搭設要求：縱橫向橫桿作為掃地桿，距地面高度應小于或等于350mm,立桿底部應設置可調底座或固定底座；立桿上端包括可調螺桿伸出頂層水平桿的長度不得大于0.4m。接頭是立桿同橫桿、斜桿的連接裝置，應確保接頭鎖緊。搭設時，先將上碗扣擱置在限位銷上，將橫桿等接頭插入下碗扣，使接頭弧面與立桿密貼，待全部接頭插入后，將上碗扣套下，并用榔頭順時針沿切線敲擊上碗扣凸頭，直至上碗扣被限位銷卡緊不再轉動為止。7、如發現上碗扣扣不緊，或限位銷不能進入上碗扣螺旋面，應檢查立桿與橫桿是否垂直，相鄰的兩個碗扣是否在同一水平面上(即橫桿水平度是否符合要求)；下碗扣與立桿的同軸度是否符合要求；下碗扣的水平面同立桿軸線的垂直度是否符合要求；橫桿接頭與橫桿是否變形；橫桿接頭的弧面中心線同橫桿軸線是否垂直；下碗扣內有無砂漿等雜物充填等；如是裝配原因，則應調整后鎖緊；如是桿件本身原因，則應拆除，并送去整修。腳手架搭設以3人為一小組為宜，其中1人遞料，另外兩人共同配合搭設，每人負責一端。搭設完一層架子，鋪一層腳手板，逐層向上搭設。搭設到板底，安裝并調整立桿上面的U托，使U托頂板處于同一水平面內。再支設縱橫木龍骨，鋪膠合板。8、5.2.5建筑樓板多層連續施工時，應保證上下層支撐立桿在同一軸線上。當立桿間距小于或等于1.5m時，模板支撐架從地到頂連續設置豎向剪刀撐；中間縱橫向由底至頂連續設置豎向剪刀撐，其間距小于或等于4.5m. 剪刀撐的斜桿與地面夾角應在45-60度之間，斜桿應每步與立桿扣接。 當模板支撐架的高度大于4.8m時，頂端和底部必須設置水平剪刀撐，中間水平剪刀撐設置間距應小于或等于4.8m.5.2.9模板支撐架高度超過4m時，應在四周拐角處設置專用斜桿或四面設置八字斜桿，并在每排每列設置一組通高十字撐或專用斜桿。5.2.10腳手架搭設到頂時，應組織技術、安全、施工人員對整個架體結構進行全面的檢查和驗收，及時9、解決存在的結構缺陷。6. 碗扣式鋼管腳手架拆除6.1. 當8米跨度內樓板、梁混凝土強度達到75%以上(8米跨度以上，梁混凝土強度需達到100%)；且與施工樓層間隔不少于兩層時，可以拆模。拆除前應對腳手架作一次全面檢查，清除所有多余物件，并設立警戒區，禁止無關人員進入。6.2. 拆除順序自上而下逐層拆除，不容許上、下兩層同時拆除。6.3. 拆除的構件應用繩索吊下，或人工遞下，嚴禁拋擲。6.4. 拆除的鋼管、扣件應及時分類堆放，以便運輸、保管。6.5. 每班拆架下班時，不應留下扣件松動；架體堆放鋼管、扣件等隱患。 6.6. 拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。 6.7. 在拆除過程中，凡10、松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠已松脫的桿件。 7. 質量保證措施7.1. 檢驗、驗收管理碗扣式腳手架桿件主要是焊接而成，故檢驗的關鍵是焊接質量，要求焊縫飽滿，沒有咬肉、夾碴、裂紋、凹陷、銹蝕等缺陷。立桿最大彎曲變形矢高不超過L500，橫桿斜桿變形矢高不超過L250。U形托螺紋部分完好，無滑絲現象，無嚴重銹蝕，焊縫無脫開現象。搭設完，應進行檢驗，檢驗主要內容：1)墊板放置穩固。2)立桿不允許有松動現象。3)整架垂直度應小于L500，但最大不超過100mm。4)對于直線布置的腳手架，其縱向直線度應小于L200。5)橫桿的水平度，即橫桿兩端的高度偏差應小于L400。6)所有碗扣接頭11、必須鎖緊。檢驗合格后，報監理進行驗收。7.2. 使用管理：腳手架的施工和使用應設專人負責，并設安全監督檢查人員，確保腳手架的搭設和使用符合設計和有關規定要求。在使用過程中，應定期對腳手架進行檢查，發現問題及時整改。確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式。嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放。7.3. 夠配件的制作質量要求碗扣式腳手架用鋼管應采用符合現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793-92）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中的Q235A級普通鋼管，其材質性能應符合現行國家標準碳素12、結構鋼（GB/T700）的規定。 碗扣架用鋼管規格為483.5mm，鋼管壁厚不得小于3.5 -0.025mm。上碗扣、可調底座及可調托撐螺母應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制造，其材料機械性能應符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270-500的規定。 下碗扣、橫桿接頭、斜桿接頭應采用碳素鑄鋼制造，其材料機械性能應符合GB11352中ZG230-450的規定。采用鋼板熱沖壓整體成形的下碗扣，鋼板應符合GB700標準中Q235A級鋼的要求，板材厚度不得小于6mm。并經600650C的時效處理。嚴禁利用廢舊銹蝕鋼板改制。立桿連接外套管壁厚不得小于3.5-0.025mm，內徑不大于50 m13、m， 外套管長度不得小于160mm，外伸長度不小于110mm。桿件的焊接應在專用工裝上進行，各焊接部位應牢固可靠，焊縫高度不小于3.5mm，其組焊的形位公差應符合表7-1的要求桿件組焊形位公差要求 表7-1序號項目允許偏差（mm）1桿件管口平面與鋼管軸線垂直度0.52立桿下碗扣間距13下碗扣碗口平面與鋼管軸線垂直度14接頭的接觸弧面與橫桿軸心垂直度15橫桿兩接頭接觸弧面的軸心線平行度17.3.8 立桿上的上碗扣應能上下串動和靈活轉動，不得有卡滯現象；桿件最上端應有防止上碗扣脫落的措施。7.3.9 立桿與立桿連接的連接孔處應能插入12mm連接銷。7.3.10 在碗扣節點上同時安裝14個橫桿，上碗14、扣均應能鎖緊。7.3.11 構配件外觀質量要求：1） 鋼管應無裂紋、凹陷、銹蝕，不得采用接長鋼管；2） 鑄造件表面應光整，不得有砂眼、縮孔、裂紋、澆冒口殘余等缺陷，表面粘砂應清除干凈。3） 沖壓件不得有毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷；4）各焊縫應飽滿，焊藥清除干凈，不得有未焊透、夾砂、咬肉、裂紋等缺陷；5） 構配件防銹漆涂層均勻、牢固。6） 主要構、配件上的生產廠標識應清晰。7.3.12 可調底座及可調托撐絲桿與螺母捏合長度不得少于4-5扣，插入立桿內的長度不得小于150mm。8. 安全保證措施8.1. 建立安全保證體系根據有關規定建立健全安全保證體系并成立由項目經理部安全生產負責人為首，各施工單位15、安全生產負責人參加的“安全生產管理小組”組織領導施工現場的安全生產管理工作。8.2. 工人須經三級安全教育，考試合格后方可上崗。架子安裝、拆除必須由專業隊伍施工，架子工必須持證上崗。8.3. 施工操作人員戴安全帽，穿防滑鞋，栓安全帶。作業層滿鋪腳手板，腳手板質量合格，搭設時兩端用與鋼管用8#鐵絲固定牢，不得有探頭板。8.4. 所有構件都必須合格，并按有關規定進行檢查、驗收、報驗。8.5. 在架子距地3米高處，布設一道水平安全網。要求網繩不破損，與架體連接牢固、繃緊、拼接嚴密。8.6. 嚴禁上下同時交叉作業，嚴防高空落物傷人。8.7. 傳遞物料、工具嚴禁拋擲，以防墜落傷人。8.8. 夜間施工要有16、足夠照明。8.9. 在搭設過程中，應注意調整架體的垂直度，一般通過調整連墻撐的長度來實現。8.10. 在搭設、拆除時，設置警戒區，禁止其它人員進入危險區域。8.11. 嚴格控制施工荷載，腳手板上不得集中堆放荷載，施工荷載不得大于3kN/m。8.12. 各作業層之間設置可靠的防護欄桿，防止墜落物體傷人。 8.13. 定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。8.14. 腳手架料、木枋、模板在塔吊吊運時，必須分開單獨吊運，不得與其它物件混裝。捆綁繩必須在被起吊物上纏繞一圈，并綁扎牢固。采用兩點起吊，且保證兩端平衡，防止桿件滑落傷人。 扣件等小物件用吊籃17、盛裝吊運。8.15. 施工人員上下架子，必須搭設爬梯，不準踩碗扣、架桿上下。8.16. 腳手架搭設完畢，施工隊自檢，合格后報項目部驗收，項目部收通過后，報監理驗收。不通過驗收合格的腳手架嚴禁使用。8.17. 混凝土輸送管、布料桿及塔架拉結纜風繩不得固定在腳手架上。9. 文明施工保證措施9.1. 項目部建立文明施工領導小組，施工隊主要負責人參加，共同管理現場。9.2. 加強對工人的宣傳教育。9.3. 傳遞物料、工具嚴禁拋擲，以防墜落傷人。9.4. 架子拆除后，鋼管、扣件、木枋、模板按位置集中堆放，碼放整齊。9.5. 每天下班前，清掃現場，做到工完場清。10. 模板支架計算書10.1. 450厚頂18、板模板計算書 計算依據建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ166-2008)。計算參數: 模板支架搭設高度為6.6m， 立桿的縱距 b=0.90m，立桿的橫距 l=0.90m，立桿的步距 h=1.80m。 面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方5080mm，間距250mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。 梁頂托采用100100mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，施工活荷載6.00kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。19、圖 樓板支撐架立面簡圖圖 樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.0。 模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.4500.900+0.3000.900=10.395kN/m 活荷載標準值 q2 = (4.000+2.000)0.900=5.400kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； I = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4； (1)抗彎強20、度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.2010.395+1.45.400)0.250 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.12510001000/33750=3.710N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2010.395+1.45.40021、)0.250=3.005kN 截面抗剪強度計算值 T=33005.0/(2900.00015.000)=0.334N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67710.3952504/(1006000253125)=0.181mm 面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.4500.250=2.81322、kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3000.250=0.075kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.000+4.000)0.250=1.500kN/m 靜荷載 q1 = 1.202.813+1.200.075=3.465kN/m 活荷載 q2 = 1.401.500=2.100kN/m 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 5.009/0.900=5.565kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql223、=0.15.570.90 最大剪力 Q=0.60.9005.565=3.005kN 最大支座力 N=1.10.9005.565=5.509kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.451106/53333.3=8.45N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: 24、T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=33005/(25080)=1.127N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到2.888kN/m 最大變形 v =0.6772.888900.04/(1009000.002133333.5)=0.668mm 木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! 托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 集中荷載取木方的支座力 P= 5.509kN 均布荷載取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩25、圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 21.980kN 經過計算得到最大變形 V= 0.711mm 頂托梁的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=1.798106/166666.7=10.79N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于26、13.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁撓度計算 最大變形 v =0.711mm 頂托梁的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!10.1.5 立桿的穩定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.1006.600=0.657kN 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.4500.9000.9027、0=9.112kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 10.012kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.000+4.000)0.9000.900=4.860kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 10.1.6 立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 18.82kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼28、管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.50m； h 最大步距，h=1.80m； l0 計算長度，取1.800+20.500=2.800m； 由長細比，為2800/16=176； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.233； 經計算得到=18819/(0.233424)=190.715N/mm2； 立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 10.2. 180厚頂板模板計算書計算參數: 模板支架搭設高度為3.0m， 立桿的縱距 b=1.20m，立桿的橫距 l=1.20m，立桿的步距 h=1.50m。 面板厚度129、5mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方5080mm，間距250mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。 梁頂托采用100100mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，施工活荷載6.00kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。 圖 樓板支撐架立面簡圖 圖 樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.0。 模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.130、801.200+0.3001.200=5.760kN/m 活荷載標準值 q2 = (4.000+2.000)1.200=7.200kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 120.001.501.50/6 = 45.00cm3； I = 120.001.501.501.50/12 = 33.75cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 31、其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.205.760+1.47.200)0.250 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.10610001000/45000=2.360N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6775.7602504/(1006000337500)=0.075mm 面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求! 支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q32、11 = 25.0000.1800.250=1.125kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3000.250=0.075kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.000+4.000)0.250=1.500kN/m 靜荷載 q1 = 1.201.125+1.200.075=1.440kN/m 活荷載 q2 = 1.401.500=2.100kN/m 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 4.248/1.2033、0=3.540kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.13.541.20 最大剪力 Q=0.61.2003.540=2.549kN 最大支座力 N=1.11.2003.540=4.673kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.510106/53333.3=9.56N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計34、算的最大支座力除以跨度得到1.200kN/m 最大變形 v =0.6771.2001200.04/(1009000.002133333.5)=0.877mm 木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 集中荷載取木方的支座力 P= 4.673kN 均布荷載取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 M= 0.6kN.m 經過計算得到最大支座 F= 24.795kN 經過計算得35、到最大變形 V= 1.215mm 頂托梁的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.6106/166666.7=3.6N/mm2 頂托梁的計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁撓度計算 最大變形 v =1.215mm 頂托梁的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!10.2.5 立桿的穩定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 36、1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.1113.000=0.332kN 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.2001.200=0.432kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1801.2001.200=6.480kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 7.244kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.000+4.000)1.237、001.200=8.640kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ10.2.6 立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 20.79kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.50m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.500=2.500m； 由長細比，為2500/16=157； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.287； 經計算得到=20789/(0.287424)=170.679N/mm2； 立桿的穩定性計算 f,滿足要求!