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1、扣件式腳手架計算書扣件式腳手架計算書一、計算依據一、計算依據1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20112、建筑地基基礎設計規范GB50007-20113、建筑結構荷載規范GB50009-20124、鋼結構設計規范GB50017-20035、混凝土結構設計規范GB50010-20106、建筑施工手冊第五版二、腳手架總參數二、腳手架總參數架體搭設基本參數腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型483腳手架架體高度H(m)30水平桿步距h(m)1.8立桿縱（跨）距la(m)1.5立桿橫距lb(m)1.2內立桿距建筑距離(m)0.2橫向水平桿懸挑長度(m)0.15縱橫向水平桿布置方式2、橫向水平桿在上縱桿上橫桿根數n2連墻件布置方式兩步三跨連墻件連接形式扣件連接連墻件截面類型鋼管連墻件型號483扣件連接的連接種類雙扣件連墻件與結構墻體連接承載力(kN)80連墻件計算長度a(m)0.2荷載參數腳手板類型竹笆腳手板擋腳板的類型竹串片擋腳板腳手板鋪設層數每隔（x）一設每2步設置一層密目安全網自重標準值(kN/m2)0.01實際腳手板鋪設層數3裝修腳手架施工層數1結構腳手架施工層數1橫向斜撐每隔（x）跨設置5架體頂部風壓高度變化系數0.65架體底部風壓高度變化系數0.65風荷載體型系數1.271腳手架搭設地區廣東(省)深圳市(市)腳手板自重標準值(kN/m2)0.1地基參數基礎類型混3、凝土樓板地基承載力特征值fak（kPa）/墊板底面積A(m2)0.25地基土類型/（圖1）落地式腳手架立面圖（圖2）落地式腳手架剖面圖三、橫向水平桿驗算三、橫向水平桿驗算橫向水平桿內力及撓度按簡支梁驗算，支座反力按有懸挑的簡支梁計算。承載能力極限狀態q=1.2(g+gK1la/(n+1)+1.4QKla/(n+1)=1.2(0.033+0.11.5/(2+1)+1.431.5/(2+1)=2.2kN/m正常使用極限狀態qK=g+gK1la/(n+1)+QKla/(n+1)=0.033+0.11.5/(2+1)+31.5/(2+1)=1.583kN/m1、抗彎驗算、抗彎驗算計算簡圖如下：（圖3）4、承載能力極限狀態受力簡圖（圖4）彎矩圖Mmax=0.384kNm=Mmax/W=0.384106/4490=85.458N/mm2f=205N/mm2滿足要求2、撓度驗算、撓度驗算計算簡圖如下：（圖5）正常使用極限狀態受力簡圖（圖6）撓度圖max=1.853mmminlb/150，10=8mm滿足要求3、支座反力計算、支座反力計算承載能力極限狀態V=1.671kN正常使用極限狀態VK=1.202kN四、縱向水平桿驗算四、縱向水平桿驗算根據規范要求，縱向水平桿按三跨連續梁計算，且選擇最不利的活荷載布置。由上節可知F=V,FK=VKq=1.20.033=0.04kN/mqK=g=0.033kN/m5、1、抗彎驗算、抗彎驗算Fqk=0.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=0.531.5/(2+1)1.2(1+0.15/1.2)2=1.139kN/mFq=1.40.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=1.40.531.5/(2+1)1.2(1+0.15/1.2)2=1.595kN/m簡圖如下：（圖7）承載能力極限狀態受力簡圖（圖8）彎矩圖Mmax=0.784kNm=Mmax/W=0.784106/4490=174.508N/mm2f=205N/mm2滿足要求2、撓度驗算、撓度驗算（圖9）正常使用極限狀態受力簡圖（圖10）撓度圖max4.957mmminla/150，106、=10mm滿足要求3、支座反力計算、支座反力計算承載能力極限狀態：Vmax=5.948kNm五、扣件抗滑承載力驗算五、扣件抗滑承載力驗算扣件抗滑承載力驗算：R=Vmax=5.948kNRc=8kN滿足要求六、立桿穩定驗算六、立桿穩定驗算腳手板理論鋪設層數y=minH/(x+1)h,yZ=61、立桿承受的結構自重標準值、立桿承受的結構自重標準值NG1kNG1K=Hgk+y(lb+a1)ng/2+0.0146n/2=300.13+6(1.2+0.15)20.033/2+0.01462/2=4.184kN2、構配件自重標準值、構配件自重標準值NG2k1Z=min(y,m)=3NG2K=Z(Lb+a17、)lagk1/2+zgk2la+laHgk3=3(1.2+0.15)1.50.1/2+30.171.5+1.5300.01=1.519kN3、施工活荷載標準值、施工活荷載標準值NQK=(njgQkj+nzxQkx)(lb+a1)la/2=(13+12)(1.2+0.15)1.5/2=5.062kN4、風荷載統計、風荷載統計風荷載體型系數：風荷載體型系數：由于腳手架為封閉式或半封閉式且腳手架背靠建筑為敞開、框架和開洞墻=1.2(la+h+0.325lah)d/(lah)+1.2(100-mA)/100-(la+h+0.325lah)d1.2(100-mA)/(100lah)=1.2(1.5+1.8、8+0.3251.51.8)(48/1000)/(1.51.8)+1.2(100-20000.01)/100-(1.5+1.8+0.3251.51.8)(48/1000)1.2(100-20000.01)/(1001.51.8)=0.978s=1.31.30.978=1.271風荷載高度變化系數風荷載高度變化系數:立桿穩定組合風荷載時：取距架體底部的風荷載高度變化系數z=0.65連墻件驗算風荷載產生的連墻件軸向力設計值計算時：取最高處連墻件位置處的風荷載高度變化系數z=0.65風荷載標準值：k=zs0=0.651.2710.45=0.372kN/m2風荷載產生的彎矩標準值：Mwk=klah2/9、10=0.3721.51.82/10=0.181kNm風荷載產生的彎矩設計值：Mw=0.91.4Mwk=0.91.40.181=0.228kNm立桿荷載組合：立桿荷載組合：不組合風荷載：N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQK=1.2(4.184+1.519)+1.45.062=13.931kN組合風荷載：N=1.2(NG1K+NG2K)+0.91.4NQK=1.2(4.184+1.519)+0.91.45.062=13.222kN長細比驗算長細比驗算：l0=kh=1.1551.531.8=3.181m=l0/i=3.1811000/15.9=200.055=210滿足要求根據值查規范J10、GJ130-2011附錄A.O.6得到=0.18則立桿穩定的驗算式為：不組合風荷載：N/A=13.9311000/(0.18424)=182.592N/mm2f=205N/mm2滿足要求組合風荷載：N/A+MW/W=13.2221000/(0.18424)+0.228106/4490=224.006N/mm2f=205N/mm2不滿足要求七、允許搭設高度驗算七、允許搭設高度驗算不組合風荷載：H=Af-(1.2NG2K+1.4NQK)/1.2gk=(0.18424205-(1.21.5191000+1.45.0621000)/(1.20.131000)=43.146m組合風荷載：H=Af-1.211、NG2K+0.91.4（NQK+Mwk/W)/1.2gk=(0.18424205-(1.21.5191000+0.91.4(5.0621000+0.181106/4490)/(1.20.131000)=47.365mH=30mH=43.146m滿足要求八、連墻件承載力驗算八、連墻件承載力驗算計算連墻件的計算長度：a0=a=0.21000=200mm,=a0/i=200/15.9=12.579=210根據值查規范JGJ130-2011附錄A.O.6得到=0.967風荷載作用在一個連墻件處的面積Aw=2h3la=21.831.5=16.2m2風荷載標準值：k=zs0=0.651.2710.45=0.372kN風荷載產生的連墻件軸向力設計值：Nlw=1.4kAw=1.40.37216.2=8.432kN連墻件的軸向力設計值：Nl=Nlw+N0=8.432+3=11.432kN其中N0由JGJ130-2011第5.2.12條進行取值。將Nl、帶入下式：強度：=Nl/Ac=11.4321000/424=26.9620.85f=0.85205=174.25穩定：Nl/A=11.4321000/(0.967424)=27.886N/mm20.85f=0.85205=174.25 N/mm2扣件抗滑移：Nl=11.432kNRc=12kN滿足要求