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1、目錄一、工程概況2二、編制依據2三、接料臺搭設3四、落地式卸料平臺扣件鋼管支撐架計算書6（一）、基本計算參數6（二）、縱向支撐鋼管的計算7（三）、橫向支撐鋼管計算9（四）、立桿的穩定性計算荷載標準值10（五）、立桿的穩定性計算10（六）、連墻件的穩定性計算:12（七）、立桿的地基承載力計算:13五、懸挑式接料平臺的計算13（一）、參數信息:13（二）、縱向支撐鋼管的計算15（三）、橫向支撐鋼管計算16（四）、立桿的穩定性計算荷載標準值17（五）、立桿的穩定性計算18（六）、連墻件的計算:19（七）、懸挑梁的受力計算:20（八）、懸挑梁的整體穩定性計算:22（九）、錨固段與樓板連接的計算:22六2、接料平臺腳手架拆除23七、施工安全管理24八、腳手架的勞動力安排24施工升降機接料平臺施工方案一、工程概況xx香15樓工程，15樓為地下一層、地上18+1層，剪力墻結構，建筑高度58.3m，底層商鋪層高4.5m，標準層層高2.8m。考慮本工程15樓進度安排、施工需要及現場實際情況，擬在15樓東側安設一臺施工升降機，安設高度60m，安裝位置及接料平臺腳手架搭設詳附圖。施工電梯基礎施工及安裝詳（施工電梯安、拆施工方案）。施工升降機接料平臺采用鋼管扣件腳手架搭設，底層五層頂采用落地式，搭設高度16m，六層樓面十二層頂和十三層樓面躍層頂采用型鋼懸挑式，搭設高度均為19.6m。接料平臺腳手架搭設一定要3、加大剪刀撐和連墻件的密度，腳手架搭設要連成一個整體，以確保其穩定性。二、編制依據扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-xxx)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-xxx)、建筑結構荷載規范(GB 50009-xxx)、鋼結構設計規范(GB50017-xxx)、建筑施工腳手架實用手冊等編制。鋼管選用國標直縫電焊鋼管（GB/T3793），質量符合國標碳素結構鋼（GB/T700）Q235-A級鋼要求。鋼管上打孔的嚴禁使用，有嚴重腐蝕、彎曲、壓扁或裂紋鋼管不得使用?？奂捎每慑戣T性材料制作，其材質符合國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定，使用4、前進行質量檢查，有裂縫，變形的嚴禁使用，扣件應做防銹處理，螺栓擰緊，扭力矩達65N.M時不得發生破壞。扣件主要有三種形式，直角扣件用于連接扣緊兩根垂直相交桿件；回轉扣件用于連接兩根呈任意角度相交的桿件；對接扣件，用于連接兩根桿件的對接接長。三、接料臺搭設接料臺設置采用48X3.0mm鋼管前排為雙立桿，后排為單立桿搭設方式，接料臺大小具體根據施工電梯使用位置搭設，每層接料臺與結構面平齊，外側略高內側5cm，接料臺與電梯籠正對面設置外開閉安全防護門。樓層挑架采用16#槽鋼懸挑，并采用12鋼絲繩反拉作安全儲備，做法同外架。平臺上鋪50mm松木板，平臺鋪板與電梯吊籠間的水平距離為50mm120mm。電5、梯防護門材料應為方管，高度為1800mm，插銷在電梯側，門的里側用鋼絲網片封閉，字體為“注意安全，隨手關門”?？奂_手架的底步立桿應采用不同長度的鋼管參差布置使相鄰兩根立桿上部接頭相互錯開，不在同一平面上，已保證腳手架的穩定性，扣件和螺栓腳手架的立桿都應垂直立穩，底部都應用牽桿，橫楞相互錯開。腳手架搭設順序為：立桿橫楞牽桿擱柵剪刀撐腳手芭欄桿張設密目安全網，所有桿件連接均須用扣件，每個節點的螺栓帽均要擰緊，腳手架搭設應橫平豎直。雙排腳手架應設置剪刀撐與橫向斜撐，剪刀撐與地面的夾角宜在45-60之間，每道剪刀撐跨越立桿的根數不超過六根且不應小于四跨，外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應從低至頂連6、續設置。中間各道剪刀撐之間的凈距不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長應采用搭接，搭接長度不小于1m，且應不少于兩個扣件固定。腳手架必須設置縱橫向掃地桿，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于20cm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。具體做法參下圖：1. 落地正面、側面構造詳圖2. 懸挑正面、側面構造詳圖3. 安全防護門構造示意圖采用室外落地式接料平臺，平臺總搭設高度為16米，具體做法參下圖：采用型鋼懸挑式接料平臺，平臺總搭設高度為19.6米，具體做法參下圖：電梯位置及接料平臺腳手架搭設示意圖如下：四、落地式卸料平臺扣件鋼管支撐架計算書（一）、基本計算參7、數計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-xxx）。計算依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)。模板支架搭設高度為16.0米，腳手架用途：裝飾腳手架，同時施工2層。搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1.50米，立桿的橫距 l=1.05米，步距 h=1.80米。圖 落地平臺支撐架立面簡圖圖 落地平臺支撐架立桿穩定性荷載計算單元采用的鋼管類型為483.0。（二）、縱向支撐鋼管的計算縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為截面抵抗矩W = 4.49cm3； 截面慣性矩 I = 10.78cm4； 縱向鋼管計算簡圖1.荷載的計算：(1)腳手板8、與欄桿自重(kN/m)：q1 =0.000+0.3000.300=0.090kN/m(2)堆放材料的自重線荷載(kN/m)：q21 = 2.0000.300=0.600kN/m(3)施工荷載標準值(kN/m)：q22 = 1.0000.300=0.300kN/m經計算得到，活荷載標準值 q2 = 0.300+0.600=0.900kN/m2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:最大彎矩計算公式如下: 最大支座力計算公式如下:靜荷載 q1 = 1.20.090=0.108kN/m活荷載 q2 = 1.409、.300+1.40.600=1.260kN/m最大彎矩 Mmax=(0.100.108+0.1171.260)1.5002=0.356kN.m最大支座力 N = (1.10.108+1.21.26)1.50=2.446kN抗彎計算強度 f=0.356106/4491.0=79.27N/mm2縱向鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜荷載 q1 = 0.090kN/m活荷載 q2 = 0.300+0.600=0.900kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.6770.090+0.9900.90010、)1500.04/(1002.06105107780.0)=0.816mm縱向鋼管的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!（三）、橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=2.45kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.911kN.m最大變形 vmax=3.111mm最大支座力 Qmax=9.490kN抗彎計算強度 f=0.911106/4491.0=202.76N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要11、求!支撐鋼管的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=9.49kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件!R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時，應采用可調托座。（四）、立桿的穩定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架鋼管的自重(kN)：NG1 = 0.1071612、.000=1.712kN鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。(2)欄桿的自重(kN)：NG2 = 0.1501.050=0.157kN(3)腳手板自重(kN)：NG3 = 0.3001.5001.050=0.472kN(4)堆放荷載(kN)：NG4 = 2.0001.5001.050=3.150kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.492kN。2.活荷載為施工荷載標準值產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 1.0001.5001.050=1.575kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 13、N = 1.2NG + 1.4NQ（五）、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式: 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 8.80kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2)14、k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.163；u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u = 1.700a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.50m；公式(1)的計算結果：l0=1.1631.7001.80=3.559m =3559/16.0=223.121 =0.146=8795/(0.146424)=141.782N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結果：l0=1.800+20.500=2.800m =2800/16.0=175.549 =0.233=8795/(0.233424)=89.130N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足15、要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.032；公式(3)的計算結果：l0=1.1631.032(1.800+20.500)=3.361m =3361/16.0=210.696 =0.164=8795/(0.164424)=126.509N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。（六）、連墻件的穩定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.232，16、00.35，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2320.35 = 0.052 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 9 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 0.659 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 5.659 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 300/17、15.9的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度； A = 4.57 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.5710-4205103 = 88.907 kN；Nl = 5.659 Nf = 88.907,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 5.659小于雙扣件的抗滑力16kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖（七）、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kP18、a ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =61.03 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 12.206 kN；基礎底面面積 ：A = 0.2 m2 。p=61.03kPa fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！五、懸挑式接料平臺的計算（一）、參數信息: 計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)。1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 19.6 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1.50米，立桿19、的橫距 l=1.05米，步距 h=1.80米。內排架距離墻長度為0.30 m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 3 根；采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3.6 m，水平間距2.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件。圖 型鋼懸挑平臺支撐架立面簡圖圖 型鋼懸挑平臺支撐架立桿穩定性荷載計算單元2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):1.000；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層。3.風荷載參數本工程地處無錫市新區，基本風壓0.35 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取020、.74，風荷載體型系數s 為0.214。4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1176；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:7層；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板。5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16a號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5m，建筑物內錨固段長度 3.1 m。錨固壓點螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C30；（二）、縱向支撐鋼管的計算縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為截面抵抗矩 W = 421、.49cm3；截面慣性矩 I = 10.78cm4； 縱向鋼管計算簡圖1.荷載的計算：(1)腳手板與欄桿自重(kN/m)：q1 =0.000+0.3000.300=0.090kN/m(2)堆放材料的自重線荷載(kN/m)：q21 = 2.0000.300=0.600kN/m(3)施工荷載標準值(kN/m)：q22 = 1.0000.300=0.300kN/m經計算得到，活荷載標準值 q2 = 0.300+0.600=0.900kN/m2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:最大彎矩計算公式如下: 最大支22、座力計算公式如下: 靜荷載 q1 = 1.20.090=0.108kN/m活荷載 q2 = 1.40.300+1.40.600=1.260kN/m最大彎矩 Mmax=(0.100.108+0.1171.260)1.5002=0.356kN.m最大支座力 N = (1.10.108+1.21.26)1.50=2.446kN抗彎計算強度 f=0.356106/4491.0=79.27N/mm2縱向鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜荷載 q1 = 0.090kN/m活荷載 q2 = 0.300+0.600=23、0.900kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.6770.090+0.9900.900)1500.04/(1002.06105107780.0)=0.816mm縱向鋼管的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!（三）、橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=2.45kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.911kN.m最大變形 vmax=3.111mm最大支座力 Qmax=9.490kN抗彎計算強度 f=0.9124、1106/4491.0=202.76N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=9.49kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件!R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時，應采用可調托座。（四）、立桿的穩定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載25、和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架鋼管的自重(kN)：NG1 = 0.10719.600=2.097kN鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。(2)欄桿的自重(kN)：NG2 = 0.1501.050=0.157kN(3)腳手板自重(kN)：NG3 = 0.3001.5001.050=0.472kN(4)堆放荷載(kN)：NG4 = 2.0001.5001.050=3.150kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.877kN。2.活荷載為施工荷載標準值產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ =26、 1.0001.5001.050=1.575kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式：N = 1.2NG + 1.4NQ（五）、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式：其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 9.26kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考27、慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2)k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.163；u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u = 1.700a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.50m；公式(1)的計算結果：l0=1.1631.7001.80=3.559m =3559/16.0=223.121 =0.146=9257/(0.146424)=149.232N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結果：l0=1.800+20.500=2.800m =2800/16.0=175.549 28、=0.233=9257/(0.233424)=93.813N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.042；公式(3)的計算結果：l0=1.1631.042(1.800+20.500)=3.393m =3393/16.0=212.738 =0.161=9257/(0.161424)=135.357N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。（六）、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：29、Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.214，00.35，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.35 = 0.048 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 9 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 0.608 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 5.608 kN；連墻件承載力設計值30、按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 300/15.9的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度； A = 4.57 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.5710-4205103 = 88.907 kN；Nl = 5.608 N=11.873kN經過計算得到公式右邊等于161.75 kN，大于錨固力 N=11.87 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!六、接料平臺腳手架拆除1、腳手架拆除前應由單位工程負責人召集有關人員對工程進行全面檢查與簽證，確認建筑物已施工完畢，確已不需要腳手架時，方可進31、行拆除。2、拆除腳手架，應設置警戒區，并有專人負責警戒。3、拆除腳手架前，應將腳手架上的留存材料、雜物等清除干凈。4、腳手架拆除順序一般為：腳手芭欄桿剪刀撐擱柵牽桿橫楞立桿，自上而下先裝者后拆，后裝者先拆逐步拆除，一步一清，不得用踏步法拆除，不準上下同時作業。剪刀撐應先拆中間扣，再拆兩頭扣，由中間操作人員往下遞桿子。5、拆下的桿件與零配件，應按類分堆，零配件裝入容器內用塔吊吊下，嚴禁高空拋擲。6、拆下的桿件與零配件運至地面時，應隨時按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。七、施工安全管理1、搭拆腳手架必須由經安全技術教育的架子工承擔，并經常體格檢查，凡高血壓、心臟病等不適應高空作業者，不得上腳手架操32、作。2、搭拆腳手架時，工人必須戴好安全帽，配好安全帶，工具及零配件放在工具袋內，穿防滑鞋工作，袖口、褲口要扎緊。3、腳手架登高扶梯必須在腳手架外側單獨設置，并應與腳手架連接，數量根據工程而定，但不得使用腳手架內的直爬梯，嚴禁在腳手架、井架等處攀高上下。4、施工現場帶電線路如無可靠的安全措施一律不準通過腳手架，非電工不準擅自拉接電線電器裝置。5、搭設腳手架起步時，應設臨時剪刀撐，搭設中要隨時按規定做好腳手架與主體結構的拉撐工作和鋪好竹笆，同時應設一道隨腳手架搭設高度提升的安全網。6、吊運腳手竹笆及腳手架鋼管等需用專用的保險吊鉤，鋼管嚴禁單點起吊，要堆放平穩，并嚴格控制腳手架上的施工荷載。7、在搭33、拆腳手架時，如果安全笆、桿件等尚未扣綁扎牢或已拆開綁扎，均不得中途停止。8、遇惡劣氣候（如風力在六級以上）影響施工安全時，不得進行高空腳手架搭拆工作。9、嚴禁在腳手架上拉攬風繩和設置起重把桿（掛）三角小平臺。10、嚴禁在腳手架上堆放模板、木料及施工多余的物料等，以確保腳手架暢通和防止超載。八、腳手架的勞動力安排1、為確保工程進度的需要，同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設人員需要5人左右，且均持證上崗。2、建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負責指揮、調配、檢查。3、外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業。