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1、目 錄一、編制依據1二、工程概況1三、塔吊設計參數2四、塔吊基礎設計4五、塔吊計算書41#、2#塔吊為TC6012塔吊計算書：43#塔吊 為TC6510-6塔吊基礎計算書9六、塔吊基礎施工技術措施及質量驗收13七、塔吊穿地下室處理措施15附件：塔吊平面布置圖1619鶴山xx天譽項目工程塔吊基礎施工方案一、編制依據1、本工程工程巖土工程勘察報告；2、本工程設計圖紙；3、xx發展股份公司生產的QTZ80(TC6013-6)塔式起重機使用說明書。4、GB50202-2013地基與基礎施工質量驗收規范；5、GB50205-2015鋼結構工程施工質量驗收規范；6、GB50007-2011建筑地基基礎設計2、規范；7、GB50017-2014鋼結構設計規范；8、JGJ33-2012建筑機械使用安全技術規程；9、JGJ94-2008建筑樁基技術規范；二、工程概況1、工程名稱：鶴山xx天譽項目2、工程地址：3、建設單位：4、設計單位：5、監理單位：6、勘察單位：7、施工單位：8、工程規模：本工程由6棟樓組成，1棟商業2層，5棟18-32層住宅樓（均設計有1層地下車庫）連體地下車庫組成。9、施工范圍：樁基工程、基坑支護、土建工程、裝飾裝修、給排水、采暖、通風、電氣及設備、消防系統及弱電智能工程等內容，具體詳見工程量清單。10、地下工程防水等級為一級，屋面工程防水等級為一級； 建筑結構類別為一類，設計合理3、使用年限五十年；抗震設防烈度為6度；防火等級為二類，耐火等級地下一級，地上二級。本工程共有6棟樓組成，1棟商業2層，5棟18-32層住宅樓（均設計有1層地下車庫）；設計建筑正負零標高為8.90m（85高程），規劃總用地面積約為2.89萬m2。總建筑面積：95427.02，負一地下室，建筑面積約17244.10，完成日期單體詳見下表。建筑物名稱建筑面積層數建筑高度0.00標高（m）建筑物安全等 級結構類型基礎類型地上地下1#樓8655.9918-1548.90二級剪力墻筏板基礎2#樓8642.5418-1548.90二級剪力墻筏板基礎3#樓21295.4032-1968.90二級剪力墻筏板基礎44、#樓25098.3833-1998.90二級剪力墻樁承臺筏板基礎5#樓12549.1933-1998.90二級剪力墻樁承臺筏板基礎商業A1787.9828.88.15三級框 架樁承臺條形基礎地下室17244.10-1二級框 架承臺筏板基礎公變153.441本工程根據群塔布置相關要求，擬定1號樓、2號樓設置1臺臂長60m塔吊，3號樓設置1臺臂長60m塔吊、4號樓與5號樓設置1臺臂長65m塔吊。共計設置3部塔吊。塔吊型號選用xx發展股份公司生產的TC6012-6、QTC8(6510-6)塔式起重機，塔吊位置詳見塔吊基礎平面布置圖。三、塔吊設計參數TC6012-6整機工作級別A4機構工作級別(kNm5、 )起升機構M5回轉機構M4變幅機構M4最大起重力矩(kNm) 1100額定起重力矩(kNm) 800工作幅度（m） 最大 60最小2.5最大起升高度（m） 支腿固定式螺栓固定式 底架固定式附著式 40.540.540.8200最大起重量（t） 6起升機構 型號QE680D 倍率=2 =4起重量/速度t/(m/min) 1.5/803/403/406/20功率（kW） 24/24變幅機構速度（m/min） 50/25功率 （kW） 3.2/2.2回轉機構速度 (r/min) 00.8 功率 (KW) 24.0 頂升機構功率 （kW） 0.71速度 (r/min) 7.5工作壓力（MPa） 256、平衡重 最大工作幅度（m） 6054484236平衡重（t） 16.215.713.811.49.6總功率 （kW） 35.3（不含頂升) 塔頂設計風速頂升 14m/s 工作狀態20m/s 非工作狀態42m/s 工作溫度() -2040 非工作狀況的溫度() -2040 工作噪音（dB） 80TC6510-6機構工作級別(kNm )起升機構M5回轉機構M4變幅機構M4額定起重力矩(kNm) 800起重工作幅度（m） 最小2.5最大 65最大工作高度（m） 固定式附著式 40.5220最大起重量（t） 6起升機構 型號QE680D（帶強制通風）倍率=2 =4起重量/速度t/(m/min) 1.57、/803/403/406/20功率（kW） 24/24變幅機構速度（m/min） 055功率 （kW） 5.5回轉機構速度 (r/min) 00.6功率 (KW) 5.52.0 頂升機構功率 （kW） 7.5速度 (r/min) 0.58工作壓力（MPa） 25平衡重 最大工作幅度（m） 535965平衡重（t） 12.314.3516.4總功率 （kW） 40.5 (不包括液壓系統)工作溫度() -2040 四、塔吊基礎設計1#、2#塔吊為TC6012塔吊基礎為自然地面承臺基礎，基礎持力層為全風化花崗巖載力特征值fak為350kPa。滿足塔吊承受力20t/。基礎承臺為5.0*5.0*1.5m8、，混凝土標號C35，養護期大于15天，主筋混凝土保護層厚度50mm；承臺配筋縱橫向各26根B25雙層，拉鉤81根A14。3#塔吊 為TC6510-6塔吊基礎底采用直徑1000mm鋼筋砼單樁地基，承臺底樁長分別為； 10m(樁端持力層為強風化巖)。樁頂鋼筋錨入承臺內800mm。塔吊樁基配筋同本工程樁基配筋。塔吊樁基礎砼標號為C35，承臺基礎尺寸為5500mm5500mm1350mm。基礎配筋為雙層雙向3根B25，拉鉤225根A12，主筋混凝土保護層厚度50mm；五、塔吊計算書 1#、2#塔吊為TC6012塔吊計算書：天然基礎計算書一、參數信息塔吊型號：QT60， 塔吊起升高度H：37.00m，塔9、身寬度B：1.6m， 基礎埋深d：2.00m，自重G：51.7kN， 基礎承臺厚度hc：1.50m，最大起重荷載Q：60kN， 基礎承臺寬度Bc：5.00m，混凝土強度等級：C35， 鋼筋級別：HRB335，基礎底面配筋直徑：25mm 二、塔吊對交叉梁中心作用力的計算1、塔吊豎向力計算塔吊自重：G=51.7kN；塔吊最大起重荷載：Q=60kN；作用于塔吊的豎向力：FkGQ51.760111.7kN；2、塔吊彎矩計算風荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算：Mkmax196kNm；三、塔吊抗傾覆穩定驗算基礎抗傾覆穩定性按下式計算：eMk/（Fk+Gk）Bc/3式中 e偏心距，即地面反力的合力至基礎中心的距10、離； Mk作用在基礎上的彎矩； Fk作用在基礎上的垂直載荷； Gk混凝土基礎重力，Gk25551.5=937.5kN； Bc為基礎的底面寬度；計算得：e=196/(111.7+937.5)=0.187m 5/3=1.667m；基礎抗傾覆穩定性滿足要求！四、地基承載力驗算依據建筑地基基礎設計規范(GB50007-2002)第5.2條承載力計算。計算簡圖: 混凝土基礎抗傾翻穩定性計算：e=0.187m Fl= 82.88kN；實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求！六、承臺配筋計算1.抗彎計算依據建筑地基基礎設計規范（GB 50007-2002）第8.2.7條。計算公式如下:MI=a1211、(2l+a)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l/12式中：MI -任意截面I-I處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值； a1 -任意截面I-I至基底邊緣最大反力處的距離；取a1=(Bc-B)/2(5.00-1.60)/2=1.70m； Pmax -相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大地基反力設計值，取66.31kN/m2； P -相應于荷載效應基本組合時在任意截面I-I處基礎底面地基反力設計值，BcPmax-a1(Pmax-1.2Pmin)/Bc566.3071.7(66.3071.228.68)/5=55.464kPa； G -考慮荷載分項系數的基礎自重，取G=1.35212、5BcBchc=1.35255.005.001.50=1265.63kN/m2； l -基礎寬度，取l=5.00m； a -塔身寬度，取a=1.60m； a -截面I - I在基底的投影長度, 取a=1.60m。 經過計算得MI=1.702(25.00+1.60)(66.31+55.46-21265.63/5.002)+(66.31-55.46)5.00/12=70.39kNm。2.配筋面積計算 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l -當混凝土強度不超過C50時， 1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，取為0.913、4,期間按線性內插法確定，取l=1.00； fc -混凝土抗壓強度設計值，查表得fc=16.70kN/m2； ho -承臺的計算高度，ho=1.45m。經過計算得： s=70.39106/(1.0016.705.00103(1.45103)2)=0.000； =1-(1-20.000)0.5=0.000； s=1-0.000/2=1.000； As=70.39106/(1.0001.45103210.00)=231.20mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為:5000.001500.000.15%=11250.00mm2。故取 As=11250.00mm2。實際承臺底面HRB314、35單向根數26根,配筋值12762.72mm2，滿足要求。3#塔吊 為TC6510-6塔吊基礎計算書四樁基礎計算書一、塔吊的基本參數信息塔吊型號：TC6510， 塔吊起升高度H：43.000m，塔身寬度B：1.8m， 基礎埋深D：1.500m，自重F1：565.9kN， 基礎承臺厚度Hc：1.500m，最大起重荷載F2：60kN， 基礎承臺寬度Bc：5.500m，樁鋼筋級別:RRB400， 樁直徑或者方樁邊長：0.800m，樁間距a：4m， 承臺箍筋間距S：200.000mm，承臺混凝土的保護層厚度：50mm， 承臺混凝土強度等級：C35；二、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括15、壓重）F1=565.90kN；塔吊最大起重荷載F2=60.00kN；作用于樁基承臺頂面的豎向力Fk=F1+F2=625.90kN；風荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算：Mkmax459.3kNm；三、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算 1. 樁頂豎向力的計算依據建筑樁技術規范（JGJ94-2008）的第5.1.1條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。Nik=(Fk+Gk)/4)/nMykxi/xj2Mxkyi/yj2；其中 n單樁個數，n=4； Fk作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值，Fk=625.90kN； Gk樁基承臺的自重標準值：Gk=25BcBcHc=255.505.501.16、50=1134.38kN； Mxk,Myk承臺底面的彎矩標準值，取459.30kNm； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/20.5=2.83m； Nik單樁樁頂豎向力標準值；經計算得到單樁樁頂豎向力標準值 最大壓力：Nkmax=(625.90+1134.38)/4+459.302.83/(22.832)=521.26kN。最小壓力：Nkmin=(625.90+1134.38)/4-459.302.83/(22.832)=358.88kN。不需要驗算樁的抗拔！2. 承臺彎矩的計算依據建筑樁技術規范（JGJ94-2008）的第5.9.2條。 Mx = Niyi My = Nixi其中 17、Mx,My計算截面處XY方向的彎矩設計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=1.10m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，Ni1=1.2(Nkmax-Gk/4)=285.20kN；經過計算得到彎矩設計值：Mx=My=2285.201.10=627.44kNm。四、承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為018、.94,期間按線性內插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度：Hc-50.00=1450.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2；經過計算得：s=627.44106/(1.0016.705500.001450.002)=0.003； =1-(1-20.003)0.5=0.003； s =1-0.003/2=0.998； Asx =Asy =627.44106/(0.9981450.00300.00)=1444.75mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以構造最小配筋面積為:5500.001500.000.15%=12319、75.00mm2。承臺底面單向根數30根。實際配筋值14726.2mm2，滿足要求。五、承臺截面抗剪切計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-2008)的第5.9.9條，承臺斜截面受剪承載力滿足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5500mm； 計算截面的剪跨比，=a/h0，此處，a=0.78m；當 3時,取=3，得=0.538； hs受剪切承載力截面高度影響系數，當h0800mm時，取h0=800mm，h02000mm時，取h0=2000mm，其間按內插法取值，hs=(800/1450)1/4=0.862； 承臺剪切系數，=1.75/(0.538+1)=1.120、38；0.8621.1381.5755001450=12278.973kN1.2521.262=625.515kN；經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋B12。六、樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-2008)的第5.2.1條：樁的軸向壓力設計值中最大值Nk=521.262kN；單樁豎向極限承載力標準值公式：Quk=uqsikli+qpkAp u樁身的周長，u=2.513m； Ap樁端面積,Ap=0.503m2；各土層厚度及阻力標準值如下表: 序號 土厚度(m) 土側阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 抗拔系數 土名稱 1 6.00 25.00 821、25.00 0.80 粘性土 2 10.00 25.00 965.00 0.70 粉土或砂土 由于樁的入土深度為10.00m,所以樁端是在第2層土層。單樁豎向承載力驗算: Quk=2.513250+9650.503=1113.38kN；單樁豎向承載力特征值：R=Ra=Quk/2=1113.38/2=556.69kN；Nk=521.262kN1.2R=1.2556.69=668.028kN；樁基豎向承載力滿足要求！七、樁配筋計算1、樁構造配筋計算As=d2/40.65%=3.148002/40.65%=3267mm2；2、樁抗壓鋼筋計算經過計算得到樁頂豎向極限承載力驗算滿足要求,只需構造配筋！322、樁受拉鋼筋計算樁不受拉力，不計算這部分配筋，只需構造配筋！配筋值：HRB400鋼筋，16根18mm。實際配筋值4071.5 mm2。依據建筑樁基設計規范(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直徑不應小于6mm，間距宜為200300mm；受水平荷載較大的樁基、承受水平地震作用的樁基以及考慮主筋作用計算樁身受壓承載力時，樁頂以下5d范圍內箍筋應加密；間距不應大于100mm；當樁身位于液化土層范圍內時箍筋應加密；當考慮箍筋受力作用時，箍筋配置應符合現行國家標準混凝土結構設計規范GB50010的有關規定；當鋼筋籠長度超過4m時，應每隔2m設一道直徑不小于12mm的焊接加勁箍筋。六、塔吊基礎施工技23、術措施及質量驗收1、混凝土強度等級采用C35； 2、基礎表面平整度允許偏差1/1000；本工程基礎樁采用鉆孔灌注柱，其施工工藝及質量控制要點詳見樁基工程專項施工方案，樁身砼澆灌至自然地坪面，施工承臺時必須鑿除樁頂約1.2m砼浮漿層。3、埋設件埋設參照一下程序施工： 將16件高強度螺栓及墊板與預埋螺栓定位框裝配在一起。 為了便于施工，當鋼筋捆扎到一定程度時，將裝配好的預埋螺栓和預埋螺栓定位框整體吊入鋼筋網內。 再將8件30的鋼筋將預埋螺栓連接。 吊起裝配好的預埋螺栓和預埋螺栓定位框整體，澆筑混凝土。在預埋螺栓定位框上加工找水平，保證預埋后定位框中心線與水平面的垂直度小于1.5/1000。固定支腿24、周圍混凝土充填率必須達到95%以上。4、起重機的混凝土基礎應驗收合格后，方可使用。 5、起重機的金屬結構、及所有電氣設備的金屬外殼，應有可靠的接地裝置，接地電阻不應大于10。6、按塔機說明書，核對基礎施工質量關鍵部位。7、檢測塔機基礎的幾何位置尺寸誤差，應在允許范圍內，測定水平誤差大小，以便準備墊鐵。8、機腳螺絲應嚴格按說明書要求的平面尺寸設置，允許偏差不得大于5mm。9、基礎砼澆筑完畢后應澆水養護，達到砼設計強度方可進行上部結構的安裝作業。如提前安裝必須有同條件養護砼試塊試驗報告，強度達到安裝說明書要求。10、塔吊基礎砼澆筑后應按規定制作試塊，基礎內鋼筋必須經質檢部門、監理部門驗收合格方可澆25、筑砼，并應作好、隱檢記錄。以備作塔吊驗收資料。11、鋼筋、水泥、砂石集料應具有出廠合格證或試驗報告。12、塔吊基礎底部土質應良好，開挖經質檢部門驗槽，符合設計要求及地質報告概述方可施工。13、塔吊基礎施工后，四周應排水良好，以保證基底土質承載力。14、塔機的避雷裝置宜在基礎施工時首先預埋好，塔機的避雷針可用橫截面不小于16mm2的絕緣銅電纜或橫截面30mm3.5mm表面經電鍍的金屬條直接與基礎底板鋼筋焊接相連，接地件至少插入地面以下1.5m。15、塔吊基礎的鉆孔灌注樁施工嚴格按本工程樁基工程施工方案進行施工質量控制。16、基礎塔吊砼拆模后應在四角設置沉降觀測點，并完成初始高程測設，在上部結構安26、裝前再測一次，以后在上部結構安裝后每半月測設一次，發現沉降過大、過快、不均勻沉降等異常情況應立即停止使用，并匯報公司工程技術部門分析處理后，方可決定可斷續使用或不能使用。七、塔吊穿地下室處理措施本工程3#、4、5樓塔吊均布置在地下室中，塔吊穿地下室的處理措施如下： 1、地下室底板處理措施：（1）本工程設計塔吊基礎頂面標高同地下室底板頂面標高，施工時澆筑塔吊基礎，塔吊基礎鋼筋綁扎時，除綁扎塔吊基礎鋼筋外，還應按地下室底板配筋綁扎塔吊部分的底板鋼筋，并預留一個搭接長度。（2）綁扎底板鋼筋時，鋼筋與塔吊基礎預留的鋼筋搭接。（3）在塔吊基礎與地下室底板接觸的部位預埋3厚的止水鋼板。具體做法如下圖所示： 塔吊基礎做法詳圖止水鋼板安裝詳圖2、地下室頂板處理措施：（1）在地下室頂板上開一個2m見方的孔，塔吊拆除后，用高一強度等級的微膨脹混凝土封閉。因塔吊處預留孔封閉后，底板受力與實際設計狀況不同，為保證頂板安全，在封回洞口前，塔吊所在跨的頂板下方加鋼管支撐。 （2）頂板預留孔處鋼筋按設計要求預留一個搭接長度，拆除塔吊后，采用搭接的方式連接。板四周預留12鋼筋500mm長，按原頂板配筋間距設置。（3）在預留的頂板洞口周邊砌筑20cm高的磚墻擋水，素水泥漿抹光。并在周邊加設1200mm高防護欄桿。附件：塔吊平面布置圖