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1、目錄一、搭設準備階段11、圖紙的設計及主要搭設概況12、卸料平臺形式23、已知條件2二、卸料平臺搭拆實施階段21、預埋件的設置22、卸料平臺的安裝23、卸料平臺的驗收34、拆除45、操作平臺安全要求:4三、卸料平臺的使用注意事項和檢查保養制度51、卸料平臺的注意事項52、卸料平臺的檢查保養制度5四、懸挑卸料平臺計算書5（一）計算參數及荷載取值6（二）次梁的計算6（三）主梁的計算8（四）鋼絲拉繩的內力計算10（五）鋼絲拉繩的強度計算:11（六）鋼絲拉繩吊環的強度計算11（七）主梁鋼絲拉繩吊耳的焊縫計算12（八）上拉吊環和預埋鋼板的焊縫計算13（九）附圖16懸挑卸料平臺搭拆施工方案 一、搭設準備階2、段1、圖紙的設計及主要搭設概況本工程建設內容為辦公綜合用房及相應配套用房。用地面積40610m2，建筑密度28.7%，綠地率25%。工程總建筑面積92704m2，其中地上建筑面積56854m2，地下建筑面積35850m2。地上建筑為3-7層的商業辦公綜合樓，地下設兩個1-3層大型地下室，工程共有1#15#樓組成。1）、一期工程由1#3#樓組成，其中1#、2#樓為主體6層結構，3#樓為7層結構；1#樓檐口高度20.84米，建筑面積12206.87 m2,；2#樓檐口高度21.6米，建筑面積為10182.08 m2；3#樓檐口高度21.65米，建筑面積為10092.1m2；2）、二期工程包括4#13、5#樓：2.1 其中4#樓建筑層數為地上六層地下一層, 室外地坪至檐口高度為18.25m；室外地坪至建筑最高點為19.50，工程地上建筑面積為4124.20m2。 2.2 5#樓建筑層數為地上六層地下一層, 室外地坪至檐口高度為18.25m；室外地坪至建筑最高點為19.50，工程地上建筑面積為4124.20 m2。2.3 6#樓建筑層數為地上六層地下一層, 室外地坪至檐口高度為18.25m；室外地坪至建筑最高點為19.50。工程地上建筑面積為3162.65 m2。 2.4 7#樓建筑層數為地上六層地下一層, 室外地坪至檐口高度為18.25m；室外地坪至建筑最高點為19.50，工程地上建筑面積為4、3162.65 m2。 2.5 8#樓建筑層數為地上六層地下一層, 室外地坪至檐口高度為12.25m；室外地坪至建筑最高點為13.50，工程地上建筑面積為2318.22 m2。 2.6 9#樓建筑層數為地上六層地下一層, 室外地坪至檐口高度為12.25m；室外地坪至建筑最高點為13.50，工程地上建筑面積為2092.06 m2。2.7 10#樓建筑層數為地上六層地下一層, 室外地坪至檐口高度為12.25m；室外地坪至建筑最高點為13.50，工程地上建筑面積為2106.82 m2。2.8 11#樓建筑層數為地上三層地下三層。室外地坪至檐口高度為10.00米；室外地坪至建筑最高點為13.38米，工5、程地上建筑面積為673.8 m22.9 12#樓建筑層數為地上三層地下三層, 室外地坪至檐口高度為10.00米；室外地坪至建筑最高點為13.38米，工程地上建筑面積為673.8 m2。2.10 13#樓建筑層數為地上三層地下二層, 室外地坪至檐口高度為10.00米；室外地坪至建筑最高點為13.38米，工程地上建筑面積為673.8 m2。2.11 14#樓建筑層數為地上三層地下三層, 室外地坪至檐口高度為10.00米；室外地坪至建筑最高點為13.38米，工程地上建筑面積為673.8 m2。2.12 15#樓建筑層數為地上三層地下三層, 室外地坪至檐口高度為10.00米；室外地坪至建筑最高點為136、.67米，工程地上建筑面積為677.0 m2。懸挑卸料平臺作為下層的模板、鋼管等周轉材料傳遞給上一層結構施工的臨時性工序，懸挑卸料平臺較大、較寬，僅依賴根部錨固及外挑部鋼絲繩張拉，且需多次拆裝周轉使用。因此，對懸挑卸料平臺的要求較高，必須達到自身鋼度、強度、穩定性并達到足夠的承載力。在施工過程上，不得將材料滯留在卸料平臺上；在各種荷載作用下不發生倒塌，不允許鋼架變形、傾斜、搖擺或扭曲等現象，以確保安全。2、卸料平臺形式卸料平臺采用槽鋼制作，攔桿采用48*3.5鋼管焊接，主桿18a槽鋼與腹桿14a槽鋼采用滿焊連接，焊縫高度為6mm；平臺面采用2.5mm鋼板，周邊設300mm高踢腳板。詳細尺寸見示7、意圖。3、已知條件卸料平臺主桿采用18a槽鋼制作，腹桿采用10#槽鋼制作，攔桿高度為1100mm，橫向間距1.2m，上部采用22鋼絲繩拉結。受料平臺荷載按計算。二、卸料平臺搭拆實施階段1、預埋件的設置根據施工要求，對要搭設卸料平臺的樓層位置，在鋼筋綁扎時應進行螺栓預埋，并用電焊焊牢固，以便與卸料平臺連接，具體位置按圖示要求設置。2、卸料平臺的安裝（1）先固定套梁鋼絲繩，用3-4道馬碲扣固定在梁上，和拉索根部用4道馬碲扣固定。（2）平臺架由塔吊吊裝就位，懸端部抬高堯度值。（3）拉力鋼絲繩兩端與花籃螺栓連接，用花籃擰緊，使鋼絲繩達到拉伸極限時，在固定一端，并用4只馬碲扣擰緊。（4）做好外端二根鋼絲8、繩固定后，再用同樣做法固定內端二根鋼絲繩。（5）操作完畢抽查平整度是否翹角，必須保證同一水平面平整，外端懸挑根部位應比內端適當抬高3-4mm。（6）應保持每天抽查一遍，是否有下墜和扣件松動，應及時處理。（7）對施工人員應技術交底，不準超過1噸限載。3、卸料平臺的驗收卸料平臺加工支座完畢經過驗收合格后方可吊裝。吊裝時，先掛好四角的吊鉤，但只能稍稍提升平臺，放松斜拉鋼絲繩，方可正式吊裝，吊鉤的四條引繩等長，保證平臺在起吊過程中的平穩。吊裝至預定位置后，先將平臺18號槽鋼與預埋件固定后，再將鋼絲繩固定，緊固螺母及鋼絲繩卡子，完畢后方可松塔吊吊鉤，卸料平臺安裝完畢后經驗收合格后方可使用。要求提升一次驗9、收一次。具體構造要求如下：（1）懸挑式卸料平臺應按現行的相應規范進行設計，其結構構造應能防止左右晃動。（2）懸挑式卸料平臺的擱支點與上部拉結點，必須位于建筑上，不得設置在腳手架等施工設備上。（3）鋼絲繩，構造上兩邊各設前后兩道，兩道中的靠近建筑一側的一道為安全儲備，另外一道應作受力計算。（4）應設置四個經過驗算的吊環，吊運平臺時使用卡環，不得使吊鉤直接鉤掛吊環，吊環應用甲類3號沸騰鋼制作。（5）懸挑式卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，采取其他方式時卡頭的卡子不得少于三個，建筑物銳角利口圍系鋼絲繩處應加襯軟墊物，懸挑式卸料平臺外口應略高于內口。（6）臺面應面鋪腳手板。（7）懸挑式卸料平10、臺左右兩側必須裝固定的防護欄桿。（8）懸挑式卸料平臺吊裝，需待橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，調整完畢，經過檢查驗收，方可松卸起重吊鉤，上下操作。 （9）懸挑式卸料平臺使用時，應有專人進行檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復。（10）卸料平臺上應顯著地標明容許荷載值。操作平臺上人員和物料的總重量嚴禁超過設計的容許荷載，應配備專人加以監督。進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。4、拆除（1）先用搭吊提升，塔吊剎車。（2）先松掉內端拉繩及馬碲扣（梁套箍部位）（3）再松掉外端拉繩及馬碲扣（梁套箍部位） （4）塔吊啟動升至上一層安裝。（5）以上操作，必須應傳呼通訊統11、一指揮。（6）拆除工序容易出現機械失靈及人為而造成的事故，特別重申，統一指揮，安全施工。 5、操作平臺安全要求:(1).卸料平臺的上部位結點，必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上；(2).鋼絲繩，兩邊各設置前后兩道；(3).卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，平臺外口應略高于內口；(4).卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄；(5).卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗才能松卸起重吊鉤；(6).鋼絲繩與水平鋼梁的夾角最好在45-60度；(7).卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊12、應及時修復；(8).操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載1噸，配專人監督。三、卸料平臺的使用注意事項和檢查保養制度1、卸料平臺的注意事項（1）搭設時用起重機械吊裝到相應位置后，將平臺與建筑物連接牢固不得滑動，將鋼絲繩與平臺連接平穩后方可撤出其中機械。（2）平臺每天使用前必須對平臺的鋼絲繩、吊環、鋪設的腳手板等進行全面的檢查，發現問題必須及時處理。（3）平臺上裝料不得超過荷載1噸，不得超長超過平臺50cm，超高堆放材料不得超過防護欄桿。（4）平臺上的防護欄桿不得任意拆除。（5）起吊時必須設專人指揮，扶平穩不能碰撞平臺，其他人員不得在平臺上逗留。（6）放物料時必須 規13、格品種堆放整齊，長短分開，不得混吊，并且不得在平臺上組裝和清理模板。（7）不得從上一層向下一層平臺上亂拋物料。（8）夜間施工平臺上必須保持足夠的照明。（9）平臺堆載1噸。（10）焊條采用E50，焊縫高度hw=6mm。（11）兩邊兩根吊索要用花螺絲收緊，均勻，使平臺保持水平。（12）平臺三面作護欄，且掛好安全網，另一面作安全防護門。2、卸料平臺的檢查保養制度根據卸料平臺的使用要求，項目部落實專人對卸料平臺進行檢查保養工作，每周定期檢查保養一次。四、懸挑卸料平臺計算書計算依據建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)和鋼結構設計規范(GB50017-2003)。懸掛式卸料平臺的計算參照連續梁的計算進14、行。由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。（一）計算參數及荷載取值卸料平臺主桿采用18a槽鋼制作，腹桿采用10#槽鋼制作，攔桿高度為1100mm，橫向間距1.2m，上部采用22鋼絲繩拉結。受料平臺最大堆載按10KN（1.0噸）計算，同時操作人員按4人計算。平臺水平主梁的懸挑長度4.80m，懸挑水平主梁間距(平臺寬度)2.75m。次梁采用10號槽鋼U口水平，次梁間距為0.75m。1、恒載計算（1）次梁、腳手板自重標準值：次梁10#槽鋼重量為10.0Kg/m4mm沖壓鋼腳手板：0.30 KN/m2，主桿方向線荷載41Kg /m（2）主梁、圍護欄桿和踢腳手板標準值： 15、主梁18a槽鋼重量為20.2Kg/m踢腳板（厚1.8mm，高300 mm木板）主桿方向線荷載3.6Kg/m 圍護欄桿（48*3.5）主桿方向線荷載14.7Kg/m合計作用在主桿上的欄桿與擔腳手板恒載標準值為3.6 + 14.7 =18.3Kg/m（合0.183 KN/m）2、施工荷載計算活荷載（4人同時）：2.0KN/m2 （二）次梁的計算次梁選擇10號槽鋼U口水平槽鋼，間距0.75m，其截面特性為面積A=12.74cm2,慣性距Ix=198.30cm4,轉動慣量Wx=39.70cm3,回轉半徑ix=3.95cm，截面尺寸 b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm。1.荷載計算 (16、1)腳手板的自重標準值：本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.30kN/m2；Q1 = 0.300.75=0.23kN/m (2)最大的材料器具堆放荷載為10.00kN，轉化為線荷載：Q2 = 10.00/4.80/2.750.75=0.57kN/m (3)槽鋼自重荷載 Q3=0.10kN/m 經計算得到，靜荷載計算值 q = 1.2(Q1+Q2+Q3) = 1.2(0.23+0.57+0.10) = 1.08kN 經計算得到，活荷載計算值 P = 1.082.000.75=1.62kN/m2.內力計算內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下 最大彎矩M的計算公式為 經計算得17、到，活荷載計算值 M = 1.082.752/8+1.622.75/4=2.13kN.m3.抗彎強度計算 其中 x 截面塑性發展系數，取1.05； f 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；經過計算得到強度 =3.50106/(1.0539700.00)=83.94N/mm2；次梁槽鋼的抗彎強度計算 f,滿足要求!4.整體穩定性計算 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=5708.548.0235/(2750.0100.0235.0)=0.85由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用b查表得到其值為0.7218、6。經過計算得到強度 =3.50106/(0.72639700.00)=121.46N/mm2；次梁槽鋼的穩定性計算 f,滿足要求!（三）主梁的計算卸料平臺的內鋼繩按照建筑施工安全檢查標準作為安全儲備不參與內力的計算。主梁選擇18a號槽鋼U口水平槽鋼，其截面特性為面積A=25.69cm2,慣性距Ix=1272.70cm4,轉動慣量Wx=141.40cm3,回轉半徑ix=7.04cm，截面尺寸 b=68.0mm,h=180.0mm,t=10.5mm1.荷載計算 (1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.18kN/m； Q1 = 0.18kN/m (2)槽鋼自重荷載 Q2=0.19、20kN/m經計算得到，靜荷載計算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.18+0.20) = 0.45kN/m經計算得到，次梁集中荷載取次梁支座力 P = (1.082.75+1.62)/2=2.3kN2.內力計算卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續梁計算。 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖 經過連續梁的計算得到： 懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN) 懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=14.772kNR2=15.517kN 支座反力 RA=15.517kN 最大彎矩 M20、max=13.321kN.m3.抗彎強度計算 其中 x 截面塑性發展系數，取1.05； f 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 經過計算得到強度 =13.321106/1.05/141400.0+11.7151000/2569.0=94.280N/mm2 主梁的抗彎強度計算強度小于f，滿足要求!4.整體穩定性計算 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=57010.568.0235/(4800.0180.0235.0)=0.47經過計算得到強度 =13.32106/(0.471141399.99)=200.00N/mm2；主梁槽鋼的穩定性計21、算 f,滿足要求!（四）鋼絲拉繩的內力計算水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=18.853kN（五）鋼絲拉繩的強度計算:鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算，為 RU=18.853kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、63722、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取18.853kN，=0.82，K=10.0,得到： 鋼絲繩最小直徑必須大于21mm才能滿足要求!（六）鋼絲拉繩吊環的強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為N=RU=18.853kN 鋼板處吊環強度計算公式為 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的吊環最小直徑 D=188534/(3.14502)1/2=16mm，本例卸料平臺吊環采用22的鋼筋。（七）主梁鋼絲拉繩吊耳的焊縫計算主梁鋼絲拉繩吊耳采用直徑22的鋼筋焊23、接，焊縫連接為直角焊縫。在通過焊縫形心的拉力，剪力作用下的焊縫強度按下式計算：式中 N構件軸心拉力或軸心壓力，取 N18853N； lw對接焊縫或角焊縫的計算長度，取lw=200mm； 作用力與焊縫方向的角度 =0度； f按焊縫有效截面(hel2)計算，垂直于焊縫長度方向的應力；本例中f不存在，f=0； he角焊縫的有效厚度，對直角焊縫等于0.7hf=5.6mm；（hf為較小焊腳尺寸,取 hf=8mm） t正面角焊縫的強度設計值增大系數；對承受靜荷載或間接承受動力荷載結構取1.22，對直接承受動荷載結構取1.0； f按焊縫有效截面計算，沿焊縫長度方向的剪應力； ffw角焊縫的強度設計值。計算得24、： 剪應力 f=Ncos /(lwhe)=18853cos(0.000)/(2005.6)=16.83N/mm2； 綜合應力 (f/t)2+3f21/2=29.15N/mm2； 焊縫所受的力平行于焊縫長度，焊縫的長度取200mm，最小焊腳尺寸取 hf=8mm；計算得出的剪應力小于（E43型焊條）焊縫的抗拉抗壓強度設計值ftw=160N/mm2,所以滿足要求!（八）上拉吊環和預埋鋼板的焊縫計算與預埋鋼板連接上拉吊環采用直徑22的鋼筋焊接，焊縫連接為直角焊縫。在通過焊縫形心的拉力，剪力作用下的焊縫強度按下式計算：式中 N構件軸心拉力或軸心壓力，取 N18853N； lw對接焊縫或角焊縫的計算長度，25、取lw=100mm； 作用力與焊縫方向的角度 =45度； f按焊縫有效截面(hel2)計算，垂直于焊縫長度方向的應力； he角焊縫的有效厚度，對直角焊縫等于0.7hf=5.6mm；（hf為較小焊腳尺寸,取 hf=8mm） t正面角焊縫的強度設計值增大系數；對承受靜荷載或間接承受動力荷載結構取1.22，對直接承受動荷載結構取1.0； f按焊縫有效截面計算，沿焊縫長度方向的剪應力； ffw角焊縫的強度設計值。計算得： 正應力 f=Nsin /(lwhe)=18853sin(0.785)/(1005.6)=23.81N/mm2； 剪應力 f=Ncos /(lwhe)=18853cos(0.785)/(1005.6)=23.81N/mm2； 綜合應力 (f/t)2+3f21/2=47.62N/mm2；焊縫所受的力平行于焊縫長度, ，焊縫的長度取100mm，最小焊腳尺寸取 hf=8mm；計算得出的剪應力小于（E43型焊條）焊縫的抗拉抗壓強度設計值ftw=160N/mm2,所以滿足要求! （九）附圖