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1、編號：SJHD.BGYB-001江蘇丹陽XXB地塊項目塔吊基礎施工方案編制人： 審核人： 批準人： 目 錄第一章、編制依據1第二章、工程概況1第一節、工程參建單位1第二節、工程設計概況1第三節、施工范圍劃分2第三章、地質勘查資料4第一節、地形地貌4第二節、巖土層分布及其特征4第三節、地下水埋藏條件及滲透系數5第四節、勘探孔號平面及剖面圖5第四章、塔吊平面布置與基礎設計12第一節、塔吊技術參數及布置121.1QTZ80（H5810）型塔吊設計技術參數121.2塔吊平面布置13第二節、塔吊基礎設計162.1塔吊基礎設計參數162.2塔吊樁基定位坐標圖162.3鋼筋混凝土承臺配筋圖212.4附墻安裝2、示意圖212.5附墻預埋件加工示意圖23第五章、塔吊基礎設計計算書23第一節、傾覆力矩計算241、最大自重荷載計算242、風荷載計算253、塔機自身的傾覆力矩計算264、塔機最大傾覆力矩計算27第二節、樁基計算271單樁所受荷載的計算282單樁豎向承載力特征值計算293單樁抗拔承載力特征值計算314樁身承載力計算32第三節、矩形承臺受力計算331承臺配筋計算332承臺截面抗剪切計算34第四節、塔吊附墻計算341桿件軸心受拉強度驗算352 桿件軸心受壓強度驗算35第六章、塔吊基礎施工質量要求35第七章、安全保證措施及基礎監測37第一節、安全保證措施37第二節、塔吊基礎監測37第八章、應急預案373、第一節、觸電傷害事故的急救37第二節、機械傷害急救38第一章、編制依據 建筑施工手冊第四版，中國建筑工業出版社 塔式起重機混凝土基礎工程技術規程 JGJ/T187-2009 建筑地基基礎工程施工質量驗收規范 GB50202-2002 建筑樁基礎技術規范 JGJ94-2008 混凝土結構設計規范 GB50010-2010 建筑地基基礎設計規范 GB50007-2011 建筑機械使用安全技術規程 JGJ33-2012 建筑結構荷載規范 GB50009-2012 建筑樁基檢測技術規范 JGJ106-2003 鋼筋焊接及驗收規范 JGJ18-2012 鉆孔灌注樁施工規程 DBJ08-202-92 本工4、程地塊地質勘查報告 本工程建筑圖與結構圖 QTZ80、63（H5810、5510）塔式起重機使用說明書第二章、工程概況第一節、工程參建單位 工程名稱：丹陽XX南地塊項目 建設單位：丹陽XX房地產開發有限公司 監理單位：XX監理有限公司 設計單位：XX設計院有限公司 勘察單位：XX工程勘察院 總包單位：XX工程局有限公司 XX有限公司第二節、工程設計概況 江蘇丹陽云陽鎮S122國道南側，新豐路北側，中興路西側。 總建筑面積約16萬平方米，本工程主要包括16#、17#、20#、21#、24#樓組成，其中16#樓為27F+1/25F+1,17#樓為26F+1/24F+1,20#樓為31F+1/26F5、+1、21#樓31F+1、24#樓為31F+1，其他區域均為-1層地下車庫。本工程為剪力墻結構，基礎為樁承臺滿堂基礎。 本工程基坑坑底標高為1.5米（地板墊層底標高），地庫頂板標高為5.7米，-1層地庫底板標高1.9米，自然地面標高約為5.05.7米，基坑挖深為3.54.2米。 建筑物設計標高0.000相當絕對標高為7米，設計室外地坪標高為6.7米，本工程高程采用吳淞高程系統，建筑物合理使用年限為50年。擬建場區建筑物的棟號、層數、結構見表1。表1擬建建筑物棟號層高（F）結構型式備注 16#27F+1/25F+1框剪結構場區下設1層滿堂地下室，所有住宅樓首層架空17#26F+1/24F+1206、#31F+1/26F+121#31F+124#31F+1第三節、施工范圍劃分 本工程由兩家總包單位中標承建，分別是：中國建筑第四工程局有限公司、南通順通建設工程有限公司；我司施工范圍包括：16#、17#、20#、21#、24#樓及地下車庫部分。 施工范圍劃分見下圖；第三章、地質勘查資料第一節、地形地貌 擬建場地位于丹陽市云陽鎮，場地已推填整平，現為預留建設用地，地形較平坦，局部有起伏，地面1985國家高程為5.00米5.70米。 據鉆探揭示，擬建場地屬長江沖積平原地貌單元。 擬建場地周邊無高大建筑、高壓線。第二節、巖土層分布及其特征 擬建場地表層為填土（局部為耕土），往下為新近沉積的粉土夾粉質7、粘土，粉土、淤泥質粘土，中部為一般沉積的粉質粘土及粘土，底部為白堊系上統浦口組（K2P）泥質粉砂巖，在勘察深度內，擬建場地巖土層可分為5大工程地質層，10個亞層，現自上至下分述如下： 1雜填土（Q4ml）：灰黃色、黃色、灰色、稍濕濕，由粉質粘土組成，呈松散狀，多夾磚石等建筑垃圾，原溝塘內夾含淤泥質土，場地內局部分布。層厚0.73.8米。 2 素填土（Q4ml）：灰黃色、黃灰色，稍濕，由粉質粘土組成，呈軟塑狀，表面夾植物根莖。場地內均有分布?；靥顣r間小于10年。層厚0.52.3米。 1粉土夾粉質粘土（Q4al）：灰黃色，黃灰色，濕，稍密中密（粉質粘土呈可塑狀），中壓縮性。搖枕反應迅速，干強度和韌8、性低，具水平層理狀。分布較均勻，局部缺失。頂板埋深0.52.4米，層厚1.003.90米。 2粉土夾淤泥質粉質粘土（Q4al）：黃色、灰色、很濕、稍密（淤泥質粉質粘土呈流塑狀），中壓縮性。震搖反應迅速，干強度和韌性低。具水平層理，淤泥質粉質粘土及粉質粘土呈薄層不均勻分布，單層厚度510cm，偶見少量腐植物及貝殼碎屑，分布均勻。頂板埋深2.6米4.8米，層厚4.711.8米。 粉土（Q4al）：灰色，濕很濕，中密，局部稍密，中壓縮性。搖震反應迅速，干強度低、韌性低。土質不均勻，局部夾薄層粉質粘土，偶夾粉砂，具水平層理。分布均勻。頂板埋深7.415.5米，層厚5.915.00米。 淤泥質粘土（Q49、al）：灰色，飽和，流塑，局部軟塑。中壓縮性。搖震反應緩慢，干強度和韌性中等偏低。不均勻夾薄層粉土薄層，具水平微層理。分布均勻。頂板埋深21.0023.50米，層厚6.4011.90米。 1粉質粘土（Q3al）：灰、深灰色，飽和，可塑，局部軟塑，中壓縮性。無震搖反應，切面光滑，具光澤反應，干強度和韌性中等，偶夾薄層粉土。分布均勻。頂板埋深29.0033.60米，層厚2.908.40米。 2粘土（Q3al）：深灰色、灰黃色，飽和，硬塑，中偏低壓縮性。無搖震反應，切面光滑，具光澤反應，干強度及韌性高。頂部夾少量粉土，局部夾少量姜結石， 2-4cm土質較均勻。分布均勻。頂板埋深34.239.6米，層10、厚12.615.2米。 1強風化泥質粉砂巖(K2P)：棕紅色、紫紅色，受強烈風化作用巖石結構大部分破壞，礦物成分顯著變化，上部巖芯多呈硬土狀夾巖屑；下部巖芯呈巖屑夾碎石狀-碎塊狀，多數風化殘塊，手捏易碎，少量強度略高，錘擊即碎，遇水極易軟化。全場區分布。頂板埋深48.949.8米，層厚1.905.00米。 2中風化泥質粉砂巖(K2P)：紫紅色，泥質粉砂結構，塊狀構造，主要由長石、石英及少量白云母礦物碎屑組成，鈣質膠結。局部見沉積微層理，巖芯一般呈短柱狀，風化裂隙較發育，多呈閉合狀，部分呈張裂狀，由方解石細脈充填。巖體較完整，錘擊巖芯聲啞，無回彈，有凹痕，易擊碎，浸水后易軟化。巖石單軸抗壓強度區11、間值為0.711.88MPa，平均值fr為1.07MPa，標準值frk為0.94MPa，屬極軟巖，巖體基本質量等級級。全場區分布，頂板埋深51.6054.60米，控制層厚87,4012.20米。第三節、地下水埋藏條件及滲透系數 場地地下水位為空隙潛水，主要賦予場地內素填土，1粉土夾粉質粘土，2粉土夾淤泥質粉質粘土，1粉土及淤泥質粘土中，為統一含水層，富水性好，透水性一般較強，水位變化主要受大氣降水及地下室側向徑流補給影響?？碧匠跻娝?.2米1.00米，實測穩定地下水位埋深0.41.3米，相當于標高4.14.4米，水位呈季節性變化，年變化幅度約0.8米。 據調查，近35年場地低洼處地下水與地面12、向平，相當于標高4.8米。根據以上地質條件本工程地下車庫均采用深井點降水進行排降水施工。第四節、勘探孔號平面及剖面圖24#樓計算塔吊樁基取2剖面JN6孔；21#樓計算塔吊樁基取6剖面JK33孔；20#樓計算塔吊樁基取11剖面JN48孔；17#樓計算塔吊樁基取14剖面JN64孔；16#樓計算塔吊樁基取20剖面JK89孔；第四章、塔吊平面布置與基礎設計主樓塔吊基礎設計根據項目使用地塊的現場環境、建筑物的平面布置、單體結構構造與高度、基礎埋深以及各單體之間的關系等，綜合考慮采用鋼筋混凝土承臺樁基的塔吊基礎形式：鋼筋混凝土承臺矩形尺寸為5000*5000*1000mm；基礎樁基樁徑為：600mm的鉆孔13、灌注樁（樁長見以下計算）。主樓塔吊最高安裝高度為自然地面以上115m，考慮到基礎埋深以及各運轉塔吊之間的關系，確定最終最高安裝高度為自然地面以上125m可滿足要求。各主樓0.000均相當于絕對標高7.000m，現場自然地面絕對標高約為5.05.7m（相對標高2.0-1.30m）。塔吊基礎內均采用預埋標準節，預埋節根據塔吊使用說明書其自重為467KG。本方案內均采用相對標高。塔吊型號擬采用H5810、H5510二種型號。第一節、塔吊技術參數及布置1.1QTZ80（H5810）型塔吊設計技術參數表3基礎所受的垂直荷載kN1311（工作工況）1251（非工作工況）基礎所受的水平荷載kN25（工作工況14、）148（非工作工況）基礎所受的傾覆力矩kNm867（工作工況）3290（非工作工況）基礎所受的扭矩kNm420（工作工況）0（非工作工況）起重工作幅度m最小2.5最大58最大工作高度m獨立式40附著式140起重安裝高度m125最大起重量t6末端起重量t1.5起升機構倍率a=2a=4速度m/min8.640804.32040起重量t331.5663功率kw24/24/5.4回轉機構速度r/min00.6功率kw2.22kw牽引機構速度m/min40/20功率kw2.2/3.3頂升機構速度m/min0.5功率kW4工作壓力MPa16平衡重t14.5總功率kW31.7（不含頂升機構電機功率）工作溫15、度-20+501.2塔吊平面布置加工場地及臨設布置需另行調整。第二節、塔吊基礎設計2.1塔吊基礎設計參數表4技術參數以獨立高度40m進行計算型號QTZ80、63（H5810、5510）起重安裝高度125m工作半徑58m鋼筋混凝土承臺頂標高詳以下塔吊基礎剖面圖底標高詳以下塔吊基礎剖面圖配筋3522150雙向雙層樁基樁頂標高詳以下塔吊基礎樁基配筋圖樁長詳以下塔吊基礎樁基配筋圖樁型號600mm鉆孔灌注樁樁間距3.5m塔吊基礎樁基采用600mm鉆孔灌注樁，樁數4根，樁間距為3.5m；樁長詳見以下塔吊基礎樁基配筋圖，混凝土強度為C40。塔吊基礎鋼筋混凝土承臺尺寸為：5000*5000*1000mm，配216、2150雙向雙層鋼筋，彎錨35d。上下兩層采用14450mm拉鉤拉接。上下層鋼筋之間焊接201000的架立鋼筋，便于鋼筋綁扎。保護層厚度:底100mm、頂和側各50mm。承臺混凝土強度為C35，墊層厚度100mm，混凝土強度為C15。各塔吊基礎樁頂超灌高度不得小于1000mm，當為鋼筋混凝土承臺時樁頂錨入承臺內為100mm，樁基主筋預留長度不小于錨入承臺35d。將各樁基主筋與預埋節焊接形成防雷保護措施。2.2塔吊樁基定位坐標圖24#樓樁基坐標；21#樓樁基坐標；20#樓樁基坐標；17#樓樁基坐標；16#樓樁基坐標；2.3鋼筋混凝土承臺配筋圖2.4附墻安裝示意圖24#樓塔吊21#樓塔吊20#樓、17、17#樓塔吊16#樓塔吊2.5附墻預埋件加工示意圖第五章、塔吊基礎設計計算書塔吊采用QTZ80（5810）、QTZ63（5510）兩種型號，最高安裝高度為24#、20#樓125m，按原配安裝五套附著架，附著架最大高度為第一附著裝置距離塔吊基礎承臺面32.5米、第二附著距離第一附著裝置25.2米、第三附著距離第二附著裝置25.2米、第四附著距離第三附著裝置22.4米、第五附著距離第四附著裝置16.8米。安裝標高位置根據現場施工進度進行調整，并不超過以上限制距離。21#樓塔吊安裝高度為119.4米，安裝五套附墻架；17#樓塔吊安裝高度為104.3，安裝四套附墻架；16#樓塔吊安裝高度為98.7米，18、安裝四套附墻架。安裝高度根據現場施工進度進行調整，并不得超過以上限制距離。塔吊基礎為鋼筋混凝土承臺鉆孔灌注樁類型；塔吊基礎樁基樁徑為600mm，樁芯距為3.5m；鋼筋混凝土承臺矩形尺寸為5000*5000*1000mm，以下將以24#、20#樓塔吊的最高安裝高度按采用塔吊型號QTZ80（5810）進行計算。第一節、傾覆力矩計算風荷載產生的傾覆力矩應在其自由狀態下，因此風荷載計算時應取其獨立式的最大高度，QTZ80（H5810）型最大的獨立高度是40米，超過40米需設置附墻桿，水平荷載通過附墻桿傳遞具備一定強度的結構上，只要滿足附墻桿的安裝要求，傾覆力矩不再進行考慮，因此取獨立高度的最大值進行傾19、覆力矩計算。以下按最大臂長58m進行計算。1、最大自重荷載計算G0 = 401.3kN -塔身自重標準節重量（按安裝高度125m計）G1 = 56.7kN -起重臂自重G2 = 3.5kN -小車和吊鉤自重G3 = 19.5kN -平衡臂自重G4 = 145kN -平衡塊自重1、塔機自重標準值：Fk1=Gi=G0G1G2G3G4 = 626kN2、樁基鋼筋混凝土承臺的自重標準值：255.05.01 = 625kN3、起重荷載標準值：Fqk = 60kN4、樁基所受最大自重：Gk = 626kN625kN60kN = 1311kN2、風荷載計算1.2.1工作狀態下風荷載計算工作狀態下塔機塔身截面20、對角線方向所受風荷載標準值（參見塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T 187-2009規程附錄A）；塔機所受風均布線荷載標準值（基本風壓o = 0.2kN/m2）z=1.59 s=1.95 z=2.24 o=0.2 o=0.35 B=1.6 H=40 qsk = 0.81.591.952.240.20.351.64040 = 0.622kN/m塔機所受風荷載水平合力標準值： = 0.62240 = 24.891kN基礎頂面風荷載產生的力矩標準值： = 0.524.89140 = 497.826kN.m1.2.2非工作狀態下風荷載計算非工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值（參見21、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T 187-2009規程附錄A）；塔機所受風均布線荷載標準值（取/o = 1.1kN/m2） z=1.72 s=1.95 z=2.24 /o=1.1 o=0.35 B=1.6 H=40 qs，k = 0.81.721.952.241.10.351.64040 = 3.702kN/m塔機所受風荷載水平合力標準值= 3.70240 = 148.095kN基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 = 0.5148.09540 = 2961.909kN.m3、塔機自身的傾覆力矩計算塔機自身產生的傾覆力矩，向前（起重臂方向）為正，向后為負。1、大臂自重產生的向前力矩標準值M22、1 = 56.727.6 = 1564.92kN.m2、最大起重荷載產生的最大向前起重力矩標準值M2 = 6013 = 780kN.m3、小車位于上述位置時的向前重力矩標準值M3 = 3.513 = 45.5kN.m4、平衡臂產生的向后力矩標準值M4 = -19.57.2 = 140.4kN.m5、平衡重產生的向后力矩標準值M5 = -14512.09 = 1753.05kN.m4、塔機最大傾覆力矩計算1.4.1工作狀態下塔機對基礎頂面的作用1、標準組合的傾覆力矩標準值Mk = M1M3M4M50.9（M2Msk）= 1564.9245.5-140.4-1753.050.9（780497.8223、6）= 867.013kNm2、水平荷載標準值Fsk = 24.891kN3、豎向荷載標準值塔機自重：Fk1 = 626kN基礎的自重：Gk =625kN起重荷載：Fqk = 60kNFk = Fk1GkFqk = 62662560 = 1311kN1.4.2非工作狀態下塔機對基礎頂面的作用1、標準組合的傾覆力矩標準值Mk=M1M4M5Msk= 1564.92140.41753.052961.909 = 2633.379(3290.439)kNm2、水平荷載標準值Fsk = 148.095kN3、豎向荷載標準值塔機自重：Fk1 = 626kN基礎的自重：Gk =625kNFk = Fk1Gk 24、= 626625= 1251kN第二節、樁基計算計算簡圖：圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。1單樁所受荷載的計算2.1.1計算依據依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ187-2009的第6.3.2條； 其中：Qk荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，基樁的豎向力標準值； Qkmax荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，角樁的最大豎向力；Qkmin荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，角樁的最小豎向力；Fk荷載效應標準組合時，作用于樁基承臺頂面的豎向力；Gk樁基承臺及其上土的自重標準值，水下部分按浮重度計；n樁基中的樁數；Mk荷載效應標準組合時，沿矩形或方形承臺25、的對角線方向，或沿十字形承臺中任一條形承臺縱向作用于承臺頂面的力矩；Fvk荷載效應標準組合時，塔機作用于承臺頂面的水平力；h承臺的高度；L矩形承臺對角線或十字形承臺中任一條形承臺兩端樁基的軸線的距離；2.1.2計算單樁所受荷載按5000*5000*1000mm鋼筋混凝土承臺，樁芯距3.5m；塔吊自重F1 = 626kN作用于樁基承臺頂面的豎向力 Fk = F1 = 626kN基礎自重：Gk = 625kN；塔吊的最大傾覆力矩 Mk = 3290kN.m水平荷載標準值：Fv = 148kN標準值為： = = 1007.44kN = = 381.94kN設計值為：= = 1347.86kN= = 26、597.26kN2單樁豎向承載力特征值計算2.2.1計算依據依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ187-2009的第6.3.4條；式中：u樁身周長u =1.884m（600） qsia第i層巖土的樁側力特征值 li第i層巖土的厚度 qpa樁端端阻力特征值 Ap樁底端截面面積Ap = 0.2826m2（600）塔吊樁頂以下土層側、端阻力標準值見表5；注：上表中各土層標準值除安全系數2即為相應的特征值；2.2.2單樁豎向承載力特征值計算24#樓塔吊樁基樁頂相對標高為6.00m（絕對標高為+1.0米），有效樁長為相對標高6.00m以下30m，所以樁頂是在第1層，樁底是在第1層，樁底相對標高為327、6.00m。Ra = 【1.884(0.48425.2301450+9.225+1.1253)+7500.2826】/2 = 1203.9kN經計算1.2Ra的值為1444.68kN大于最大壓力1347kN, Ra大于豎向承載力標準值1007.44kN，滿足要求。21#樓塔吊樁基樁頂相對標高為6.00m，有效樁長為相對標高6.00m以下30m，所以樁頂是在第2層，樁底是在第1層，樁底相對標高為36.00m。Ra = 【1.884(6.023012.1509.625+2.2853)+7500.2826】/2 = 1186kN經計算1.2Ra的值為1423kN大于最大壓力1347kN, Ra大于豎28、向承載力標準值1007.44kN，滿足要求。20#樓塔吊樁基樁頂相對標高為6.00m，有效樁長為相對標高6.00m以下29m，所以樁頂是在第層，樁底是在第1層，樁底相對標高為35.00m。Ra = 【1.884(0.06425.463012.650+9.325+1.5853)+ 7500.2826】/2 = 1154kN經計算1.2Ra的值為1384kN大于最大壓力1347kN, Ra大于豎向承載力標準值1007.44kN，滿足要求。17#樓塔吊樁基樁頂相對標高為-6.00m，有效樁長為相對標高6.00以下30.00m，所以樁頂是在第1層，樁底是在第1層，樁底相對標高為36.00m。Ra = 29、【1.884(0.2427.53011.150+9.125+2.153)+7500.2826】/2 = 1167.8kN經計算1.2Ra的值為1401.36kN大于最大壓力1347kN, Ra大于豎向承載力標準值1007.44kN，滿足要求。16#樓塔吊樁基樁頂相對標高為6.00m，有效樁長為相對標高6.00m以下32.00m，所以樁頂是在第2層，樁底是在第1層，樁底相對標高為38.00m。Ra = 1.884(10.58307.9509.7253.8253)+7500.2826/2 = 1196.2kN經計算1.2Ra的值為1435.44kN大于最大壓力1347kN, Ra大于豎向承載力標準30、值1007.44kN，滿足要求。3單樁抗拔承載力特征值計算2.3.1計算依據依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ187-2009的第6.3.5條；式中： Ra單樁豎向抗拔承載力特征值； i抗拔系數，取0.70； Gp樁身的重力標準值，水下部分按浮重度；2.3.2單樁最大拉力計算24#樓塔吊樁基Gp = 0.2826(30253010)）= 127.17kNRa = 11640.70127.17 = 941.97kN上式計算的Ra的值大于最大拉力381.94kN,滿足要求。21#樓塔吊樁基Gp = 0.2826(30253010)）= 127.17kNRa = 11860.70127.1731、 = 957.37kN上式計算的Ra的值大于最大拉力381.94kN,滿足要求。20#樓塔吊樁基Gp = 0.2826(29252910)）= 122.93kNRa = 11540.7122.93 = 930.73kN上式計算的Ra的值大于最大拉力381.94kN,滿足要求。17#樓塔吊樁基Gp = 0.2826(30253010)）= 127.17kNRa = 1167.80.7127.17 = 944.63kN上式計算的Ra的值大于最大拉力381.94kN,滿足要求。16#樓塔吊樁基Gp = 0.2826(32253210)）= 135.648kNRa = 1196.20.7135.64832、 = 972.988kN上式計算的Ra的值大于最大拉力381.94kN,滿足要求。4樁身承載力計算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ187-2009的第6.3.6條；2.4.1樁身軸心受壓計算600鉆孔灌注樁軸心受壓樁樁身承載力設計值應滿足下面的公式：其中：Q荷載效應基本組合下樁頂軸向壓力設計值1347.86kN；c基樁成樁工藝系數，取0.6；fc混凝土（水下C40）軸心抗壓強度設計值，fc=19.1N/mm2；Aps樁的截面面積，A = 0.2826m2；f/y 縱向主筋抗壓強度設計值（查規范為300N/mm2）；A/s 縱向主筋截面面積（820，2512mm2）； 0.619.1033、.28261060.93002512 = 3916.836kN Q = 1397kN經過計算得到樁身軸向壓力設計值滿足要求,只需構造配筋；2.4.2樁身軸心受拔計算600鉆孔灌注樁軸心受拔樁樁身承載力設計值應滿足下面的公式：其中：Q/荷載效應基本組合下的樁頂軸向拉力設計值597.26kN；fy、 fPy 普通鋼筋、預應力縱向主筋抗拉強度設計值（查規范為300N/mm2）；As 、 Aps 普通鋼筋、預應力縱向主筋截面面積（820，2512mm2）； 0300251210-3 = 753.6kN Q/ = 597.26kN經過計算得到樁身軸向拉力設計值滿足要求,只需構造配筋；第三節、矩形承臺受力34、計算1承臺配筋計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2010)第6.2條受彎構件承載力計算； 式中：s系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1；fc混凝土抗壓強度設計值16.7N/mm2；h0承臺的計算高度1000mm；fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2；M = 3290kN.m；5000*5000*1000mm承臺計算as = 3290106/(116.7500010002) = 0.039= 1-(1-20.039)0.5 = 0.04s = 10.04/2 = 1.02As = 3290106/(1.021000300) = 10751mm25000mm邊長承臺配筋選35、用雙層雙向3522150mm鋼筋，22截面積380.1mm2；35380.1mm2 = 13303mm2 10751mm2滿足要求；規范要求獨立樁基承臺的最小配筋率不應小于0.2%配筋率 = 13303 /（50001000）= 0.26% 滿足最小配筋率要求；2承臺截面抗剪切計算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ187-2009的第6.4.7條；Nl = 1624kNNl 0.659（1050650/2）0.659（1050650/2）0.851.571000 = 2418.447kN Nl = 1347kN滿足要求；第四節、塔吊附墻計算附墻桿內力，根據廠方提供的數據，Nmax = 36、262kN，塔吊安裝高度125m，計算需安裝標準節45節共5附墻；1桿件軸心受拉強度驗算驗算公式： = N/Anf其中：An為桿件的的截面面積，選取的是L6387角鋼,查表可知 A = 951.54 3806mm2；經計算：桿件的最大受拉應力 = 2621000/3806 = 68.83N/mm2；最大拉應力不大于拉桿的允許拉應力215/mm2滿足要求；2 桿件軸心受壓強度驗算驗算公式： = N/Anf其中： 桿件長細比，取最長桿件d = 211.85 = 19.15cmIx = (34.59.5119.1519.15)4 = 3522.03 = L1/ix = 7325/(19.244) =37、 95.2 為桿件的受壓穩定系數,是根據 查表計算得 = 0.513經計算，桿件的最大受壓應力 = 134.19N/mm2。最大壓應力不大于拉桿的允許壓應力215/mm2滿足要求；第六章、塔吊基礎施工質量要求1、原材料必須符合設計要求；鋼筋籠制作與安裝必須符合設計及規范要求；2、嚴格控制灌注樁澆搗質量，超灌高度不小于1000mm；鉆孔灌注樁的樁位偏差不應大于d/12（d為樁徑），垂直度偏差不大于1/200。樁底沉渣不大于100mm；3、鋼筋籠制作允許偏差見表6；表6項 次項 目允許偏差（mm）1主 筋 間 距102箍 筋 間 距203鋼筋籠直徑104鋼筋籠整體長度1004、鉆孔灌注樁施工技術、38、質量保證措施見表7；表7項次控 制 項 目質 量 標 準主要技術、質量措施1樁 位測量定位誤差竣工樁位偏差20mm使用經緯儀和鋼卷尺測量閉合測量,消除誤差,及時復核軌道水平對中,鉆機就位對中保護好控制點2孔 徑-0,+0.01D流塑粘土層、流砂層使用濃泥漿鉆進3鉆 孔泥漿鉆進參數及時排放砂性，使用濃泥漿轉速，鉆壓按開孔令要求進行施工，開孔速度50r.p.m，正常鉆進50r.p.m35m自重加壓，40m減壓鉆進4垂直度1鉆機就位調平、“三點成一線”護筒埋設周正鉆具同心平直土層無障礙物，軟硬變化孔段要減壓鉆進5孔 深-0+300mm基準標高測量精確鉆具、機上余尺丈量準確6正循環一次清孔泥漿時間，渣39、厚泥漿密度1.3020min、30cm清孔時間充足鉆頭適當轉動7鋼筋籠鋼筋質量焊條質量焊接質量保護層偏差搭接長度焊縫制作允許偏差安裝標高誤差接頭錯開長度、必須合格20mm單面焊5d；雙面焊10d寬0.7d,厚0.3d主筋間距10cm、箍筋間距20mm、籠直徑10mm100mm35d材料按規定復試E4303或T422焊條按照300個接頭抽檢試驗使用120保護層墊塊、認真檢查使用定長形卡控制吊筋長度準確、固定牢固質檢員現場控制8二次清孔(1)泥漿(2)時間 沉渣厚(3)待灌時間(1)比重1.30，粘度30(2)20min 300mm(3)30 min(1)替漿時間充足(2)漿液逐漸稀釋，深度逐漸加40、深(3)做好灌注前的輔助工作9商品砼水下C40(1)準用證(2)配合比報告10砼灌注(1)充盈系數(2)導管距孔底(3)初灌埋管(4)控制埋管深度(5)樁頂浮漿處理(1)1.11.2(2)3050cm(3)0.81.3m(4) 310m(5)必須合格(1)做好井徑測試把好成孔關(2)認真配備導管長度(3)初灌量控制在3m3以上(4)樁頂預留長度1.5m左右5、在土方開挖及承臺施工過程中注意保護灌注樁，破樁時注意樁身完整性的保護。6、地下車庫頂板預留洞按施工縫處理，并沿四周預留止水鋼板，鋼筋預留鋼筋滿足搭接長度；7、塔吊基礎模板加固圖見下圖：第七章、安全保證措施及基礎監測第一節、安全保證措施1、41、塔吊樁施工時確保機架平穩，檢查鋼絲繩的磨損情況。2、上崗前對上崗人員進行安全教育，戴好安全帽。3、操作人員應戴好必要的安全裝置，保證安全生產。4、服從統一指揮，禁止隨意操作機器。5、注意周圍環境，如高壓線、地面承載力的，確保樁機拆裝安全。6、吊裝，應專門人員指揮，嚴禁無關人員在作業區內穿行。7、拆裝樁機的整個過程，必須嚴格按操作規程和施工方案進行，嚴禁違規。8、樁成型后14天后方可進行土方開挖，開挖過程中應注意成樁的保護。9、樁機施工前，必須經過檢測合格方可啟用，確保使用時各項性能符合要求。10、保證安全用電，現場用電設備必須經過專業電工檢修合格后可使用，用電線路架空搭設；11、加強對工人的安42、全教育，特種作業人員必須持證上崗。第二節、塔吊基礎監測1、塔吊基礎施工完畢后即在承臺上設置觀測點，觀測點滿足測量標高、位移的要求。并記錄好初始數值。2、土方開挖過程中，每天不少于監測一次塔吊基礎的標高和位移。3、樁的垂直度和偏移值應小于質量要求的允許值。第八章、應急預案第一節、觸電傷害事故的急救1、當發現有人觸電后，應迅速展開急救工作，動作迅速、方法準確最為關鍵。2、首先應迅速切斷電源，若電源開關距離較遠，可用絕緣體拉開觸電者身上的電線，或用帶絕緣柄的工具切斷電線。切勿用金屬材料或潮濕物體作救護工具，更不可接觸觸電者身體，以防自己觸電。3、當觸電者脫離電源后，應根據其具體情況，迅速對癥救治。對43、傷勢不重、神志清醒者，應使其安靜休息一小時，再送往醫院觀察；對傷勢較重，已失去知覺，但心臟跳動和呼吸還存在，應使其舒適、安靜的平臥，并速請醫生診治或送往醫院。對傷勢嚴重、呼吸停止或二者都已停止，應立即施行人工呼吸和胸外擠壓，并速請醫生診治或送往醫院。必須注意，急就要盡快進行，不能等候醫生，在送往醫院的途中也不能中止包救。4、人工呼吸法、當職工在突發事件中發生呼吸暫停，都應立即采用人工呼吸法搶救。應立即使傷員仰臥，解開腰帶，松開衣襟，進行人工呼吸。、在人工呼吸之前，必須清除口腔、鼻中的血塊、粘液、嘔吐物以及泥沙等異物，使呼吸暢通。如果呼吸道被吸進的水所堵塞，營救者要把患者的腹部放在自己的腿上，抬44、起患者的雙腿和軀干，倒出呼吸道中的水。、人工呼吸的方法很多，最常用的口對口呼吸法，使患者仰臥，頭部盡量向后。術者左手拇指和食指捏住患者鼻孔，打開口腔，術者先做深呼吸，然后對準患者的嘴，用力向肺里吹氣，每次吹起直到看見患者的上胸擴張膨起為止。吹氣時間宜短，約占每次呼吸周期的1/3，吹氣停止后，術者注視患者的胸廓復原，聽到呼氣并稍休息再次呼氣。這樣以每分鐘12-14次的頻度反復進行。若無心跳時，做人工呼吸的同時，進行心臟胸外按摩，按摩者站在患者右側，手掌放在患者雄不下1/3處，用力向下壓，每分鐘50-60次。術者要用自身的重量按壓患者胸部，使胸廓至少壓下3-4CM，然后迅速松開，使胸廓自然擴張，也45、可以用口對鼻呼吸，方法與口對口大同小異，人工呼吸和心臟按摩要一直做到呼吸心跳恢復，或者確認死亡之時為止。第二節、機械傷害急救1、休克、昏迷急救由于外傷、劇痛、腦脊髓損傷等可造成休克昏迷，其一般按以下程序處理：、讓休克者平臥，不用枕頭、腿部抬高30度。若屬于心原性休克同時伴有心力衰竭、氣急，不能平臥時，可采用半臥。 注意保暖和安靜，盡量保暖和安靜，盡量不要搬動，如必須搬動時，動作要輕。、吸氧和保持呼吸道暢通。用鼻導管或面罩給氧。危重病人根據情況給予鼻導管或氣管內插管給氧。、立即與醫務工作者聯系，請醫生治療。2、骨折急救工作現場發生嚴重骨折時，必須迅速采取緊急救護，對于骨折傷者，正確的固定方法是最46、重要的。固定方法為：、固定斷骨的材料可就地取材，如棍、樹枝、木板、拐杖、硬紙板等，長短要以能固定住骨折處上下兩個關節或不是斷骨錯動為準。、脊柱骨折或頸部骨折時，除非是特殊情況如實內失火，否則應讓傷者留在原地，等待攜有醫療器材的醫務人員來搬動。、泰云傷者，從地上抬起時，要多人同時緩緩用力平托，運送時，必須用木板或硬材料，不能用布擔架或繩床。木板上客店棉被，但不能用枕頭，頸椎骨骨折傷者的頭需放正，兩旁用沙袋將頭夾住，不能讓頭隨便晃動。3、嚴重出血急救嚴重出血會危及生命，及時有效的現場止血，對挽救傷者的生命具有極其重要的作用。常用的止血方法有：、一般止血法，一般傷口小的出血，先用生理鹽水（0.9%N47、aCL溶液）沖洗傷口，再涂上紅汞藥水，然后蓋上消毒紗布，用繃帶較緊地包扎。、壓迫止血積壓法，嚴重出血時使用，使用于頭、頸、四肢動脈大血管出血時的臨時止血。即用手指或手掌用力壓住比傷口靠近心臟更近部位的動脈跳動處（止血點）。只要位置找的準，這種方法能馬上起到止血的作用。身體上通常的止血點有8處，一般來講上臂動脈、大腿動脈、橈骨動脈是較常用的。上臂動脈：用4個手指掐住上臂的肌肉并壓向臂骨；大腿動脈：用手掌的根部壓住大腿中央稍微偏上點的內側；橈骨動脈：用3個手指壓住靠近大拇指根部的地方。、屈肢法止血：前臂出血，用肘部屈曲止血，小腿出血，用腋窩部屈曲止血。先用折疊好的布塊、棉團、紗布等墊在肘窩部或腋窩48、部，然后最大限度的屈曲肢體，再用布條等固定，保持屈曲狀態。、壓迫包扎法止血：在傷口上放厚敷料、棉團等，再用繃帶、布條等加壓包扎。用急救包為壓包扎則更好，壓力以不嚴重影響肢體的血液循環且能止住血為度，此法既安全又比較可靠，一半多采取此法止血。、止血帶法：此法止血效果好，但有一定危險性，其他法無效時，方使用此法。方法是用橡皮止血帶，也可用手帕、布條做成臨時止血帶。這種止血帶不能直接纏在肢體上，應在止血帶下面墊上紗布等軟東西，然后才能扎緊。止血帶的使用時間盡量縮短，以1小時左右為度， 超過一小時就用手壓迫出血部位，松開止血帶，使肢體恢復血流，經缺血部位重新供血加溫，如傷口仍然流血不止，可在上次用過止血帶的稍上部位或稍下一點，再次扎緊止血帶，如傷口出血不多，可改用加壓包扎止血，嚴寒、低溫使用止血帶時，應特別注意，切實做好傷肢的保溫，嚴防肢體凍傷。、填塞止血：用無菌紗布或清洗手帕等填塞在傷口內，再加壓包扎，止血法用于腹股溝、腋窩部、肩部等處的傷口。由于位置較深，不能加壓包扎或用止血帶時比較有效。