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1、一、生物脫氮工藝設計計算（一）設計條件：設計處理水量Q30000 m3/d=1250.00m3/h=0.35m3/s總變化系數(shù)Kz=1.42進水水質：出水水質：進水CODCr=350 mg/LCODCr=100 mg/LBOD5=S0=160 mg/LBOD5=Sz=20 mg/LTN=40 mg/LTN=15 mg/LNH4+-N=30 mg/LNH4+-N=8 mg/L堿度SALK=280 mg/LpH7.2SS=180 mg/LSS=Ce=20 mg/LVSS=126 mg/Lf=VSS/SS=0.7曝氣池出水溶解氧濃度2 mg/L夏季平均溫度T125 硝化反應安全系數(shù)K=3冬季平均溫度2、T214 活性污泥自身氧化系數(shù)Kd=0.05活性污泥產(chǎn)率系數(shù)Y0.6混合液濃度X4000 mgMLSS/LSVI15020時反硝化速率常數(shù)qdn,200.12 kgNO3-N/kgMLVSS曝氣池池數(shù)n=2 若生物污泥中約含12.40%的氮用于細胞合成（二）設計計算1、好氧區(qū)容積V1計算（1）估算出水溶解性BOD5（Se)6.41mg/L（2）設計污泥齡計算硝化速率低溫時N(14)0.247d-1硝化反應所需的最小泥齡cm=4.041d設計污泥齡c=12.122d（3）好氧區(qū)容積V1=7451.9m3好氧區(qū)水力停留時間t1=5.96h)1TSSTSSVSS42.1ktzeSS（)2.7(8333、.011047.022)158.105.0()15(098.02pHOkONNeOTTN)1()(01cdVcKXSSQYV2、缺氧區(qū)容積V2（1）需還原的硝酸鹽氮量計算微生物同化作用去除的總氮=7.11mg/L被氧化的氨氮進水總氮量-出水氨氮量-用于合成的總氮量24.89mg/L所需脫硝量進水總氮量-出水總氮量-用于合成的總氮量17.89mg/L需還原的硝酸鹽氮量NT536.56kg/d（2）反硝化速率qdn,Tqdn,20T-20(為溫度系數(shù)，取1.08）0.076kgNO3-N/kgMLVSS（3）缺氧區(qū)容積V22534.1m3缺氧區(qū)水力停留時間t2=V2/Q=2.03h3、曝氣池總容積4、VV1+V29986.0m3系統(tǒng)總污泥齡好氧污泥齡+缺氧池泥齡16.24d4、堿度校核每氧化1mgNH4+-N需消耗7.14 mg堿度；去除1mgBOD5產(chǎn)生0.1 mg堿度；每還原1mgNO3-N產(chǎn)生3.57 mg堿度；剩余堿度SALK1=進水堿度-硝化消耗堿度+反硝化產(chǎn)生堿度+去除BOD5產(chǎn)生堿度181.53mg/L100mg/L(以 CaCO3計）5、污泥回流比及混合液回流比（1）污泥回流比R計算8000mg/L(r為考慮污泥在沉淀池中停留時間、池深、污泥厚度等因素的系數(shù)，取1.2混合液懸浮固體濃度X（MLSS）4000 mg/L污泥回流比RX/（XR-X)=100%(一般取50100）5、（2）混合液回流比R內(nèi)計算總氮率N（進水TN-出水TN）/進水TN62.50%混合液回流比R內(nèi)/(1-)=167%6、剩余污泥量（1）生物污泥產(chǎn)量1525.5 kg/d(2)非生物污泥量PSPSQ（X1-Xe）1020 kg/d(3)剩余污泥量XXPX+PS2545.5 kg/d設剩余污泥含水率按99.20%計算VTdnTXqNV,21000)1()(124.00cdWKSSYNrSVIXR610cdXKSSYQP1)(07、反應池主要尺寸計算（1）好氧反應池設2 座曝氣池，每座容積V單V/n=3725.96m3曝氣池有效水深h=4 m曝氣池單座有效面積A單V單/h=931.49m2采用3 廊6、道，廊道寬b=6 m曝氣池長度LA單/B=51.7m校核寬深比b/h=1.50校核長寬比L/b=8.62曝氣池超高取1 m，曝氣池總高度H=5 m（2）缺氧池尺寸設2 座缺氧池，每座容積V單V/n=1267.05m3缺氧池有效水深h=4.1 m缺氧池單座有效面積A單V單/h=309.04m2缺氧池長度L好氧池寬度18.0m缺氧池寬度BA/L=17.2m8、進出水口設計（1）進水管。兩組反應池合建，進水與回流污泥進入進水豎井，經(jīng)混合后經(jīng)配水渠、進水潛孔進入缺氧池。單組反應池進水管設計流量Q10.347m3/s進水管設計流速v1=0.8 m/s進水管管徑d1=0.743m取d1=0.7 m校核管道7、流速v=Q/A=0.902m/s（2）回流污泥入口：設計流量Q2=Q=0.347m3/s污泥回流渠道設計流速v2=0.7 m/s渠道斷面積AQR/v2=0.496m2渠道斷面bh=1 0.5 m校核流速v=0.694m/s（3）進水豎井進水孔過流量：Q（1+R）Q/n0.347m3/s孔口流速v=0.6 m/s孔口過水斷面積A=Q/v=0.579m2(4)出水堰及出水豎井矩形堰流量公式：出水流量Q3=0.347m3/s堰寬b=6 m堰上水頭H=0.099m3/2)2(gmbqvQ143/2)2(gmbq2/3233H866.1242.0bHgbQ出水孔孔口流速v3=0.6 m/s孔口過水斷面積8、A3=0.579m2(5)出水管。管道流速v4=0.8 ms/管道過水斷面積A4=0.434m2出水管管徑d4=0.743m取d4=0.7 m校核管道流速v=0.902m/s9、設計需氧量AOR=碳化需氧量+硝化需氧量-反硝化脫氮產(chǎn)氧量(去除BOD需氧量-剩余污泥中BOD氧當量)+(氨氮硝化需氧量-剩余污泥中氨氮的氧當量)-反硝化脫氮產(chǎn)氧量（1）碳化需氧量D1：4576.27kgO2/d(2)硝化需氧量D24.6Q(N0-Ne)-4.612.4%PX=3834.19kgO2/d（3）反硝化脫氮產(chǎn)生的氧量D32.86NT1534.57kgO2/d（4）總需氧量AORD1+D2-D36875.899、kgO2/d286.50kgO2/h（5）最大需氧量AORmax=KzAOR=9754.96kgO2/d406.46kgO2/h去除1kgBOD的需氧量1.64kgO2/kgBOD5（6）標準需氧量氧總轉移系數(shù)0.85氧在污水中飽和溶解度修正系數(shù)0.95曝氣池內(nèi)平均溶解氧濃度C2 mg/L所在地區(qū)大氣壓力p=101300 Pa因海拔高度不高引起的壓力系數(shù)p/101300=1.00曝氣池水深H=4 m曝氣頭距池底距離0.2 m曝氣頭淹沒深度3.8 m曝氣頭處絕對壓力pb=p+9800H=138540 Pa曝氣頭氧轉移效率EA=20%氣泡離開水面時含氧量Qt=17.54%夏季清水氧飽和度CS(2510、)=8.38 mg/LCs(20)=9.17 mg/L冬季清水氧飽和度Cs(10)11.33 mg/L曝氣池內(nèi)平均溶解氧飽和度9.12mg/LvQ44)20()()20(024.1)(CtTsbsCCAORSOR)1(2179)E-21(1AAE42O10066.2C5)25()25(tbssbpCXktePeSSQD42.11)(01夏季平均標準需氧量SOR(25)=412.04kg/h最大時標準需氧量SORmax=584.56kg/h夏季平均空氣用量QF(25)SOR(25)/0.3/EA=6867.28m3/h=114.45m3/min最大空氣用量Qmax=9742.75m3/h=16211、.38m3/min（7）所需空氣壓力p（相對壓力）p=h1+h2+h3+h4+hh1：供風管道沿程阻力0.001MPaH2：供風管道局部阻力0.001MPah3：曝氣器淹沒水頭0.038MPah4：曝氣器阻力，取0.004MPah：富余水頭取0.005MPap=0.049MPa=49 Kpa（8）曝氣器數(shù)量計算A、按供氧能力計算曝氣器供氧能力qc：0.14 kgO2/(h個)曝氣器數(shù)量n1=SORmax/qc=4175個B、以曝氣器服務面積校核單個曝氣器服務面積f=F/n1=0.598m210BOD/TP=30 20f=VSS/SS=0.8曝氣池出水溶解氧濃度2夏季平均溫度T125 硝化反應安12、全系數(shù)K=3冬季平均溫度T214 BOD5污泥負荷N0.4 kgBOD5/kgMLSSd活性污泥自身氧化系數(shù)Kd=0.05活性污泥產(chǎn)率系數(shù)Y0.6混合液濃度X3000 mgMLSS/L污泥回流比R100%20時反硝化速率常數(shù)qdn,200.12 kgNO3-N/kgMLVSS曝氣池池數(shù)n=2 若生物污泥中約含12.40%的氮用于細胞合成（二）設計計算1、反應池容積V計算5625.0m3反應池水力停留時間t=4.50h厭氧段與好氧段停留時間比取tA:tO=1:2厭氧段停留時間tA1.5 h好氧段停留時間tO=3 h2、剩余污泥量（1）生物污泥產(chǎn)量PXYQ（S0-Se）-KdVXV2025 kg/13、d(2)非生物污泥量PSPSQ（TSS0-TSSe）501800 kg/d(3)剩余污泥量XXPX+PS3825 kg/d設剩余污泥含水率按99.20%計算，剩余污泥體積為：478.13m3/dVNXQSV03、驗算出水水質剩余生物污泥含磷量按6.0%計，出水總磷Tpe：Tpe=TP-6%1000PX/Q1.95mg/L出水BOD5濃度：16.51mg/LK20.0224、反應池主要尺寸計算反應池總容積V5625.0m3設反應池2 座，每座容積V單V/n=2812.50m3有效水深h=4.2 m單座有效面積A單V單/h=669.64m2采用3 廊道，廊道寬b=6 m反應池長度LA單/B=37.14、2m校核寬深比b/h=1.43校核長寬比L/b=6.20曝氣池超高取1 m，曝氣池總高度H=5.2 m5、進出水系統(tǒng)設計（1）進水管。兩組反應池合建，進水與回流污泥進入進水豎井，經(jīng)混合后經(jīng)配水渠、進水潛孔進入?yún)捬醭亍谓M反應池進水管設計流量Q10.347m3/s進水管設計流速v1=0.8 m/s進水管管徑d1=0.743m取d1=750 mm校核管道流速v=Q/A=0.786m/s（2）配水渠道配水渠道設計流量Q2=(1+R)Q/n=0.347m3/s配水渠道設計流速v2=0.7 m/s渠道斷面積AQR/v2=0.496m2渠道斷面bh=0.9 0.8 m校核流速v=0.689m/s（3）進水15、孔進水孔過流量：Q（1+R）Q/n0.347m3/s孔口流速v=0.6 m/s孔口過水斷面積A=Q/v=0.579m2設進水潛孔3，每孔過水斷面積0.193m2取孔口斷面積：bhm（4）回流污泥渠道：設計流量QR=RQ=0.347m3/s污泥回流渠道設計流速v2=0.7 m/svQ14XfVKQQSS20渠道斷面積AQR/v2=0.496m2渠道斷面bh=1 0.5 m校核流速v=0.694m/s（5）進水豎井進水孔過流量：Q（1+R）Q/n0.347m3/s孔口流速v=0.6 m/s孔口過水斷面積A=Q/v=0.579m2(6)出水堰及出水豎井矩形堰流量公式：出水流量Q3=0.347m3/s16、堰寬b=8 m堰上水頭H=0.081m出水孔孔口流速v3=0.6 m/s孔口過水斷面積A3=0.579m2(7)出水管。管道流速v4=0.8 ms/管道過水斷面積A4=0.434m2出水管管徑d4=0.743m取d4=750 mm校核管道流速v=0.786m/s9、設計需氧量AOR=aQ(S0-Se)+bVXV3960 kgO2/d165.00kgO2/h氧化每kgBOD5需氧數(shù)a=0.52污泥自身氧化需氧率b=0.12 kgO2/kgMLVSSd最大需氧量AORmax=KzAOR=5618.13kgO2/d234.09kgO2/h去除1kgBOD的需氧量0.88kgO2/kgBOD5（2）標17、準需氧量氧總轉移系數(shù)0.82氧在污水中飽和溶解度修正系數(shù)0.95曝氣池內(nèi)平均溶解氧濃度C2 mg/L所在地區(qū)大氣壓力p=101300 Pa因海拔高度不高引起的壓力系數(shù)p/101300=1.00曝氣池水深H=4.2 m曝氣頭距池底距離0.2 m曝氣頭淹沒深度4 m曝氣頭處絕對壓力pb=p+9800H=140500 Pa曝氣頭氧轉移效率EA=20%vQ44)20()()20(024.1)(CtTsbsCCAORSOR2/3233H866.1242.0bbHgQ氣泡離開水面時含氧量Qt=17.54%夏季清水氧飽和度CS(25)=8.38 mg/LCs(20)=9.17 mg/L冬季清水氧飽和度Cs(18、10)11.33 mg/L曝氣池內(nèi)平均溶解氧飽和度9.20mg/L夏季平均標準需氧量SOR(25)=243.23kg/h最大時標準需氧量SORmax=345.07kg/h夏季平均空氣用量QF(25)SOR(25)/0.3/EA=4053.78m3/h=67.56m3/min最大空氣用量Qmax=5751.19m3/h=95.85m3/min（7）所需空氣壓力p（相對壓力）p=h1+h2+h3+h4+hh1：供風管道沿程阻力0.001MPaH2：供風管道局部阻力0.001MPah3：曝氣器淹沒水頭0.040MPah4：曝氣器阻力，取0.004MPah：富余水頭取0.005MPap=0.051MP19、a=51 Kpa（8）曝氣器數(shù)量計算A、按供氧能力計算曝氣器供氧能力qc：0.14 kgO2/(h個)曝氣器數(shù)量n1=SORmax/qc=2465個B、以曝氣器服務面積校核單個曝氣器服務面積f=F/n1=0.543m2100mg/L(以 CaCO3計）5、反應池主要尺寸計算設2 座反應池，每座容積V單V/n=5594.41m3反應池有效水深h=4 m反應池單座有效面積A單V單/h=1398.60m2采用5 廊道，廊道寬b=6.5 m單組反應池長度LA單/B=43.0m校核寬深比b/h=1.63校核長寬比L/b=6.62反應池超高取1 m，曝氣池總高度H=5 m6、進出水口設計（1）進水管。單組20、反應池進水管設計流量Q10.174m3/s進水管設計流速v1=0.8 m/s進水管管徑d1=0.526m取d1=550 mm校核管道流速v=Q/A=0.731m/s（2）回流污泥管：設計流量Q2=Q=0.174m3/s污泥回流渠道設計流速v2=0.8 m/s渠道斷面積AQR/v2=0.217m2回流污泥管管徑d2=0.526m取d1=550 mm校核流速v=0.731m/s（3）進水井進水孔過流量：Q（1+R）Q/n0.347m3/s孔口流速v=0.6 m/s孔口過水斷面積A=Q/v=0.579m2進水孔尺寸取為：m進水井平面尺寸取m(4)出水堰及出水井矩形堰流量公式：出水流量Q3=0.69421、m3/s堰寬b=6.5 m堰上水頭H=0.149m出水孔孔口流速v3=0.6 m/s孔口過水斷面積A3=1.157m2孔口尺寸取為m出水井平面尺寸取m(5)出水管。反應池出水流量Q5=Q20.347m3/s管道流速v4=0.8 ms/管道過水斷面積A4=0.434m2出水管管徑d4=0.743m取d4=750 mm校核管道流速v=0.786m/s7、曝氣系統(tǒng)設計計算設計需氧量AOR=碳化需氧量+硝化需氧量-反硝化脫氮產(chǎn)氧量(去除BOD需氧量-剩余污泥中BOD氧當量)+(氨氮硝化需氧量-剩余污泥中氨氮的氧當量)-反硝化脫氮產(chǎn)氧量（1）碳化需氧量D1：4402.75kgO2/dvQ14vQ442/22、3233H866.1242.0bHgbQXktePeSSQD42.11)(01vQ24(2)硝化需氧量D24.6Q(N0-Ne)-4.612.4%PX=3025.72kgO2/d（3）反硝化脫氮產(chǎn)生的氧量D32.86NT1280.61kgO2/d（4）總需氧量AORD1+D2-D36147.86kgO2/d256.16kgO2/h（5）最大需氧量AORmax=KzAOR=8722.10kgO2/d363.42kgO2/h去除1kgBOD的需氧量1.46kgO2/kgBOD5（6）標準需氧量氧總轉移系數(shù)0.85氧在污水中飽和溶解度修正系數(shù)0.95曝氣池內(nèi)平均溶解氧濃度C2 mg/L所在地區(qū)大氣壓23、力p=91200 Pa因海拔高度不高引起的壓力系數(shù)p/101300=0.900曝氣池水深H=4 m曝氣頭距池底距離0.2 m曝氣頭淹沒深度3.8 m曝氣頭處絕對壓力pb=p+9800H=138540 Pa曝氣頭氧轉移效率EA=20%氣泡離開水面時含氧量Qt=17.54%夏季清水氧飽和度CS(25)=8.38 mg/LCs(20)=9.17 mg/L冬季清水氧飽和度Cs(10)11.33 mg/L曝氣池內(nèi)平均溶解氧飽和度9.12mg/L夏季平均標準需氧量SOR(25)=423.28kg/h最大時標準需氧量SORmax=600.52kg/h夏季平均空氣用量QF(25)SOR(25)/0.3/EA=24、7054.69m3/h=117.58m3/min最大空氣用量Qmax=10008.64m3/h=166.81m3/min（7）所需空氣壓力p（相對壓力）p=h1+h2+h3+h4+hh1：供風管道沿程阻力0.001MPaH2：供風管道局部阻力0.001MPah3：曝氣器淹沒水頭0.038MPah4：曝氣器阻力，取0.004MPah：富余水頭取0.005MPap=0.049MPa=49 Kpa（8）曝氣器數(shù)量計算A、按供氧能力計算曝氣器供氧能力qc：0.14 kgO2/(h個)20()()20(024.1)(CtTsbsCCAORSOR)1(2179)E-21(1AAE42O10066.2C5)25、25()25(tbssbpC曝氣器數(shù)量n1=SORmax/qc=4289個B、以曝氣器服務面積校核單個曝氣器服務面積f=F/n1=0.391m20.75m2（9）供風管道計算A、干管。供風干管采用環(huán)狀布置流速v=10 m/s管徑d=0.421m取DN=450 mmB、支管。單側供氣支管（布氣橫管）（向單側廊道供氣）支管空氣流量Q=1000.9 m3/h流速v=10 m/s管徑d=0.188m取DN=200 mm雙側供氣（向兩側廊道供氣）支管空氣流量Q=2001.7 m3/h流速v=10 m/s管徑d=0.266m取DN=300 mm10、厭氧池設備選擇厭氧池分三格串聯(lián)，每格內(nèi)設一臺機械攪拌器。26、所需功率按5 W/m3污水計算。每個厭氧池有效容積V單缺1118.88m3混合全池污水所需功率N5594W11、缺氧池設備選擇缺氧池分三格串聯(lián)，每格內(nèi)設一臺機械攪拌器。所需功率按5 W/m3污水計算。每個缺氧池有效容積V單缺1118.88m3混合全池污水所需功率N5594W12、污泥回流設備選擇污泥回流比R100%污泥回流量QR1250 m3/h設回流污泥泵房1座，內(nèi)設3 臺回流潛污泵，2用1備單泵流量QR單625 m3/h13、混合液回流設備（1）混合液回流泵混合液回流比R內(nèi)200%污泥回流量QR2500 m3/h設回流污泥泵房1座，內(nèi)設3 臺回流潛污泵，2用1備單泵流量QR單1250 m327、/h（2）混合液回流管?；亓骰旌弦河沙鏊亓α髦粱旌弦夯亓鞅梅浚?jīng)潛污泵提升后送至缺氧段首端。vQ4vQ4vQ4混合液回流管設計流量Q6=R內(nèi)Q/n=0.347m3/s泵房進水管設計流速采用v=0.8 m/s管徑d=0.743m取DN=750 mm校核管道流速v=0.786m/s（3）泵房壓力出水總管設計流量Q7Q60.347m3/s泵房進水管設計流速采用v=1.2 m/s管徑d=0.607m取DN=650 mm校核管道流速v=1.046m/svQ4vQ49.140.03mg/LkgO2/hkgO2/hm3/minm3/min四、吸附-生物降解活性污泥工藝設計計算（一）設計條件：設計處理水量28、Q86400 m3/d=3600.00m3/h=1.00m3/s總變化系數(shù)Kz=1.26進水水質：出水水質：進水CODCr=460 mg/LCODCr=100 mg/LBOD5=S0=270 mg/LBOD5=Sz=30 mg/L進水總氮TN045 mg/L出水總氮25 mg/LTSS=280 mg/LTSS=Xe=30 mg/LVSS=196 mg/Lf=VSS/SS=0.7曝氣池出水溶解氧濃度2夏季平均溫度T125 冬季平均溫度T214 A段污泥負荷NA4.5 kgBOD5/(kgMLSSd)A段污泥濃度（MLSS）XA2000 mg/LA段污泥回流比RA50%A段BOD5去除率EBOD529、(A)45%A段出水BOD5濃度Se(A)S0-S0EBOD5(A)=148.5 mg/LA段TSS去除率ETSS(A)70%A段出水TSS濃度Xe(A)TSS0-TSS0ETSS(A)=84 mg/LA段污泥增長系數(shù)aA0.4 kg/kgBOD5(一般取0.30.5kg/kgBOD5)B段污泥負荷NA0.18 kgBOD5/(kgMLSSd)B段污泥濃度（MLSS）XA3500 mg/LB段污泥回流比RA100%B段污泥增長系數(shù)aB=0.52 kg/kgBOD5(一般取0.50.65kg/kgBOD5)A段曝氣池池數(shù)n=2B段曝氣池池數(shù)n=4（二）設計計算1、A段反應池容積VA計算2592.30、0m3反應池水力停留時間t=0.72h2、B段反應池容積VB計算20365.7m3反應池水力停留時間t=5.66hAAAXNQSV0BBAeBXNQSV)(3、剩余污泥量（1）A段生物污泥產(chǎn)量（干重）XAQ（進水TSS-A段出水TSS）+aAQ(S0-Se(A)21133.44kg/d設A段剩余污泥含水率按98.60%計算，剩余污泥體積為：1509.53m3/d(2)B段生物污泥量XBaBQ(Se(A)-Se)5323.97kg/d設B段剩余污泥含水率按99.50%計算，剩余污泥體積為：1064.79m3/d(3)污泥齡（天）A、A段污泥齡c(A)1/aA/NA=0.56dB、B段污泥齡c(B31、)1/aB/NB=10.68d5、A段反應池主要尺寸計算(1)A段曝氣池容積VA2592.0m3設2 座反應池，每座容積V單V/n=1296.00m3反應池有效水深h=4 m反應池單座有效面積A單V單/h=324.00m2采用1 廊道，廊道寬b=7.2 m單組反應池長度LA單/B=45.0m校核寬深比b/h=1.80校核長寬比L/b=6.25反應池超高取1 m，曝氣池總高度H=5 m（2）A段進出水口設計進水管。兩組曝氣池合建，進水與回流污泥進入進水豎井，經(jīng)混合后經(jīng)配水渠、進水潛孔進入曝氣池A段反應池進水管設計流量Q11.000m3/s進水管設計流速v1=0.8 m/s進水管管徑d1=1.2632、2m取d1=1300 mm校核管道流速v=Q/A=0.753m/s配水渠道配水渠道設計流量Q2=(1+R)Q/n=0.750m3/s配水渠道設計流速v2=0.7 m/s渠道斷面積AQR/v2=1.071m2渠道斷面bh=0.9 0.6 m校核流速v=1.984m/s進水孔進水孔過流量：Q（1+R）Q/n0.750m3/s孔口流速v=0.6 m/s孔口過水斷面積A=Q/v=1.250m2vQ14設進水潛孔3，每孔過水斷面積0.417m2取孔口斷面積：bhm回流污泥渠道：設計流量QR=RQ=0.500m3/s污泥回流渠道設計流速v2=0.7 m/s渠道斷面積AQR/v2=0.714m2渠道斷面bh33、=0.6 0.4 m校核流速v=2.083m/s進水豎井進水孔過流量：Q（1+R）Q/n0.750m3/s孔口流速v=0.6 m/s孔口過水斷面積A=Q/v=1.250m2取進水豎井尺寸：LBm出水堰及出水豎井矩形堰流量公式：出水流量Q3=0.750m3/s堰寬b=7.2 m堰上水頭H=0.146m出水孔孔口流速v3=0.6 m/s孔口過水斷面積A3=1.250m2孔口尺寸取bh=0.8 0.6 m校核流速v=1.563m/s取出水豎井尺寸：LBm出水管。單組曝氣池出水管設計流量QQ20.750m3/s管道流速v4=0.8 ms/管道過水斷面積A4=0.938m2出水管管徑d4=1.093m取34、d4=1100 mm校核管道流速v=0.789m/s6、B段反應池尺寸計算(1)B段曝氣池容積VB20365.7m3設4 座反應池，每座容積V單V/n=5091.43m3反應池有效水深h=4 m反應池單座有效面積A單V單/h=1272.86m2采用3 廊道，廊道寬b=8 m單組反應池長度LA單/B=53.0m校核寬深比b/h=2.00校核長寬比L/b=6.63vQ442/3233H866.1242.0bbHgQ反應池超高取1 m，曝氣池總高度H=5 m（2）B段進出水口設計進水管。兩組曝氣池合建，進水與回流污泥進入進水豎井，經(jīng)混合后經(jīng)配水渠、進水潛孔進入曝氣池B段反應池進水管設計流量Q10.535、00m3/s進水管設計流速v1=0.8 m/s進水管管徑d1=0.892m取d1=900 mm校核管道流速v=Q/A=0.786m/s配水渠道配水渠道設計流量Q2=(1+R)Q/n=0.500m3/s配水渠道設計流速v2=0.7 m/s渠道斷面積AQR/v2=0.714m2渠道斷面bh=0.7 0.5 m校核流速v=2.041m/s進水孔進水孔過流量：Q（1+R）Q/n0.500m3/s孔口流速v=0.6 m/s孔口過水斷面積A=Q/v=0.833m2設進水潛孔3，每孔過水斷面積0.278m2取孔口斷面積：bhm回流污泥渠道：設計流量QR=RBQ=0.500m3/s污泥回流渠道設計流速v2=036、.7 m/s渠道斷面積AQR/v2=0.714m2渠道斷面bh=0.6 0.45 m校核流速v=1.852m/s進水豎井進水孔過流量：Q（1+R）Q/n0.500m3/s孔口流速v=0.6 m/s孔口過水斷面積A=Q/v=0.833m2取進水豎井尺寸：LBm出水堰及出水豎井矩形堰流量公式：出水流量Q3=0.500m3/s堰寬b=8 m堰上水頭H=0.104m出水孔孔口流速v3=0.6 m/s孔口過水斷面積A3=0.833m2vQ142/3233H866.1242.0bbHgQ孔口尺寸取bh=0.6 0.5 m校核流速v=1.667m/s取出水豎井尺寸：LBm出水管。單組曝氣池出水管設計流量QQ37、20.500m3/s管道流速v4=0.8 ms/管道過水斷面積A4=0.625m2出水管管徑d4=0.892m取d4=900 mm校核管道流速v=0.786m/s7、曝氣系統(tǒng)設計計算(1)A段需氧量AOR（A）aAQSr(A)A段需氧量系數(shù)aA=0.600kgO2/kgBOD5(一般取0.40.6）A段設計需氧量AOR（A）6298.56kg/d(2)B段需氧量AOR（B）aBQSr(B)+bQNrB段需氧量系數(shù)aB=1.230kgO2/kgBOD5(一般取0.40.6）去除1kg氨氮需氧量b=4.570kgO2/kgNH3-NB段設計需氧量AOR（B）20490.19kg/d（3）總需氧量A38、ORAOR（A）+AOR（B）26788.75kg/d（4）標準需氧量氧總轉移系數(shù)0.82氧在污水中飽和溶解度修正系數(shù)0.95曝氣池內(nèi)平均溶解氧濃度C2 mg/L所在地區(qū)大氣壓力p=101300 Pa因海拔高度不高引起的壓力系數(shù)p/101300=1.000曝氣池水深H=4 m曝氣頭距池底距離0.2 m曝氣頭淹沒深度3.8 m曝氣頭處絕對壓力pb=p+9800H=138540 Pa曝氣頭氧轉移效率EA=20%氣泡離開水面時含氧量Qt=17.54%夏季清水氧飽和度CS(25)=8.38 mg/LCs(20)=9.17 mg/L冬季清水氧飽和度Cs(10)11.33 mg/L)20()()20(0239、4.1)(CtTsbsCCAORSOR)1(2179)E-21(1AAEvQ44曝氣池內(nèi)平均溶解氧飽和度9.12mg/LA段平均標準需氧量SOR(A)=9389.98kg/dA段最大時標準需氧量SOR（A）max=11858.46kg/dB段平均標準需氧量SOR(B)=30547.06kg/dB段最大時標準需氧量SOR（B）max=38577.42kg/d總標準需氧量SORSOR（A）+SOR（B）39937.04kg/d最大時標準需氧量SORmax=50435.88kg/dA段供氣量Gs(A)=6520.82m3/h=108.68m3/minA段最大供氣量Gs(S)max=8235.04m340、/h=137.25m3/minB段供氣量Gs(B)=21213.23m3/h=353.55m3/minB段最大供氣量Gs(B)max=26789.87m3/h=446.50m3/min夏季平均空氣用量QF(25)SOR(25)/0.3/EA=27734.05m3/h=462.23m3/min最大空氣用量Qmax=35024.92m3/h=583.75m3/min（5）所需空氣壓力p（相對壓力）p=h1+h2+h3+h4+hh1：供風管道沿程阻力0.001MPaH2：供風管道局部阻力0.001MPah3：曝氣器淹沒水頭0.038MPah4：曝氣器阻力，取0.004MPah：富余水頭取0.005M41、Pap=0.049MPa=49 Kpa（6）曝氣器數(shù)量計算A、按供氧能力計算曝氣器供氧能力qc：0.14 kgO2/(h個)A段曝氣器數(shù)量n1=SORmax/qc=2795個B段曝氣器數(shù)量n1=SORmax/qc=9091個B、以曝氣器服務面積校核A段單個曝氣器服務面積f=F/n1=0.232m20.75m2A段單個曝氣器服務面積f=F/n1=0.560m20.75m2（7）供風管道計算A、A段供風干管。供風干管采用環(huán)狀布置干管流量Qs(A)Gs(A)/n=3260.41m3/h流速v=10 m/s管徑d=0.340m取DN=350 mmB、A段支管。（布氣橫管）（向單側廊道供氣）支管空氣流量42、Q=3260.41m3/h流速v=10 m/s管徑d=0.340m取DN=350 mm42O10066.2C5)25()25(tbssbpCvQ4vQ4C、B段供風干管。供風干管采用環(huán)狀布置干管流量Qs(A)Gs(A)/n=5303.31m3/h流速v=10 m/s管徑d=0.433m取DN=450 mmD、B段支管。（布氣橫管）（向單側廊道供氣）支管空氣流量Q=5303.31m3/h流速v=10 m/s管徑d=0.433m取DN=450 mmE、B段雙側供氣（向兩側廊道供氣）支管空氣流量Q=3535.54m3/h流速v=10 m/s管徑d=0.354m取DN=350 mm8、污泥回流設備選擇A段污泥回流比R50%A段污泥回流量QR1800 m3/h設回流污泥泵房1座，內(nèi)設3 臺回流潛污泵，2用1備單泵流量QR單900 m3/hB段污泥回流比R100%B段污泥回流量QR3600 m3/h設回流污泥泵房2座，每座內(nèi)設3 臺回流潛污泵，2用1備單泵流量QR單900 m3/hvQ4vQ4vQ4mg/L