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1、懸挑式腳手架搭、拆方案審批表工程名稱：東城雅苑2#樓工程 建設單位：巢湖市建設投資有限公司設計單位：合肥工業大學設計研究院 施工單位：江西中漢建筑有限公司編制人： 編制日期： 年 月 日項目部審核項目技術負責人： 項目技術負責人： 日 期： 公司級審批意見總工程師（技術負責人）：企業技術負責人： 日 期： 備注安全施工專項（方案）報審表 （懸挑式腳手架搭、拆）工程名稱：東城雅苑2#樓工程致：巢湖市華正建設工程咨詢有限公司 （監理單位） 我方已根據施工合同的有關要求完成懸挑式腳手架搭、拆安全（方案）的編制，并經我單位上級技術負責人審查批準，請予以審查。附：安全專項施工方案落地式腳手架搭、拆方案 2、承包單位(公章） 項目經理： 日 期： 專業監理工程師審查意見：專業監理工程師： 日 期： 總監理工程師審批意見：總監理工程師： 日 期： 編制依據一、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ-130-2001中國建筑工業出版社二、建筑施工安全檢查標淮JGJ59-99中國建筑工業出版社三、建筑施工手冊第四版中國建筑工業出版社四、建筑材料手冊笫二版中國建筑工業出版社五、建筑施工計算手冊中國建筑工業出版社六、建筑地基基礎設計規范JGJ50007-2002中國建筑工業出版社七、鋼結構設計規范50017-2003中國建筑工業出版社八、建筑結構荷載規范5000-2001中國建筑工業出版社九、鋼管腳手架3、扣件15831-1995中國建筑工業出版社十、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ801991十一、本工程施工圖紙目錄一、工程概況二、材料的選用與材質要求三、搭設前的準備工作四、架體基礎處理五、腳手架的搭設要求及流程六、質量要求七、腳手架的檢查與驗收八、腳手架的搭設安全技術措施及操作要求九、腳手架拆除技術及安全措施十、附；腳手架搭設示意圖、防護示意圖十一、懸挑式鋼管腳手架計算書十二、附；安全生產許可證、資質證、特殊工上崗證復印件、材料合格證復印件懸挑式腳手架搭、拆方案一、工程概況東城雅苑2#樓工程外腳手架。由于軸西側為商鋪，且正在施工，故在軸設置懸挑腳手架，該方案是對原架子搭設方案的補充。設置長4、度為10米，高度9.0米。二、材料準備如下（1）鋼管選用國標直縫電焊鋼管（GB/T13793），質量符合國標碳素結構鋼（GB/T700）Q235-A級鋼要求。鋼管上打孔的嚴禁使用，有嚴重銹蝕，彎曲，壓扁或裂紋鋼管不得采用。使用前涂刷防銹漆二遍。（2）扣件采用可鍛鑄性材料制作，其材質符合國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定，使用前進行質量檢查，有裂縫，變形的嚴禁使用，扣件應做防銹處理，螺栓擰緊，扭力矩達65N.M時不得發生破壞。扣件主要有三種形式，直角扣件用于連接扣緊兩根垂直相交桿件；回扣件用于連接兩根呈任意角度相交的桿件；對接扣件，用于連接兩根桿件的對接接長。（3）腳手板采用由毛竹制5、作的竹制笆板。三、懸挑腳手架施工方案1、材料及搭設形式腳手架用483.2鋼管和扣件搭設成雙排架，立桿下部支承在用16#“工”字鋼制作的水平懸挑梁上。“工“字鋼懸挑外頂端用14的619鋼絲繩與上一層邊梁或墻、柱上拉接。“工”字鋼伸進樓層的一端套在預埋的鋼筋套環內，焊接牢固。工字鋼上滿鋪15厚工程板,與建筑物間用15厚工程板封堵嚴密以防落物傷人。懸挑槽鋼排布時應注意水電排水、落水管等其它設備管線。腳手架搭設橫距為1.05m，縱距為1.5m，為了使防護安全網充分張拉，增加腳手架的觀感，設計步距為1.5m，連墻件為兩步三跨矩形布置；腳手架最高懸挑單元搭設高度為9.0m。每樓層鋪設竹笆片作為腳手板。施工6、作業層按2層計算，活荷載取值為2.0KN/m2,作業層設扶手欄桿和檔腳2、懸挑腳手架的計算鋼筋腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。現取懸挑最高的部位進行計算。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為19.0米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.050米，立桿的步距1.50米。采用的鋼管類型為483.2，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.30米，水平間距4.50米。施工均布荷載為2.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設6層。卸荷鋼絲繩采取1段卸荷，吊點卸荷水平距離1倍立桿間距。卸荷鋼絲繩的換算系數為0.85，安全系數K=6.7、0，上吊點與下吊點距離3.3m。懸挑水平鋼梁16#工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.60米，建筑物內錨固段長度2.9米。懸挑水平鋼梁的卸荷采用鋼絲繩與建筑物拉結，最外面鋼絲繩距離建筑物1.50m。、大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。、均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.050/3=0.052kN/m 活荷載標準值 Q=2.0001.050/3=0.700kN/m靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.052=0.8、109kN/m活荷載的計算值 q2=1.40.700=0.980kN/m、跨中最大彎矩計算公式如下：M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大彎矩為：M1=（0.080.109+0.100.980）支座最大彎矩計算公式如下：M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大彎矩為M2=-（0.100.109+0.1170.980）選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.283106/4729.0=59.744N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！、撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：Vmax=0.677+0.99、90靜荷載標準值q1=0.038+0.052=0.091kN/m活荷載標準值q2=0.700kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度v=（0.6770.091+0.9900.700）1500.04/（1002.06105113510.0）=1.634mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm，滿足要求！、小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。、荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0501.500/10、3=0.079kN 活荷載標準值 Q=2.0001.0501.500/3=1.050kN荷載的計算值 P=1.20.058+1.20.079+1.41.050=1.634kN小橫桿計算簡圖、抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：Mqmax=ql2/8集中荷載最大彎矩計算公式如下：Mpmax=M=(1.20.038) 1.0502/8+1.6341.050/3=0.578kN.m=0.745106/4729.0=122.249N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！、撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載11、與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下：Vqmax=集中荷載最大撓度計算公式如下：Vpmax=小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.00.038/(3842.060105113510.000)=0.03mm集中荷載標準值P=0.058+0.079+1.050=1.186KN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1186.351050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105113510.0)=2.085mm最大撓度和V=V1+V2=2.111mm小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm，滿足要求！、扣件抗滑力的計算：縱向或橫向12、水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范）:RRC其中 RC扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN；R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值P1=0.0381.05=0.040KN腳手板的荷載標準值P2=0.151.051.500/2=0.118KN活荷載標準值Q=2.0001.051.5/2=1.575KN荷載的計算值R=1.20.04=1.20.118+1.41.575=2.395KNRC單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求。、立桿計算荷載計算1）、腳手架結構自重：一步腳手架結構自重如下：構件名稱單位重量計算式荷載（N）N(內)N(外)立桿38.4N/M1.813、038.469.269.2大橫桿38.4N/M1.538.42(4)115.2230.4小橫桿38.4N/M1.338.4/224.9624.96剪刀撐38.4N/M1.51.41438.4081.45扣件15N/只153(6)4590毛竹腳手板150N/M20.551.5150123.75123.75安全網5N/M251.51.8013.59小計378.03633.18所挑六層共11步高度的結構自重為：P1=378.0311=4158.33NP2=633.1811=6964.98N2）、按裝飾架取值2KN/m2,考慮二層作業，則每根立桿承載的施工荷載為P=0.551.520002=3300N14、 3）、風荷載 基本風壓值0.45KN/m2，腳手架的擋風系數根據JGJ130-2001表A-3的規定敞開式扣件鋼管腳手架的擋風系數=0.089；當安裝密目網后，假設安全網擋風面積為迎風面積的20%，則綜合擋風面積為：A=1.51.8（1-0.089）0.2=0.492=0.492/（1.51.8）=0.182S=1.3=1.30.182=0.237不同高度時，風壓標準值計算如下：WK=0.7ZSW0立桿穩定性計算立桿底部鋼管穩定性計算（取外立桿計算）不考慮風荷載時N=6964.981.2+33001.4=12977.98NL0=Kh=1.1551.51800=3119= L0/ i=311915、/15.9=196 查得=0.188=N/A=12977.98/（0.188450）=153.4N/mm2f=205 N/mm2 所以安全 b、考慮風荷載時，以最上一挑立桿計算（風荷載區最大值） MW=1.4qwkh2/10=1.4WK（d+La/h）h2/10=1.40.102=N/A+MW/WS=12977.98/（0.245450）+40103/4730=118.56N./mm2kf=0.755205=154.78N/mm2118.56 N/mm2所以安全。、連墻件的計算： 驗算連墻桿抗風強度穩定性：N1=N1W+NO 其中NW風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： N16、W=1.4kAwk風荷載基本風壓標準值，k =0. 102kNm2;Aw每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw=3. 34.50=14.9m2;NW=1.4kAw =1.40.10214.9=2.13KNNO=5KN連墻桿軸向力設計值：Nl= NW + NO =2.13+5=7.13KNN=8KN所以滿足要求。、16#工字鋼強度及穩定性計算h=160mm b=88mm d=6.0mm t=9.9mmr=8.0mm r1=4.0mm A=26.131cm2g=20.513kg/m Ix=1130cm4 wx=141cm3ix=6.58cm1）懸挑槽鋼計算簡圖：2）強度計算：p外=6.917、651.2+3.31.4=12.98KNp內=4.161.2+3.31.4=9.61KN 16#工字鋼WX=1.41105mm3MB=P21.5+P10.45=12.981.5+9.610.45= 24.79KN=Mmax/Wx=24.79106/1.41105=175.8 N/mm2f=215 N/mm216#工字鋼強度滿足要求。3）C點的撓度驗算：16#工字鋼 I=1130cm4撓度計算時，荷載按標準值。P=6.96+3.3=10.26KNYmax=（10.261.622.91012/122.0610511.30106）（3+41.6/2.9）=14.21mm梁允許撓度為Y=l/250，對18、伸臂梁而言計算跨度為l=2.91.6m。梁允許撓度為Y= 2.91600 /250=2600/250=18.56mmYmax=14.21 mm110.68KN安全。、預埋環設計鋼絲繩上端拉在鋼筋吊環上，吊環采用級鋼筋制作。吊環埋入深度30d，并應焊接或綁扎鉤位結構主筋。吊環可按兩個截面計算，吊環拉應力不應大于50N/mm2吊環鋼筋面積：AsN/(250)=15.68N/(502) 156.8mm2選用16圓鋼則：As=200.96mm2 156.8mm2滿足要求3、細部搭設要求：、在槽鋼的上側邊正對立桿的位置焊接25長150mm的鋼筋樁，立桿下端套在鋼筋樁上，以防止立桿滑移。、腳手架外側設置密目式安全網封閉，安全網設置在外排立桿的內側，因為大橫桿的步距為1.5m，而安全網的寬度為1.83m，幫安全網設置時上下網充分搭接，安全網的網扣要對齊，并與轉角處的外立桿綁扎牢固，保證轉角處的安全網上下垂直、美觀。、連墻桿采用剛性連接，垂直間距按樓層層高為準，水平間距約為三跨（4.5m），連接墻桿采用483.2鋼管預埋與腳手架的連接采用直角扣件連接，在結構外框架柱處設雙桿柱箍式拉桿與框架柱拉結。在腳手架的轉角外框架柱上雙向設置柱箍式拉桿。連墻件橫豎向順序排列，均勻布置，與架體和結構主面垂直，并盡量靠近主節點，連墻桿伸出扣件的距離應大于100mm。