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1、目錄1編制說明21.1編制目的21.2編制依據22工程概況23卸料平臺設計34搭設技術要求44.1質量技術要求44.2安全技術要求55卸料平臺坍塌應急救援方法56卸料平臺計算書56.1卸料平臺寬度為2.5m56.2卸料平臺寬度為3m111 編制說明1.1 編制目的本方案旨在為天津xx工程卸料平臺施工提供完整的施工措施，作為施工中的技術指導，便于在施工過程中對卸料的制作、安裝、調運等環節控制，確保以安全、快速、高效地完成樓層間材料的轉運工作。1.2 編制依據1、鋼結構設計規范（GB50017-xxx）；2、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-xxx）；3、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-2、xxx）；4、建筑施工計算手冊（江正榮著 中國建筑出版社）；5、甲方提供的本工程有關設計圖紙；6、本企業同類工程施工經驗和技術資料。2 工程概況天津xx工程總建筑面積為124000，其中地上建筑面積約98400，地下建筑面積約25500。地上部分共包括7棟單體和一棟公建，地下部分為車庫及設備夾層。建筑及結構概況詳見下表：序號單體名稱層數結構形式基礎形式建筑面積層高檐口高度11#-1F/20、23F剪力墻結構筏板基礎14312m3.15m68.7、78.1522#-1F/20、24F剪力墻結構筏板基礎18129m3.m79.933#-1F/20、24F剪力墻結構筏板基礎15958m3.m79.93、44#-1F/24F剪力墻結構筏板基礎18185m3.m76.555#-1F/18F剪力墻結構筏板基礎10142.12m3.15m62.166#-1F/24F剪力墻結構筏板基礎9472m3.15m79.977#-1F/18F剪力墻結構筏板基礎10980.22m3.15m62.18公建-1F/4F框架結構筏板基礎7104m9地下車庫-1F框架結構筏板基礎19634m4.1m-2.13 卸料平臺設計本工程每棟主樓設置兩個卸料平臺（6#樓設置一個），本工程卸料平臺采用活動式鋼絲繩斜掛懸挑式搭設，主要用作塔吊吊運拆卸模板、建筑雜物等材料時使用，下一層吊運完畢后，將平臺移上上一層使用，如此類推。卸料平臺4、搭設尺寸為：挑出建筑物4.5m，平臺寬度2.5m（3m）。主梁采用16#工字鋼，主梁（水平鋼梁）的懸挑長度4.5m，懸挑水平鋼梁間距1.5m；主梁一端架設在建筑物樓面上，外端設置4根16鋼筋吊環，用20#鋼絲繩懸吊，鋼絲繩上端吊在上層露面的預埋吊環，吊環采用20鋼筋設置。次梁采用16#工字，垂直于主梁并與主梁水平焊接成整體框架，跨度1.5m，間距1000mm。上滿鋪一層木跳板，平臺周邊搭設1.2m高防護欄桿，在0.4m及0.8m的高度設兩道護身欄桿，并用密目式安全網進行封閉。底部設置250mm高擋腳板。卸料平臺搭設構造詳見附圖。卸料平臺處外腳手架設置門洞，門洞采用上升斜桿、平行弦桿桁架結構形式5、。斜桿與水平面的傾角取50，搭設方式詳見下圖所示。門洞處的空間桁架的構造應如下設置：1、除在下弦平面外，應在其余的5個平面內的圖示節間設置斜腹桿，參見插圖8中所示。2、斜腹桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不應大于150mm。3、斜腹桿應采用通長的桿件。4 搭設技術要求4.1 質量技術要求1、本工程為住宅樓工程，卸料平臺平面位置只能位于懸挑板上（陽臺），因此為保證懸挑板結構穩定，采取底部加鋼管反頂措施。2、平臺的擱支點和上部拉節點，必須牢固固定于建筑結構上，嚴禁設置在腳手架等設施上；主梁應伸至建筑物內，在與建筑物擱支點處下端必須設置防止料臺水平向內6、（建筑物方向）位移的擋鐵，平臺外口應略高于內口；3、建筑物銳角利口處圍系鋼絲繩應加襯軟墊物；4、平臺左右兩側必須裝設固定的1200mm高防護欄桿，并加裝密目安全網，工字鋼翼緣面上設置250mm高、40mm厚木踢腳板，封閉嚴密。端部可裝設內開式活動防護門，加裝密目安全網或薄鋼板封閉；5、鋼絲繩繩端固定或連接采用的繩卡不少于3個，繩卡間距不小于鋼絲繩直徑的6倍，繩卡滑鞍應放在受力繩一側，不得正反交錯設置繩卡，繩卡擰緊程度應使鋼絲繩原來高度壓扁1/3左右；6、平臺在使用過程中，應安排專人負責管理，定期進行檢查，特別是鋼絲繩如有扭結、變形、斷絲、銹蝕等異常現象的，應及時予以更換。焊縫脫焊、鋪板不牢應及7、時修復；7、吊裝平臺時應使用卡環，不得使用吊鉤直接鉤掛吊環；8、平臺應在明顯位置標明容許使用荷載，容許載重量為1噸（10KN），嚴禁超過容許載重，配專人監督。4.2 安全技術要求1、平臺安裝工人必須具備特種工人上崗證并經考核合格后方可上崗操作，施工前必須進行安全技術交底；2、上崗時必須系安全帶，戴安全帽。嚴禁穿帶釘、易滑鞋上崗作業；3、注意隨時檢查平臺架體及鋼絲繩拉吊節點情況，發現問題及時上報、處理；4、注意清理平臺上無用的雜物，減輕平臺上的荷載；5、及時與結構拉結、錨固，以保證搭設過程安全；6、護欄扣件要扣緊，有變形的鋼管和不合格的扣件不能使用。5 卸料平臺坍塌應急救援方法1、若工地發生卸料8、平臺坍塌事故時，要立即組織人員及時搶救，控制好事故現場，防止事態擴大；2、撥打120急救中心，到現場搶救受傷人員；3、急報公司和有關急救單位，采取有效的應急救援措施；4、清理事故現場，檢查現場施工人員是否安全，免于遺漏受傷及遇難者，把施工損失控制到最少，預備急救工具：切割機、起重機、藥箱、擔架。6 卸料平臺計算書由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。6.1 卸料平臺寬度為2.5m一、參數信息:1.荷載參數腳手板類別：木腳手板，腳手板自重標準值(kN/m2)：0.35；欄桿、擋板類別：欄桿沖壓鋼，欄桿、擋板腳手板自重標準值(kN/m2)：0.11；施工人員等活荷載9、(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):10.00。2.懸挑參數內側鋼繩與墻的距離(m)：3.50，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：1.00；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：3.00；鋼絲繩安全系數K：10.00，懸挑梁與墻的接點按 鉸支 計算；預埋件的直徑(mm)：16.00。3.水平支撐梁主梁工字鋼型號：16號工字鋼 ；次梁工字鋼型號：16號工字鋼 ；次梁工字鋼間距(m)：1.00，最里端次梁與墻的最大允許距離(m)：1.50。4.卸料平臺參數水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：4.50，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：1.50；平臺計算寬度(m)：2.50。二、次梁10、的驗算:次梁選擇 16號工字鋼 ，間距1.00m，其截面特性為：面積 A=26.1cm2；慣性距 Ix=1130cm4；轉動慣量 Wx=141cm3；回轉半徑 ix=6.58cm；截面尺寸：b=88mm,h=160.0mm,t=10.0mm。1.荷載計算(1)腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2； Q1 = 0.35 1.00= 0.35kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷載為10.00kN，轉化為線荷載： Q2 = 10.00/ 3/ 2.5 1.00= 1.33kN/m；(3)工字鋼自重荷載 Q3= 0.2kN/m；經計算得到 靜荷載設計值q = 1.2(Q1+11、Q2+Q3) = 1.2(0.35+1.33+0.2) = 2.256kN/m；活荷載q=2 N/mQ=1.42+2.256=5.056N/m2.內力驗算內力按照均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下：經計算，最大彎矩M=0.79 kN.m，最大剪力N=3.792KN。3.抗彎強度驗算次梁應力： 其中 x - 截面塑性發展系數，取1.05； f - 鋼材的抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；次梁工字鋼的最大應力計算值 =0.79103/(1.05141)=5.336N/mm2；次梁工字鋼的最大應力計算值 =5.336N/mm2 小于 次梁工字鋼的抗壓強度設計值 f=205.012、00 N/mm2,滿足要求!4.整體穩定性驗算 其中，b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=57010.0088235/(2.5160.00235.0)=1.25；由于 b大于0.6，按照下面公式調整： 得到 b=0.844；次梁工字鋼的穩定性驗算 =0.79103/(0.844141)=6.64 N/mm2；次梁工字鋼的穩定性驗算 =6.64N/mm2 小于 次梁工字鋼的抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2,滿足要求!三、主梁的驗算:根據現場實際情況和一般做法，卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。主梁選擇 16號工字鋼 ，其截面特性為：13、 面積 A=26.1cm2；慣性距 Ix=1130cm4；轉動慣量 Wx=141cm3；回轉半徑 ix=6.58cm；截面尺寸，b=88.00mm,h=160.00mm,t=10.0mm；1.荷載驗算(1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用欄桿沖壓鋼，標準值為0.11kN/m； Q1 = 0.11kN/m；(2)工字鋼自重荷載 Q2=0.2kN/m 靜荷載設計值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.11+0.2) = 0.33kN/m； q1=1.2Q2= 1.20.2= 0.24kN/m次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 P =3.792kN； 2.內力驗算 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸14、料平臺水平鋼梁計算簡圖 懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN) 懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m) 卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的簡支梁計算，得到：最大支座反力為 Rmax=7.059 kN.m；最大彎矩 Mmax=9.668 kN.m。 3.抗彎強度驗算 其中 x - 截面塑性發展系數，取1.05； f - 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；= arctan(3/4.5)=33.70 N=Rmax/tan(33.7)=7.059/0.67=10.54;主梁工字鋼鋼的最大應力計算值 =9.668106/1.05/141000.0+10.54104/2611.015、00=105 N/mm2；主梁工字鋼的最大應力計算值 105 N/mm2 小于 主梁工字鋼的抗壓強度設計值 f=205.00 N/mm2，滿足要求!4.整體穩定性驗算 其中 b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b=57010.088.0235/(4500.0160.0235.0)=0.697； 可得 b=0.697；主梁工字鋼的穩定性驗算 = 9.668106/(0.697141000.00)=98.37 N/mm2；主梁工字鋼的穩定性驗算 = 98.37N/mm2 小于 f=205.00,滿足要求!四、鋼絲拉繩的內力驗算:水平鋼梁的垂直支坐反力RCi和拉鋼繩的軸力RUi按16、照下面計算， RCi = RUisini其中 RCi - 水平鋼梁的垂直支坐反力(kN)； RUi - 拉鋼繩的軸力(kN)； i - 拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角； sini = Sin 33.7= 0.555；根據以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：RUi = RCi / sini；RU1 = 7.095/ 0.555 = 12.78kN；五、鋼絲拉繩的強度驗算:鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU取最大值進行驗算，為12.78kN；如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力計算公式： 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)計算中近似取Fg=0.5d17、2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K - 鋼絲繩使用安全系數。鋼絲繩破斷拉力F1012.78/0.85150KN619直徑20mm鋼絲繩破斷拉力抗力總和211.5KN150KN,鋼絲繩抗拉強度滿足要求。六、鋼絲拉繩拉環的強度驗算:取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值RU進行計算作為拉環的拉力N為：N=RU=12.78N。拉環強度計算公式為： 其中， f為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8所述在物件的自重標準值作用下，每個拉環按2個截面計算的。拉環的應力不應大于50N/mm2，故拉環鋼筋的18、抗拉強度設計值f=50.0N/mm2；20鋼筋截面面積314mm2，吊環拉應力：12780/31440.7N/MM250N/MM2，滿足施工要求。6.2 卸料平臺寬度為3m一、參數信息:1.荷載參數腳手板類別：木腳手板，腳手板自重標準值(kN/m2)：0.35；欄桿、擋板類別：欄桿沖壓鋼，欄桿、擋板腳手板自重標準值(kN/m2)：0.11；施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):10.00。2.懸挑參數內側鋼繩與墻的距離(m)：3.50，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：1.00；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：3.00；鋼絲繩安全系數K：10.00，懸挑梁19、與墻的接點按 鉸支 計算；預埋件的直徑(mm)：16.00。3.水平支撐梁主梁工字鋼型號：16號工字鋼 ；次梁工字鋼型號：16號工字鋼 ；次梁工字鋼間距(m)：1.00，最里端次梁與墻的最大允許距離(m)：1.50。4.卸料平臺參數水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：4.50，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：1.50；平臺計算寬度(m)：3.0。二、次梁的驗算:次梁選擇 16號工字鋼 ，間距1.00m，其截面特性為：面積 A=26.1cm2；慣性距 Ix=1130cm4；轉動慣量 Wx=141cm3；回轉半徑 ix=6.58cm；截面尺寸：b=88mm,h=160.0mm,t=10.0mm。120、.荷載計算(1)腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2； Q1 = 0.35 1.00= 0.35kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷載為10.00kN，轉化為線荷載： Q2 = 10.00/ 3/3 1.00= 1.11kN/m；(3)工字鋼自重荷載 Q3= 0.2kN/m；經計算得到 靜荷載設計值q = 1.2(Q1+Q2+Q3) = 1.2(0.35+1.11+0.2) = 1.992kN/m；活荷載q=2 N/mQ=1.42+1.992=4.792N/m2.內力驗算內力按照均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下：經計算，最大彎矩M=0.75 kN.m，最大21、剪力N=3.594KN。3.抗彎強度驗算次梁應力： 其中 x - 截面塑性發展系數，取1.05； f - 鋼材的抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；次梁工字鋼的最大應力計算值 =0.75103/(1.05141)=5.07N/mm2；次梁工字鋼的最大應力計算值 =5.07N/mm2 小于 次梁工字鋼的抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2,滿足要求!4.整體穩定性驗算 其中，b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=57010.0088235/(3160.00235.0)=1.25；由于 b大于0.6，按照下面公式調整： 得到 b=0.8222、；次梁工字鋼的穩定性驗算 =0.75103/(0.82141)=6.49N/mm2；次梁工字鋼的穩定性驗算 =6.49N/mm2 小于 次梁工字鋼的抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2,滿足要求!三、主梁的驗算:根據現場實際情況和一般做法，卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。主梁選擇 16號工字鋼 ，其截面特性為： 面積 A=26.1cm2；慣性距 Ix=1130cm4；轉動慣量 Wx=141cm3；回轉半徑 ix=6.58cm；截面尺寸，b=88.00mm,h=160.00mm,t=10.0mm；1.荷載驗算(1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用欄桿沖壓鋼，標準值為0.23、11kN/m； Q1 = 0.11kN/m；(2)工字鋼自重荷載 Q2=0.2kN/m 靜荷載設計值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.11+0.2) = 0.33kN/m； q1=1.2Q2= 1.20.2= 0.24kN/m次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 P =3.594kN； 2.內力驗算 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖 懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN) 懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m) 卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的簡支梁計算，得到：最大支座反力為 Rmax=6.733kN.m；最大彎矩 Mmax=9.211kN.m。 3.抗彎強度驗24、算 其中 x - 截面塑性發展系數，取1.05； f - 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；= arctan(3/4.5)=33.70 N=Rmax/tan(33.7)=6.733/0.67=10.05;主梁工字鋼鋼的最大應力計算值 =9.211106/1.05/141000.0+10.05104/2611.000=100.7 N/mm2；主梁工字鋼的最大應力計算值 100.7 N/mm2 小于 主梁工字鋼的抗壓強度設計值 f=205.00 N/mm2，滿足要求!4.整體穩定性驗算 其中 b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b=57010.088.02325、5/(4500.0160.0235.0)=0.697； 可得 b=0.697；主梁工字鋼的穩定性驗算 = 9.211106/(0.697141000.00)=93.7 N/mm2；主梁工字鋼的穩定性驗算 = 93.7N/mm2 小于 f=205.00,滿足要求!四、鋼絲拉繩的內力驗算:水平鋼梁的垂直支坐反力RCi和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算， RCi = RUisini其中 RCi - 水平鋼梁的垂直支坐反力(kN)； RUi - 拉鋼繩的軸力(kN)； i - 拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角； sini = Sin 33.7= 0.555；根據以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：26、RUi = RCi / sini；RU1 = 7.095/ 0.555 = 12.13kN；五、鋼絲拉繩的強度驗算:鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU取最大值進行驗算，為12.13kN；如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力計算公式： 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)計算中近似取Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K - 鋼絲繩使用安全系數。鋼絲繩破斷拉力F1012.13/0.85142.7KN619直徑20mm鋼絲繩破斷拉力抗力總和211.5KN142.7KN,鋼絲繩抗拉強度滿足要求。六、鋼絲拉繩拉環的強度驗算:取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值RU進行計算作為拉環的拉力N為：N=RU=12.13N。拉環強度計算公式為： 其中， f為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8所述在物件的自重標準值作用下，每個拉環按2個截面計算的。拉環的應力不應大于50N/mm2，故拉環鋼筋的抗拉強度設計值f=50.0N/mm2；20鋼筋截面面積314mm2，吊環拉應力：12130/31438.6N/MM250N/MM2，滿足施工要求。