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1、雙雙向向板板樓樓蓋蓋梁梁板板尺尺寸寸長長邊邊梁梁bx300300(mm)長邊梁寬度 bxhx600600(mm)長邊梁高度 hxlcxlcx3.9003.900(m)長邊梁支座間距 lcxcx3535(mm)長邊梁保護(hù)層厚度 cxh0 x565565(mm)長邊梁有效高度 h0 xlnxlnx3.6003.600(m)長邊梁凈跨 lnx=lcx-bylxlx3.9003.900(m)長邊梁計算跨度 lxlcx短短邊邊梁梁by300300(mm)短邊梁寬度 byhy10001000(mm)短邊梁高度 hylcylcy3.0003.000(m)短邊梁支座間距 lcycy3535(mm)短邊梁保護(hù)層2、厚度 cyh0y965965(mm)短邊梁有效高度 h0ylnylny2.7002.700(m)短邊梁凈跨 lny=lcy-bylyly3.0003.000(m)短邊梁計算跨度 ly=lcy板板b10001000(mm)板寬 b 取1m寬板帶h250250(mm)板厚 hc02020(mm)板保護(hù)層厚度 c0h0230230(mm)板有效高度 h0l0 x3.6003.600(m)計算跨度 l0 xlnl0y2.7002.700(m)計算跨度 l0ylny1.781.78(l0 x/l0y)22.002.002.0作作用用在在板板上上的的荷荷載載永永久久荷荷載載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值值：0 0.6 60 3、0(kN/m2)水泥砂漿面層自重=厚度20 6 6.2 25 5(kN/m2)鋼筋混凝土板自重=h250 0.3 34 4(kN/m2)混合砂漿天棚抹灰自重=厚度17qGk6 6.8 85 5(kN/m2)永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值 qGk可可變變荷荷載載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值值：qQk2 2.5 50 0(kN/m2)可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值 qQk基基本本組組合合(支支座座最最大大負(fù)負(fù)彎彎矩矩)：qg11 11 1.7 72 2(kN/m2)可變荷載效應(yīng)組合 qg1=1.2qGk+1.4qQkqg21 11 1.7 70 0(kN/m2)永久荷載效應(yīng)組合 qg2=1.35qGk+1.4*0.7qQkqg1 11 1.7 74、2 2(kN/m2)qg=max(qg1，qg2)基基本本組組合合(跨跨中中最最大大正正彎彎矩矩)：g19 9.9 97 7(kN/m2)可變荷載效應(yīng)組合 g1=1.2qGk+1.4qQk/2g21 10 0.4 47 7(kN/m2)永久荷載效應(yīng)組合 g2=1.35qGk+1.4*0.7qQk/2q11 1.7 75 5(kN/m2)q1=1.4qQk/2q21 1.2 23 3(kN/m2)q2=1.4*0.7qQk/2g1 10 0.4 47 7(kN/m2)g=max(g1，g2)q1 1.7 75 5(kN/m2)q=max(q1，q2)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)組組合合(支支座座最最大大負(fù)負(fù)彎彎矩矩5、)：qgKK9 9.3 35 5(kN/m2)qgKK=qGk+qQk標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)組組合合(跨跨中中最最大大正正彎彎矩矩)：gKK8 8.1 10 0(kN/m2)gKK=qGk+qQk/2 qKK1 1.2 25 5(kN/m2)qKK=qQk/2準(zhǔn)準(zhǔn)永永久久組組合合(支支座座最最大大負(fù)負(fù)彎彎矩矩)：qgQQqgQQ8 8.1 10 0(kN/m2)qgQQ=qGk+0.5qQk準(zhǔn)準(zhǔn)永永久久組組合合(跨跨中中最最大大正正彎彎矩矩)：gQQgQQ7 7.4 48 8(kN/m2)gQQ=qGK+0.5qQk/2qQQqQQ0 0.6 63 3(kN/m2)qQQ=0.5qQk/2作作用用在在長長邊6、邊梁梁上上的的荷荷載載永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：由板傳來(1223)(qGklcy)15.64(kN/m)由板傳來長邊梁自重bx(hxh)25/10000002.63(kN/m)短邊梁自重長邊梁梁側(cè)抹灰自重220(hxh)20/10000000.28(kN/m)短邊梁梁側(cè)抹灰自重qxGk18.26(kN/m)可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：由板傳來qxQk(1223)(qQklcy)5.71(kN/m)基本組合：.由可變荷載效應(yīng)控制qgx11.2qxGk+1.4qxQk29.91(kN/m)由永久荷載效應(yīng)控制qgx21.35qxGk+1.4*0.7qxQk30.25(kN/m)qgxmax(qgx1，qgx2)30.27、5(kN/m)標(biāo)準(zhǔn)組合：qgxKqxGk+qxQk 23.97(kN/m)準(zhǔn)永久組合：qgxQqxGk+0.5qxQk21.12(kN/m)作作用用在在短短邊邊梁梁上上的的荷荷載載永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：(5/8)(qGklcy)12.84(kN/m)by(hyh)25/10000005.63(kN/m)220(hyh)20/10000000.60(kN/m)qyGk18.47(kN/m)可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：由板傳來qyQk(5/8)(qQklcy)4.69(kN/m)基本組合：.由可變荷載效應(yīng)控制qgy11.2qyGk+1.4qyQk28.73(kN/m)由永久荷載效應(yīng)控制 qgy21.35qyGk+18、.4*0.7qyQk29.53(kN/m)qgymax(qgy1，qgy2)29.53(kN/m)標(biāo)準(zhǔn)組合：qgyKqyGk+qyQk 23.16(kN/m)準(zhǔn)永久組合：qgyQqyGk+0.5qyQk20.81(kN/m)按按塑塑性性鉸鉸線線法法計計算算彎彎矩矩（kN.m）按按塑塑性性鉸鉸線線法法計計算算配配筋筋2Mx2*0.75*l0y*mx4.05mx截面h0(mm)m(kN.m)s2My2*(l0 x-l0y/4)*mx10.40mx 跨中l(wèi)x向（A）220.001.18#Mx*l0y*mx5.40mxly向（B）230.002.10#My*l0 x*mx12.80mx支座lx向（A）9、220.002.37#Mx*l0y*mx5.40mxly向（B）230.004.21#My*l0 x*mx12.80mx50.85mxmx(g+q)*l0y2*(3*l0 x-l0y)/12/mx1.18kN.mmy*mx2.10kN.mmx*mx2.37kN.mmy*my4.21kN.mmx*mx2.37kN.mmy*my4.21kN.msAs(mm2)選配實際As#REF!#REF!#REF!#REF!#REF!#REF!#REF!#REF!按按塑塑性性鉸鉸線線法法計計算算配配筋筋長長邊邊梁梁的的受受彎彎承承載載力力及及配配筋筋計計算算截面端支座邊跨跨中第二支座中間跨中 中間支座彎矩系數(shù) 10、x 1/24 1/14 1/11無無彎矩 Mx1x*qgx*lx2(kN.m)19.1732.8641.83翼緣寬度 bfx 或 bx(mm)300.00302.70300.00有效高度 h0 x=(hx-35)(mm)565.00565.00565.00sx=Mx1/(fc*bx*h0 x2)#REF!#REF!#REF!sx=0.5(1+sqrt(1-2sx)#REF!#REF!#REF!x=1-sqrt(1-2sx)#REF!#REF!#REF!受壓區(qū)高度 xxx*h0 x(mm)#REF!#REF!#REF!Asx=Mx1/(fy*sx*h0 x)(mm2)#REF!#REF!#REF11、!選配218222 18+222實際 Asx(mm2)509.00760.001019.50配筋率0.30%0.45%0.60%最小配筋率 max(0.2%,0.45ft/fy)#REF!長長邊邊梁梁的的斜斜截截面面承承載載力力及及配配筋筋計計算算截面端支座內(nèi)側(cè) 第二支座外側(cè) 第二支座內(nèi)側(cè)剪力系數(shù)0.500.550.55剪力Vx(kN)29.4932.4432.44有效高度 h0 x(mm)565.00565.00565.00Asvx/sx=(Vx-0.7ftbxhx0)/(1.25fyvh0 x)#REF!#REF!#REF!按構(gòu)造要求選配620062006200實際 Asvx/sx(mm212、/mm)0.280.280.28中間支座外側(cè) 中間支座內(nèi)側(cè)0.550.5532.4432.44565.00565.00#REF!#REF!620062000.280.28長長邊邊梁梁的的裂裂縫縫控控制制驗驗算算最大裂縫寬度限值 lim(mm)（環(huán)境類別：一，裂縫控制等級：三級）0.30構(gòu)件受力特征系數(shù) cr（受彎）2.10保護(hù)層厚度 cx(mm)35.00縱向受拉鋼筋面積 Ascrxmax(Asx)(mm2)1019.50有效受拉混凝土截面面積 Atex=0.5*bx*hx+(bfx-bx)hfx(mm2)90675.00縱向受拉鋼筋配筋率 x0.60%有效受拉混凝土縱向受拉鋼筋配筋率 tex13、1.12%縱向受拉鋼筋的等效直徑 deqx(nix*dix2)/(nix*ix*dix)(mm)17.38標(biāo)準(zhǔn)組合荷載設(shè)計值下的最大彎矩值 Mkx=max(x)*qgxK*lx2(kN.m)33.15標(biāo)準(zhǔn)組合縱向受拉鋼筋應(yīng)力 skx=Mkx/(0.87Ascrx*h0 x)(N/mm2)66.14裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) x=1.1-0.65ftk/texskx#REF!最大裂縫寬度 maxxcrxskx(1.9cx+0.08deqx/tex)/Es#REF!結(jié)論：maxx=0.29 lim=0.30，裂縫控制驗算滿足要求。長長邊邊梁梁的的受受彎彎撓撓度度驗驗算算截面端支座邊跨跨中彎矩14、系數(shù)-1/24 1/14標(biāo)準(zhǔn)組合下長邊梁的彎矩 Mkxx*qgxK*lx2(kN.m)-15.1926.04準(zhǔn)永久組合下長邊梁的彎矩 Mqxx*qgxQ*lx2(kN.m)-13.3822.94塑性影響系數(shù)x(0.7+120/hx)*1.401.26標(biāo)準(zhǔn)組合下受彎構(gòu)件的短期剛度 BsxEs*Asfx*h0 x2/(1.15*x+0.2+6E*x/(1+3.5*x)荷載長期作用對撓度的增大系數(shù) x2.00剛度 Bx=Mkx*Bsx/(Mqx*(x-1)+Mkx)(N.mm2)#REF!#REF!根據(jù)規(guī)范，受彎構(gòu)件的撓度限值 fmaxxlx*1000/250=19.50在彎矩最大的邊跨跨中作用一個15、垂直向下的單位集中荷載 P=1，并采用如圖所示的靜定結(jié)構(gòu)：截面端支座邊跨跨中單位集中荷載作用下板的彎矩 M(m)0 0.98根據(jù)圖乘法得邊跨跨中最大撓度為 fx=MkxMds/Bx=#REF!mm fmax=結(jié)論：fx8.01mm fmaxfx8.01mm fmax35.00mm，撓度驗算滿足要求。標(biāo)準(zhǔn)組合下長邊梁的彎矩端支座邊跨跨中 第二支座 中間跨中 中間支座150 0-150 單位集中荷載作用下長邊梁的彎矩端支座邊跨跨中 第二支座 中間跨中 中間支座2.00 0.00-2.00 單位集中荷載作用下長邊梁的彎矩端支座邊跨跨中 第二支座 中間跨中 中間支座2.00 0.00-2.00 第二支16、座中間跨中 中間支座-1/11無無-33.15-29.20#REF!#REF!第二支座中間跨中 中間支座0 19.50標(biāo)準(zhǔn)組合下受彎構(gòu)件的短期剛度 BsxEs*Asfx*h0 x2/(1.15*x+0.2+6E*x/(1+3.5*x)在彎矩最大的邊跨跨中作用一個垂直向下的單位集中荷載 P=1，并采用如圖所示的靜定結(jié)構(gòu)：結(jié)論：fx8.01mm fmaxfx8.01mm fmax35.00mm，撓度驗算滿足要求。N=14448.40kNMx=5.70kN.mMy=7.25kN.max=11.70may=11.76mA=137.59m2Wx=269.68m3Wy=268.30m3pmax=105.017、6kN/m2pmin=104.96kN/m2p=105.01kN/m2短短邊邊梁梁的的受受彎彎承承載載力力及及配配筋筋計計算算截面端支座 邊跨跨中 第二支座 中間跨中 中間支座彎矩系數(shù) y 1/24 1/14 1/11 1/16 1/14彎矩 My1y*qgy*ly2(kN.m)11.0718.9824.1616.6118.98翼緣寬度 bfy 或 by(mm)300.00303.60300.00303.60300.00有效高度 h0y=(hy-35)(mm)965.00965.00965.00965.00965.00sy=My1/(fc*by*h0y2)#REF!#REF!#REF!#REF18、!#REF!sy=0.5(1+sqrt(1-2sy)#REF!#REF!#REF!#REF!#REF!y=1-sqrt(1-2sy)#REF!#REF!#REF!#REF!#REF!受壓區(qū)高度 xyy*h0y(mm)#REF!#REF!#REF!#REF!#REF!Asy=My1/(fy*sy*h0y)(mm2)#REF!#REF!#REF!#REF!#REF!選配218218218218218實際 Asy(mm2)509.00509.00509.00509.00509.00配筋率0.30%0.30%0.30%0.30%0.30%最小配筋率 max(0.2%,0.45ft/fy)#REF!長長19、邊邊梁梁的的斜斜截截面面承承載載力力及及配配筋筋計計算算截面端支座內(nèi)側(cè) 第二支座外側(cè) 第二支座內(nèi)側(cè)剪力系數(shù)0.500.550.55剪力Vy(kN)22.1424.3624.36有效高度 h0y(mm)965.00965.00965.00Asvy/sy=(Vy-0.7ftbyhy0)/(1.25fyvh0y)#REF!#REF!#REF!按構(gòu)造要求選配620062006200實際 Asvy/sy(mm2/mm)0.280.280.28中間支座外側(cè) 中間支座內(nèi)側(cè)0.550.5524.3624.36965.00965.00#REF!#REF!620062000.280.28長長邊邊梁梁的的裂裂縫縫控20、控制制驗驗算算最大裂縫寬度限值 lim(mm)（環(huán)境類別：一，裂縫控制等級：三級）0.30構(gòu)件受力特征系數(shù) cr（受彎）2.10保護(hù)層厚度 cy(mm)35.00縱向受拉鋼筋面積 Ascrymax(Asy)(mm2)509.00有效受拉混凝土截面面積 Atey=0.5*by*hy+(bfy-by)hfy(mm2)150900.00縱向受拉鋼筋配筋率 y0.18%有效受拉混凝土縱向受拉鋼筋配筋率 tey1.00%縱向受拉鋼筋的等效直徑 deqy(niy*diy2)/(niy*iy*diy)(mm)18.00標(biāo)準(zhǔn)組合荷載設(shè)計值下的最大彎矩值 Mky=max(y)*qgyK*ly2(kN.m)18.21、95標(biāo)準(zhǔn)組合縱向受拉鋼筋應(yīng)力 sky=Mky/(0.87Ascry*h0y)(N/mm2)44.34裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) y=1.1-0.65ftk/teysky#REF!最大裂縫寬度 maxycrysky(1.9cy+0.08deqy/tey)/Es#REF!結(jié)論：maxy=0.05 lim=0.30，裂縫控制驗算滿足要求。長長邊邊梁梁的的受受彎彎撓撓度度驗驗算算截面端支座邊跨跨中 第二支座彎矩系數(shù)-1/24 1/14-1/11標(biāo)準(zhǔn)組合下短邊梁的彎矩 Mkyy*qgyK*ly2(kN.m)-8.6814.89-18.95準(zhǔn)永久組合下短邊梁的彎矩 Mqyy*qgyQ*ly2(kN.22、m)-7.8013.38-17.03塑性影響系數(shù) y(0.7+120/hy)*1.401.15標(biāo)準(zhǔn)組合下受彎構(gòu)件的短期剛度 BsyEs*Asfy*h0y2/(1.15*y+0.2+6E*y/(1+3.5*y)荷載長期作用對撓度的增大系數(shù) y2.00剛度 By=Mky*Bsy/(Mqy*(y-1)+Mky)(N.mm2)#REF!#REF!#REF!根據(jù)規(guī)范，受彎構(gòu)件的撓度限值 fmaxyly*1000/250=15.00在彎矩最大的邊跨跨中作用一個垂直向下的單位集中荷載 P=1，并采用如圖所示的靜定結(jié)構(gòu)：截面端支座邊跨跨中 第二支座單位集中荷載作用下板的彎矩 M(m)0 0.980 根據(jù)圖乘法23、得邊跨跨中最大撓度為 fy=MkyMds/By=#REF!mm fmax=15.00結(jié)論：fy0.43mm fmax22.50mm，撓度驗算滿足要求。標(biāo)準(zhǔn)組合下短邊梁的彎矩端支座 邊跨跨中第二支座中間跨中中間支座50.00 0.00-50.00 單位集中荷載作用下短邊梁的彎矩端支座邊跨跨中 第二支座 中間跨中 中間支座2 0 -2 單位集中荷載作用下短邊梁的彎矩端支座邊跨跨中 第二支座 中間跨中 中間支座2 0 -2 中間跨中 中間支座 1/16-1/1413.03-14.8911.71-13.38#REF!#REF!#REF!中間跨中 中間支座標(biāo)準(zhǔn)組合下受彎構(gòu)件的短期剛度 BsyEs*Asfy*h0y2/(1.15*y+0.2+6E*y/(1+3.5*y)在彎矩最大的邊跨跨中作用一個垂直向下的單位集中荷載 P=1，并采用如圖所示的靜定結(jié)構(gòu)：