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1、白田壹號12#、13#、15#、16#樓腳手架專項施工方案 目 錄第一章、編制依據.3第二章、工程概況.3第三章、腳手架方案設計總體思路.4第四章、腳手架選型及施工準備.5第五章、腳手架的搭設方案及工藝.6第六章、腳手架構造要求及技術措施.9第七章、腳手架質量要求及標準.13第八章 、腳手架的拆除方案.14第九章 、腳手架搭拆的安全防護及管理.15第十章 、應急預案.17第十一章 、計算書.19 附：腳手架搭設平面圖 腳手架搭設剖面圖落地式雙排腳手架搭拆方案 第一章、編制依據1、建筑結構荷載規范(GB50009-2012)2、建筑施工腳手架實用手冊(含垂直運輸設施) 3、 建筑施工扣件式鋼管腳2、手架安全技術規范(JGJ130-2011) 4、建筑地基基礎設計規范(GB50007-2011)5、建筑施工安全檢查標準(JGJ59-2011) 6、 白田壹號12#、13#、15#、16#樓建筑施工圖紙 第二章、工程概況 （一）、 總述 工程名稱：白田壹號12#、13#、15#、16#樓工程 建設單位： 設計單位： 監理單位： 施工單位： （二）、 建筑概況 白田壹號12#、13#、15#、16#樓工程，位于寶應縣涇河鎮陳東村，東臨白田北路，南臨八淺大溝。本工程結構兩棟框剪10+1小高層。根據目前提供的圖紙，本工程建筑結構類別為二類，耐火等級為二級，合理使用年限為50年，抗震設防烈度為6，無3、地下停車庫。標準層層高2.9m，建筑檐口總高度為31.55m，局部高度35.9。本方案以13#樓為例進行敘述，其地上建筑面積為6703+679（地上車庫）=7382，根據工程需要，特編制如下施工方案指導落地式腳手架的搭設。詳細建筑特征見下表：序號樓號特征12#樓13#樓15#、16#樓1建筑面積（）73825713126232結構形式框剪框剪框剪3地上層數（層）10+110+110+14標準層高（m）2.92.92.95檐口總建筑高度（m）31.5531.5531.556建筑局部最高度（m）35.935.935.9第三章 、腳手架方案設計總體思路 根據本工程的結構特點，考慮到施工工期、質量和安4、全要求，故在選擇方案時，充分考慮了以下幾點： 1、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 2、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收； 3、搭設前，先熟悉建筑施工圖，了解建筑物構造形式；外型尺寸，門窗洞口以及建筑物四周基礎環境等情況。 4、編制腳手架施工組織設計，并報公司技術負責人審批。施工前單位工程技術負責人向搭設和使用人員進行技術安全交底，交底雙方均在交底書上簽字。 5、腳手架搭設根據設計要求搭設，符合建筑施工扣件式鋼管5、腳手架安全技術規范的要求，還必須符合建筑施工安全檢查標準要求，符合江蘇省文明工地的有關標準。 6、結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用：全封閉雙排鋼管落地腳手架。 第四章、腳手架選型及施工準備 （一）、腳手架選型根據本工程腳手架施工方案的選擇，施工時外腳手架采用扣件式落地雙排鋼管腳手架，立桿采用：底下12米為雙立桿，上面部分采用單立桿。排距為1.05m、步距為1.8m、立桿縱向間距為1.5m，內排架距離墻體長度為0.3m、腳手架立桿頂端以局部最高度為準，確保圍護封閉。連墻件布置為逐層2跨（從底層第一步縱向水平桿處開始設置），采用雙扣件連接，豎向間6、距2.9米，水平間距3.00米。掃地桿距地面200mm，采用48型扣件連接，鋼管規格為483.0mm。腳手架整體高度宜高出檐口高度1.5，即架體高度為33，局部高度以建筑物局部最高高度為準，即架體局部最高度為36。施工均布荷載為2.0kN/m2，施工同時，腳手板隔層鋪設。計算腳手架時，以架體最高度36計算，設計計算見本方案第十一部分。 （二）、施工準備 1、按規范要求對鋼管、扣件、腳手板等進行檢查驗收，不合格產品禁止使用，不符合規范要求的的鋼管禁止使用；2、搭設腳手架前應清除搭設場地的雜物，平整搭設場地，澆注寬度不小于1500mm的C15混凝土100mm厚，外圍開挖排水溝并使排水暢通；3、地基7、承載能力能夠滿足外腳手架的搭設要求（具體計算數據參閱腳手架計算書）；4、嚴格從業人員資格審查，相關操作人員的職業資格應符合國家規定。5、放線定位，做好明顯的標記。 第五章、腳手架的搭設方案及工藝1、本工程外腳手架采用扣件式落地雙排鋼管腳手架，鋼管采用483.0，腳手架內立桿離墻面距離30（有外凸挑檐的部位可適當調整），排距為1.05m，立桿縱向間距1.5m，步距為1.8m。 2、立桿下地面基礎做法：腳手架的基礎必須經過夯實處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷。搭設前清除搭設場地的雜物，平整搭設場地，澆注寬度不小于1500mm的C15混凝土100mm厚，外圍開挖排水溝并使排水暢通；3、搭設順序8、：放置縱向掃地桿 立桿（立桿下方墊50100木枋） 橫向掃地桿 第一步縱向水平桿 第一步橫向水平桿 第二步縱向水平桿 第二步橫向水平桿 依次搭設。（外滿鋪密目安全網，連墻處白織網兜底）。4、腳手架搭設必須配合施工進度要求，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上二步；5、每搭設完一步腳手架后，應按規范規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度；6、底座、墊板均應準確地放在定位線上，墊板宜采用長度不少于2跨、厚度不小于50mm的木墊板，本工程中采用520400的通長木板；7、嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用；8、相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內，錯開距離應符合構造要求；9、開始搭設立桿時，應每9、隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除；10、當搭設至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件；11、縱向水平桿應四周交圈，用直角扣件與內外角部位立桿固定；12、雙排腳手架橫向水平桿的靠墻一端至墻裝飾面的距離不宜大于100mm；13、當腳手架施工操作層高出連墻件二步時，應采取臨時穩定措施，直到上一層連墻件搭設完后方可根據情況拆除；14、剪刀撐的搭設應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設，各底層斜桿下端均必須支承在墊塊或墊板上；15、腳手架操作層須滿鋪竹笆，須有200mm高的擋腳板和高度1.2m的護身欄（兩道水平鋼管緊貼外立桿內側，用扣10、件扣牢）。16、腳手架搭設立面示意圖如下： 17、腳手架搭設剖面示意圖如下： 第六章、腳手架構造要求及技術措施 （一）、縱向水平桿的構造要求：1、縱向水平桿設置在立桿內側，其長度不宜小于三跨，縱向水平桿采用對接扣件連接，對接扣件應交錯布置，兩相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3，即是60cm；2、使用竹笆腳手板時，水平桿應采用直角扣件固定在橫向水平桿上，并等間距設置，間距不應大于400mm。 （二）橫向水平桿的構造要求： 1、主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件連接且11、嚴禁拆除，主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm，靠墻一端外伸長度不應0.4L（L為排距），且不應大于500mm，因此取最小值不應大于420mm； 2、作業層上非主節點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2；3、使用竹笆腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端，應用直角扣件固定在立桿上。 （三）腳手板的設置要求：1、作業層腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120150；2、竹笆腳手板應按其主竹筋垂直與縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平鋪，四個角應用直徑1.2的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上；3、作業層端部腳手板探頭長度應取150，其板長兩端均應與支承桿可靠地固定12、。 （四）立桿的設置要求：1、每根立桿底部應設置底座或墊板，本工程采用520400的通長木板作墊板；2、腳手架必須設置縱、橫掃地桿，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500；3、立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接；4、立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。本工程中立桿接長采用對接扣件連接，立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置13、在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3；5、立桿頂端宜高出檐口上皮1.5m。 （五）連墻件布置的要求：1、連墻件布置的最大豎向間距2.9m，最大水平間距為21.53.0m，每跟連墻件覆蓋的面積為2.93.08.740；2、連墻件的布置宜靠近主節點設置，偏離主節點距離不應大于300；3、連墻件應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定；4、本工程連墻件優先采用菱形布置，；5、對于高度在18m以下的雙排雙管腳手架，必須采用剛性連墻件與建筑物可靠連接，嚴禁使用僅有拉筋的柔性連墻件；對14、于高度在18m以上的雙排單管腳手架，采用剛性連墻件與建筑物可靠連接；6、連墻件中的連墻桿宜呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不宜采用上斜連接；7、連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造，采用拉筋必須配用頂撐，頂撐應可靠地頂在混凝土梁、柱等結構部位，拉筋應采用兩根以上直徑4的鋼絲繩擰成一股，使用時不應少于兩股，也可采用直徑不小于6的鋼筋。8、當腳手架下部暫不能設置連墻件時可搭設拋撐，拋撐應采用通常桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在4560之間，連接點中心至主節點的距離不應大于300，拋撐應在連墻件搭設后方可拆除。9、連墻件連墻示意圖如下： 連墻件扣件連接示意圖10、如15、結構形式不能滿足連墻件的拉結搭設，應在結構施工時預埋鋼管以滿足連墻件的搭設。 （六）剪刀撐與橫向斜撐布置的要求：1、剪刀撐的設置應符合下列規定：（1）本工程每道剪刀撐橫跨7根立桿，斜桿與地面的傾角為43，符合規范要求；（2）必須在外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置，中間各道剪刀撐之間的凈距不應大于15m；（3）剪刀撐的斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100；（4）剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150；2、橫向斜撐的設置應符合下列規16、定：（1）橫向支撐應在同一節間,由底層至頂層呈之字型連續布置，斜腹桿宜采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150；（2）高度在24m以下的封閉型雙排腳手架可不設橫向斜撐。 第七章、腳手架的質量要求及標準1、縱向水平桿偏差不大于總長度的1/300，且不大于20mm，同跨內外高度差不大于10mm；橫向水平桿水平偏差不大于10mm，外伸尺寸的誤差不應大于50mm；2、扣件規格必須與鋼管外徑相同；3、腳手架的步距、立桿橫距偏差不大于20mm；立桿縱距偏差不大于50mm；4、螺栓擰緊扭力不應小于40N.m，且不應大于65 N.m；5、連墻點的數量、位置要17、正確，連接牢固，無松動現象；6、在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；7、對接扣件開口應朝上或朝內；8、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不小于100mm；9、作業層的欄桿和檔腳板的搭設均應搭設在外立桿的內側，上欄桿上皮高度應為1.2m，檔腳板高度不應小于180mm，中欄桿應居中設置；10、腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120150mm。 第八章、腳手架的拆除方案1、腳手架拆除前應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合要求；根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，并由相關負責人進行拆除安全技術交18、底；2、腳手架拆除前應清楚腳手架上的雜物及地面障礙物；3、拆除腳手架必須有拆除方案，拆除時應設警戒區，設置明顯標志，并有專人警戒；4、拆除順序必須自上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。連墻點必須與腳手架同步拆除,不允許分段、分立面拆除。如施工需要必須分段、分立面拆除時，應在暫不拆除的兩端加設連墻桿和橫向水平支撐等加強措施，且分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆除腳手架；5、當腳手架拆至下部最后一根長桿的高度（約6.0m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件；6、當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應按規范規19、定設置連墻件和橫向斜撐加固。7、拆下的鋼管、扣件應分裝用塔吊運至地面，嚴禁高空拋擲。 第九章、腳手架搭拆的安全防護及管理1、腳手架搭設人員必須是經過現行國家標準考核合格的專業架子工，上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗；2、搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋；3、腳手架的構配件質量與搭設質量，應按規范規定進行檢查驗收，合格后方可使用；4、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得將模板支架，泵送混凝土和砂漿得輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備；5、當有六級及六級以上大風、雨、等天氣時應停止腳手架的搭設與拆除作業，雨后上架子應有防滑措施；6、腳手架在使用期間，嚴禁拆除任20、何桿件；7、不得在腳手架基礎及鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施；8，臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施；9、在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守；10、臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施應符合施工現場臨時用電安全技術規范；11、搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。12、防火：腳手架內施工實行動火申請及監護制度，對施工人員尤其電焊工進行安全防火教育；出入口、走道處懸掛滅火器，同時，對作業隊伍如何使用滅火器進行教育。13、防墜落物：腳手架上雜物應及時清理，保證通道干凈、整潔。腳手架內側與墻面較大空隙處在樓層標高面設置水21、平安全網。14、限載：腳手架必須嚴格禁止超載使用，落地外腳手架施工荷載限制為270kg/m2。15、定期維護、保養：在腳手架使用期間要經常檢查扣件有無松動，安全防護網是否破損或被挪位；附墻桿件是否被拆除等，消除安全隱患。16、在坑內搭設架子時，地基應確保可靠的穩定性，并保證排水，在屋面搭設腳手架時應對臨邊進行防護，確保安全。 第十章 、應急預案 一、施工應急措施 突遇6級以上陣風架體加固措施 1、為確保安全，防止發生意外，架體施工超過地面6級陣風，架體禁止使用；超過8級風時，必須對靜止狀態下的架體進行特別加固處理。具體加固措施為： （1）、全數檢查扣件的緊固情況，扣件扭矩力達到4050N.M；22、 （2）、所有附著支承桿件均應處于正常受力狀態； （3）、切斷所有電器電源，電纜、電線有效固定，并排專人進行復查； （4）、確保架體上無任何物件堆放，每步架體腳手板、補空防護板和密目安全網等都與架體牢固固定； （5）、架體超出結構層部分，架體上的密目安全網應給予拆除，以減少峰荷載對架體所產生的不安全因素； （6）、當風力達到8級時，除上述方法外，再每層增加臨時硬拉結（原拉結點仍按要求固定），即每層增設預埋拉結點或利用預留洞口、支承排架的方法增加臨時硬拉結，進一步減小拉結點間距，增強架體橫向穩定性； （7）、當風力達到10級時，除上述方法外，應將架體外側密目安全網全部拆除，以防止密目安全網兜風，23、緩解風荷載對架體的沖擊。 2、在大風來臨之前，架體施工人員提早對架體進行專項維修保養工作。項目部還應組織各方相關職能人員一起上架檢查，包括底排全封閉、三步一隔離、各步架體的補空防護、所有扣件的緊固情況等是否存有安全隱患，發現問題及時整改到位。專職安全員予以檢查并做好各項記錄。 3、大風過后，在恢復正常施工前，架體施工現場專職安全員和施工班組長必須上架檢查架體的各種設備設施完好情況，如有損壞，要及時整改，消除安全隱患后并做好“安全防護設施交接驗收記錄”，架體方可進入使用工況。二、 應急救援組織 1、應急救援管理機構-白田壹號項目部 2、施工現場管理人員： 項 目 經 理： 華正國 （聯系電話：124、5190438188） 專職安全員： 黃玉龍 （聯系電話：13301441977） 架子工班組長：蒯本文 （聯系電話：13773323370） 鋼筋工班組長：盧廷卷 （聯系電話：18796678381） 木工班組長： 茆文余 （聯系電話：13773429885） 瓦工班組長： 包士俊 （聯系電話：18605142788）第十一章、計算書落地式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）。 具體參數信息:1.腳手架參數計算腳手架高度，以局部搭設最高度 36 m計算，立桿采用12以下雙立管；搭設尺寸為：立桿的橫距為 1.05m，立桿的縱距25、為1.5m，大小橫桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.00；連墻件采用逐層兩跨，豎向間距 2.9 m，水平間距3.0 m，采用扣件連接，并優先采用菱形設置；連墻件連接方式為雙扣件連接；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處揚州市寶應縣，基本風壓0.45 kN/m2；風荷載高度變化系數z 為1.00，風荷載體型系數s 為1.13；腳手架計算中考慮風荷載作26、用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.038；腳手板鋪設總層數:9；5.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):120.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00。 由于鋼管銹蝕，所以各取值均按482.5的鋼管取值。 一、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大27、橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.050/3=0.052kN/m 活荷載標準值 Q=2.0001.050/3=0.700kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.052=0.109kN/m 活荷載的計算值 q2=1.40.700=0.980kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大28、彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.109+0.100.980)1.6002=0.273kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.109+0.1170.980)1.6002=-0.321kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.321106/3870.0=82.946N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷載標準值q2=0.700kN/m 三跨連續梁均29、布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.091+0.9900.700)1600.04/(1002.0610592800.0)=2.586mm 大橫桿的最大撓度小于1600.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.600=0.061kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0501.600/3=0.084kN 活荷載標準值 Q=2.0001.0501.600/3=1.120kN 荷載30、的計算值 P=1.20.061+1.20.084+1.41.120=1.743kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+1.7431.050/3=0.616kN.m =0.616106/3870.0=159.173N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿31、自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.0381050.004/(3842.06010592800.0)=0.03mm 集中荷載標準值P=0.061+0.084+1.120=1.265kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1265.4401050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.0610592800.0)=2.720mm 最大撓度和 V=V1+V2=2.750mm 小橫桿的最大撓度小于1050.0/150=7mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00k32、N。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1=0.0351.52/2=0.053kN；小橫桿的自重標準值: P2=0.0350.9/2=0.016kN；腳手板的自重標準值: P3=0.30.91.5/2=0.202kN；活荷載標準值: Q=20.91.5 /2=1.35kN；荷載的設計值: R=1.2(0.053+0.016+0.202)+1.41.35=2.216kN； R 8.033、0kN， 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.124836.000=4.493kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.15021.500(1.050+0.300)/2=0.334、04kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.05 NG3 = 0.0501.5004/2=0.150kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50036.000=0.27kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.253kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.00011.5001.050/2=1.575kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 基本風壓可按1035、年一遇的基本風速取值；風荷載標準值計算公式按JGJ130-2011；425作用于腳手架上的水平風荷載標準值，應按下式計算：wk=zsw0式中wk風荷載標準值（kN/m2）；按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定：經計算可得 z風壓高度變化系數，按現行國家標準建筑結構荷載規范（GB50009）規定采用：Uz = 1.00s腳手架風荷載體型系數，按本規范表4.2.6的規定采用風荷載體型系數：Us = 1.13 w0基本風壓（kN/m2），w0=0.45kN/。 3.密目安全網全封閉腳手架擋風系數不宜小于0.8。 經計算得到，風荷載標準值Wk =1.001.1300.450= 0.536、746kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ = 7.7998 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.1516 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 =0.851.40.57461.51.8/10=0.3323kN/m2 其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 五、立桿的穩定性計算: 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=7.78kN37、； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50； A 立桿凈截面面積，A=3.57cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=3.87cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 114.70 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算38、 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=7.43kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.50 A 立桿凈截面面積，A=3.57cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=3.87cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 0.356kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 201.53 f 鋼管立桿抗壓強度39、設計值，f = 205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 六、最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時,采用雙立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 1.032kN； NQ 活荷載標準值，NQ = 1.680kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.125kN/m； 經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 38米。 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： 經計算得到，不考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 H = 50.040、00米。 考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 1.032kN； NQ 活荷載標準值，NQ = 1.680kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.125kN/m； Mwk 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，Mwk = 0.299kN.m；經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 45.810米。本工程腳手架單立桿搭設高度為36m，小于H和Hs，滿足要求！ 七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0風荷載標準值 W41、k = 0.202 kN/m；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.200 m；按規范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 4.575 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 9.575 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l0/i = 300.000/15.900的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.50 cm；f=205.042、0 N/mm；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.50010205.00010 = 87.545 kN；Nl = 9.575 Nf = 87.545,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 9.575小于雙扣件的抗滑力Rc= 16.0 kN。 NlRc，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件扣件連接示意圖見下頁： 結構拉結示意圖 墻體拉結示意圖 八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =56.685 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 11.337 kN；基礎底面面積 ：A = 0.2 m2 。 p=56.685 fg=120 kPa 。 地基承載力的計算滿足要求!