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1、xxxx化工乙二醇項目宿舍樓（001B）腳手架工程專項方案一、編制依據本著“預防為主、安全第一”的施工安全方針，為滿足安全施工要求，響應建設單位安全文明施工的號召，我方對本工程中使用的腳手架工程特別編制專項施工方案。本方案是依據建筑施工計算手冊、建筑施工手冊、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）,本方案中未盡事宜，嚴格按照相關規范執行。二、工程概況本工程為xxxx化工乙二醇項目倒班宿舍樓工程，地處山西xx乙二醇廠區，建筑面積為4977平方米，共4層，層高為3300，基礎底標高-1.8米，建筑高度18.75米，結構形式為框架結構，基礎形式為獨立基礎，圍護結構為加氣混凝土2、砌塊。三、質量要求1、腳手架采用無縫鋼管搭設，其外徑為48mm，壁厚為2.8mm，要求允許偏差小于-0.5mm。2、立桿鋼管彎曲當鋼管長度大于3m小于4m時，允許偏差為12mm；水平桿、斜桿的彎曲，當長度6.5米時，允許偏差30mm3、本工程腳手架搭設垂直度允許偏差為100mm。腳手架步距為20mm，縱距為50mm，橫距為20mm。4、扣件必須全部擰緊，不允許出現松動的情況，每3000個扣件抽查50個。四、腳手架工程施工基本要求為滿足安全施工的需要，對本工程中危險性較大的腳手架工程做出專項方案，在施工當中，腳手架的搭設必須符合規范要求，保證作業人員的安全，并由質量員專人監督檢查，腳手架搭設完后3、，必須組織項目管理人員進行檢查驗收，檢查合格后方可使用。 1、扣件腳手架的搭設要求：用扣件、鋼管搭設的腳手架，是施工臨時結構，它要承受施工過程中的各種垂直和水平荷載。因此，必須有足夠的承載能力、剛度和穩定性。在大橫桿與立桿的交點處，必須設置小橫桿并與大橫桿卡牢。整個架子要設備必要的支撐點與連墻點，以保證腳手架成為一個穩固的結構。外腳手架的搭設：沿建筑物周圍連續封閉，如因條件限制不能封閉時，應設置必要的橫向支撐，端部設置連墻點。 2、腳手架支撐的設置腳手架縱向支撐在腳手架的外側，沿高度方向由下而上連續設施。縱向支撐寬度宜為35個立桿縱距，斜桿與地面夾角度為4560度范圍。縱向支撐應用旋轉扣件與立4、桿和橫向水平桿扣牢，連接點與腳手架節點不大于200mm；縱向鋼管支撐的接長，采用對接扣件對接連接，當采用搭接時，搭接長度不小于400mm，并用兩只十字扣件扣牢。為便于施工操作層處的橫向支撐可臨時拆除，待施工轉入另一施工層再設置。腳手架的橫向支撐不宜隨意拆除。 3、鋼管腳手架的拆除拆除腳手架必須有拆除方案，并認真對操作人員進行安全技術交底，拆除時應設置警戒區，設立明顯標志，并有專人警戒。拆除順序：自上而下進行，不能上下同時作業。連墻壁點必須腳手架同時拆除，不允許分段分立面拆除。拆除下得扣件和配件應及時運至地面，嚴禁高空拋投。 4、腳手架的安全設施安全網是建筑施工安全防護的重要設施之一，按懸掛方式5、分為垂直與水平設置兩種。垂直設施安全網于腳手架的外側，一般用密封安全網，四周滿掛圍護，安全網封閉嚴密，與腳手架固定牢固。由建筑物的二層起，設水平安全網，往上每隔一層設置一道。 五、構造要求及技術措施 （1）地基處理本工程腳手架搭設基礎部分均進行夯實處理，密實度達到設計的要求。因此在搭設腳手架前需要對基礎進行整平，然后在基礎上、底座下設置墊板，厚度不小于50mm，鋪設必須平穩，不得懸空，并在四周腳手架外立桿50cm處設置排水坡。（2）立桿立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣絲。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm；個接頭中線距主節點的距6、離不大于60cm。（3）大橫桿大橫桿置于小橫桿之下，在立柱的內側，用直角扣件與立柱扣緊；其長度不大于3跨、不小于6m，同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步、同跨內。相鄰接頭水平距離不小于50cm，各接頭距立柱的距離不大于50cm。（4）小橫桿每一立桿與大橫桿相交（即主節點），都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不大于15cm。小橫桿間距應與立桿柱間距相同，且根據作業層腳手板搭設的需要，可在兩立柱之間的等間距設置增設12跟小橫桿，其最大間距不大于75cm小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10cm；伸出里排大橫桿距結構外邊7、緣15cm，且長度不大于44cm。上、下層小橫桿應在立桿處錯開布置，同層的相臨小橫桿在立柱處相同布置。（5）縱、橫向掃地桿縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮2cm處的立桿上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。 （6）剪刀撐 本腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿闊步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置。 剪刀撐每6步4跨設置一道，斜桿與地面的夾角在4560。之間。斜桿相交點處于同一條線上，并沿架高連續布置。剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加24個扣結點。所有固定點距主節點距離不大于158、cm。最下部的斜桿與立桿的連接點距地面的高度控制在30cm內。 剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度100cm，并用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10cm。 橫向斜撐搭設在主腳手架部位，在同節內、由底至頂層呈之字型、在里、外排立柱之 下連續布置，斜桿應采用旋轉扣件固定在與之相交的立柱或橫向水平桿的伸出端上。除拐角處設橫向斜撐外，中間應每隔6跨設置一道。 （7）腳手板 腳手板鋼架板，在作業層下部搭設一道水平兜網，隨作業層上升，同時作業不超過兩層。首層滿鋪一層腳手板，以上每隔六層也要滿鋪一層腳手板，并設置安全網及防護欄桿。 腳手板設置在3根橫向水平桿上，并在兩端8cm處用直9、徑1.2mm的鍍鋅鐵絲箍繞23圈固定。當腳手板長度小于2m時，可采用兩根小橫桿，并將板兩端與其可靠固定，以防傾翻。 腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩，接縫中設兩根小橫桿，各桿距接縫的距離均不大于15cm。靠墻一側的腳手板離墻的距離不應大于15cm。拐角處兩個方向的腳手板應重疊放置，避免出現探頭及空擋現象。 （8）防護設施 腳手架要滿掛全封閉式的密目安全網。密目網采用1. 8m x 6.0m的規格，用網繩綁扎在大橫桿外立桿里側。作業層網應高于平臺1.2m，并在作業層下步架處設一道水平兜網。在架內高度3.6m處設首層平網，往上每隔5步距設隔層平網，施工層應設隨層網。六、腳于架的搭設及拆除施工工藝 （1）、10、腳手架搭設施工工藝 場地平整、夯實基礎承載實驗、材料配備定位設置通長腳手板、鋼底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿(擱柵)剪刀撐連墻桿 +鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網 定距定位根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記;用鋼卷 拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記;墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須放平穩，不得懸空;雙管立柱應采用雙管底座，底座下墊枕木，并垂直于墻面設置。 在搭設首層腳手架的過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位 手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。當腳于架操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩定措施，直到連墻件搭設11、言畢后方可拆除。 雙排架宜先立里排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭的，再立中間的一根，互相看齊后，立中間部分各立桿。雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。立桿接長時，宜先立外，后立內排。 （2）、腳手架的拆除施工工藝 拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等(一般的拆除順序為:安全網欄桿腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿立桿) 。不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步12、下降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。 拆除后架體的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節時，應防止失穩。 當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度(約6.5m)時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固 后拆連墻件。 七、腳手架的計算 計算依據： 依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）、建筑地基基礎設計規范（GB 50007-2002）、建筑結構荷載規范（GB 50009-2001(2006年版)）編制。 (一)參數信息: 1.腳手架參數 計算的腳手架為雙排腳手架， 橫桿與立桿13、采用單扣件方式連接，搭設高度為22.0米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.65米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.80米。 內排架距離墻長度為0.30米。 小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為1根。 采用的鋼管類型為482.8。 連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.95米,采用扣件連接。 2.荷載參數 施工均布荷載為3.0kN/m2，腳手板自重標準值0.30kN/m2， 同時施工2層，腳手板共鋪設3層。 腳手架用途:混凝土、砌筑結構腳手架。 (二)小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大14、彎矩和變形。 考慮活荷載在橫向水平桿上的最不利布置(驗算彎曲正應力和撓度不計入懸挑荷載)。 1.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.036kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.3001.650/2=0.247kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.650/2=2.475kN/m荷載的計算值 q=1.20.036+1.20.247+1.42.475=3.805kN/m 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩 計算公式如下: M=3.8051.052/8=0.524kN.m =M/W=0.524106/4248.0=123.45N/mm2 小橫桿的15、計算強度205 N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 荷載標準值q=0.04+2.47+0.25=2.76kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.02.761050.04/(3842.06 105101950.0)=2.08mm 小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與規范規定10mm,滿足要求! (三)大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算。 用小橫桿支座的最大反力計算值，考慮活荷載在大橫桿的不利布置，計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.0361.050=0.038k16、N 腳手板的荷載標準值P2=0.3001.0501.650/2=0.260kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.650/2=2.599kN 荷載的計算值 P=(1.20.038+1.20.260+1.42.599)/2=1.998kN 大橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08(1.20.036)1.6502+0.1751.9981.650=0.586kN.m =0.586106/4248.0=138.007N/mm2 大橫桿的計算強度205N/mm217、,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.6770.0361650.004/(1002.060105101950.000)=0.08mm 集中荷載標準值P=(0.038+0.260+2.599)/2=1.448kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1.1461448.2131650.003/(1002.060105101950.000)=3.55mm 最大撓度和 V=V1+V2=3.635mm 大橫桿的最大撓度小于165018、.0/150與規范規定10mm,滿足要求! (四)扣件抗滑力的計算: 按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN， 按照扣件抗滑承載力系數1.00 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc (規范JGJ130-2011公式5.2.5) 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN 。 R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 小橫桿的自重標準值 P1=0.0361.0502/2=0.038kN 大橫桿的自重標準值 P2=0.0361.650=0.059kN 腳手板的19、荷載標準值 P3=0.3001.0501.650/2=0.260kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.650/2=2.599kN 荷載的計算值 R=1.20.038+1.20.059+1.20.260+1.42.599=4.067kN 單扣件抗滑承載力的設計計算R 8.00滿足要求! (五)腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架自重標準值產生的軸向力 每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)gk:查規范本例為0.1103 NG1 = 0.110322.000=2.427kN (2)腳手板自重標準值產生的軸向力 腳手20、板的自重標準值(kN/m2):本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.30 NG2 = 0.30031.650(1.050+0.300)/2=1.002kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值產生的軸向力 欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m):本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.16 NG3 = 0.1601.6503/2=0.396kN (4)吊掛的安全設施，安全網自重標準值產生的軸向力 吊掛的安全設施荷載，包括安全網自重標準值(kN/m2):0.010 NG4 = 0.0101.65022.000=0.363kN 經計算得到，靜荷載標準值 構配件自重：NG2K=NG2+NG3+NG4 = 121、.761kN。 NG2KL=NG2+NG3+NG4L = 1.398kN。 鋼管結構自重與構配件自重：NG = NG1+ NG2k = 4.188kN。 (5)施工荷載標準值產生的軸向力 施工均布荷載標準值(kN/m2):3.000 NQ = 3.00021.6501.050/2=5.20kN (6)風荷載標準值產生的軸向力 風荷載標準值: （參考規范JGJ130-2011公式4.2.5） 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范的規定采用：W0 = 0.300 可按建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附表D.4取重現期10年確定，根據本工程工況，取修正系數為1 腳手架22、使用期較短，一般為25年，遇到強勁風的概率相對要小得多； Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： 腳手架底部 Uz = 0.740, 風荷載雖然在腳手架頂部達到最大，但此處腳手架結構所產生的軸壓力卻最小；而在5m（底部）處風荷載雖然最小，但腳手架自重產生的軸壓力接近最大，綜合計算值也最大，根據以上分析，立桿穩定性驗算時風壓高度變化系數的取值應選腳手架底部。 Us 風荷載體型系數：Us = 1.1323經計算得到，腳手架底部風荷載標準值 Wk = 10.7401.13230.300 = 0.251kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值 （23、參考規范JGJ130-2011公式5.2.7-2） N = 1.2NG + 0.91.4NQ = 11.578kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值 （參考規范JGJ130-2011公式5.2.7-1） N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.306kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW （參考規范JGJ130-2011公式5.2.9） MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經計算得, 底部立桿段彎矩 Mw=0.91.40.2511.651.802/10 = 0.169kN/m24、 (六)立桿的穩定性計算: 卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 （參考規范JGJ130-2011公式5.2.6-1） 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=12.306kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； u 計算長度系數，由腳手架的基本參數確定，u=1.50； h 立桿步距，h=1.80； 計算長細比, 由k=1時, =kuh/i=169； = 210, 滿足要求! k 計算長度附加系數，取1.155； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； 軸心受壓立桿的穩定系數, 由k=1.155時, =kuh/i25、=195的結果查表得到0.190； A 立桿凈截面面積，A=3.97cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.25cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)； 經計算得到 = 12306.000/(0.190397.400)=163.36N/mm2 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 （參考規范JGJ130-2011公式5.2.6-2） 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.578kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； u 計算長度系數，由腳手架的基本26、參數確定，u=1.50； h 立桿步距，h=1.80； 計算長細比, 由k=1時, =kuh/i=169； = 210, 滿足要求! k 計算長度附加系數，取1.155； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； 軸心受壓立桿的穩定系數, 由k=1.155時, =kuh/i=195的結果查表得到0.190； A 立桿凈截面面積，A=3.97cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.25cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 0.169kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (27、N/mm2)； 經計算得到 = 11578.000/(0.190397.400)+(169000.000/4248.000)=193.48N/mm2 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! (七)最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時,單、雙排腳手架允許搭設高度按照下式計算： （參考規范JGJ130-2011公式5.2.11-1） 其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K=NG2+NG3+NG4 = 1.761kN； NQ 活荷載標準值，NQ = 5.200kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.110kN/m； 經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算28、的搭設高度 H = 0.1903.97410-4205103-(1.21.761+1.45.200)/(1.20.110) = 46.103m。 腳手架搭設高度為22m46.103m，滿足要求！ 考慮風荷載時,單、雙排腳手架允許搭設高度按照下式計算： （參考規范JGJ130-2011公式5.2.11-2） 其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K=NG2+NG3+NG4 = 1.761kN； NQ 活荷載標準值，NQ = 5.200kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.110kN/m； Mwk 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，Mwk = 0.169/0.929、001.4 = 0.134kN.m； 經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 H = 0.1903.97410-4205103-(1.21.761+0.9001.4(5.200+0.1903.9741000.134/4.248)/(1.20.110) = 28.882m。 腳手架搭設高度為22m28.882m，滿足要求！ (八)連墻件的計算: (1)連墻件的軸向力設計值計算： Nl = Nlw + No （參考規范JGJ130-2011公式5.2.12-3） 其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 Wk Aw （參考規范JGJ1330、0-2011公式5.2.13） 腳手架頂部Uz = 1.000 （連墻件的軸向力設計值與風壓高度變化系數成正比例函數關系，隨著腳手架升高，風壓高度變化系數增大，連墻件的軸向力設計值也隨之增大，架體頂部達到最大。所以，連墻件計算時，風壓高度變化系數應取架體頂部。） 腳手架頂部風荷載標準值Wk=kUzUsWo=11.0001.13230.300 = 0.340kN/m2。 Wk 風荷載基本風壓標準值，Wk = 0.340kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 2.001.803.001.65 = 17.820m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(31、kN)；No = 3.000kN 經計算得到 Nlw = 1.40.34017.820 = 8.482kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 8.482+3.000 = 11.482kN (2)連墻件的強度計算： (參考規范JGJ130-2011公式5.2.12-1) 經計算=11482.00/397.40=28.89N/mm2174.25N/mm2，滿足要求。 (3)連墻件的穩定承載力計算： (參考規范JGJ130-2011公式5.2.12-2) 連墻件的計算長度lo取腳手架到墻的距離 長細比=lo/i=30.00/1.60=19 長細比=19 =150(查冷彎薄壁型鋼結構技術規范), 滿足要求32、! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比查表得到=0.949； Nl/A=11.482103/(0.9491808.64)=6.69N/mm2 （參考規范JGJ130-2011公式5.2.12-2） 連墻件穩定承載力0.85f=174.25，連墻件穩定承載力計算滿足要求! (4)連墻件抗滑移計算： 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = 11.482kN小于扣件的抗滑力12.00kN，滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖 (九)地基承載力驗算 (1)基礎底面的平均壓力計算 P=N/A fg （參考規范JGJ130-2001公式5.5.1） 其中 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (33、kN)；N = 12.306 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 腳手架立桿底座、墊板與地基土接觸受力的面積。可按以下情況確定： a.僅有立桿支座(支座直接放于地面上)時，取支座的底面積； b.在支座下設有厚度為5060mm的木墊板(或木腳手板)，則為ab(a和b分別為墊板的兩個邊長，且不小于200mm)，當面積計算值大于0.25m2時，則取0.25m2計算；c.在支座下采用枕木做墊木時，面積按照枕木的底面積計算； d.當一塊墊木或墊板上支撐二根以上立桿時，則為ab/n(n為立桿數)，且用木墊板應符合(2)的取值規定。 P=12.306/0.25=49.22kN/m2 (2)地基承載34、力設計值計算fg = Kc fgk 其中 Kc 地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 240.00 fg=0.40240.00=96.00kN/m2 地基承載力的計算Pfg，滿足要求!八、安全施工技術保障措施1、材質及其使用的安全技術措施扣減的緊固程度應在40-50N.m，并不大于65N.m，對接扣件的抗拉承載力為3KN。扣件上螺栓保持適當的擰緊程度。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨水，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。2、腳手架搭設的安全技術措施腳手架的基礎必須經過硬化處理，滿足承載力要求，35、做到不積水、不沉陷，頂板基礎的混凝土必須達到設計強度的75%以上才能施工。鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹蔑、塑料棍用。 嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。 腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷，頂板基礎的混凝 土必須達到設計強度的75%以上才能施工。 搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入、統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人 指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。 開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件36、安裝穩定后，方可根據情況拆 除。 腳手架及時與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收 工前，一定要確保架子穩定。 腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌一塊。 3.腳手架上施工作業的安全技術措施 結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班 組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。 嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。 結構施工時不允許多層同時作業，裝修37、施工時間時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸 挑架的同時作業層數不超過1層。 當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措 施。各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保 施工安全。 4.腳手架拆除的安全技術措施 拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬定合理的拆除順序，方法。架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙 物、地錨、纜風繩、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。 拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁38、圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。 拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方， 以防墜落。 在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。每天拆架下班時，不應留下隱患部位。拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。 所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。拆下的零配件要裝人容器內，用吊籃吊下;拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。 5、安全防護措施 （1）、電梯井洞口防護措施 電梯井口設置不低于1.39、2m高的開啟式防護門，用12的螺紋鋼筋、按水平間距30cm、豎向間距40cm焊制而成，并在防護門上要刷漆、上鎖、掛牌。 電梯井筒內每隔一層在人口處設置一個用25鋼筋、鋼管及木板搭設的平臺，中間一層用鋼筋支托安全網一道，網上及平臺上均不得存有雜物。電梯井內不準做垂直運輸通道或垃圾通道。 （2）、結構臨邊防護措施 在結構四周邊線內50cm處設置全封閉式護身欄，使用材料均采用48 x 3.5鋼管。其高度不低于1.2m、立桿間距不大于2.5m、豎向每隔0.6m設一道通長大橫桿、每隔一根立桿設一道三腳架。 鋼管掛醒目標志牌，護身欄桿四周滿掛密目安全網、白天設警示牌、夜間設紅色標志燈;臨邊四周1m范圍內不40、準堆料、停放機具。 （3）、樓梯間防護措施 樓梯的側邊利用腳手架做安全防護，架子立管從電梯井內搭設，側邊沿樓梯坡度方向做一道1.2m高的護身欄，側邊底部設18cm高的擋腳板。 九、安全文明施工要求 根據腳手架施工的特殊性，結合公司職業健康安全管理手冊、程序文件，要求按如下規定進行施工：1、進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。 2、進入施工現場的人員要愛護場內的各種設施和標示牌，不得隨意拆除和移動標示牌。 3、嚴禁自由酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。 4、腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格41、者方可發 上崗證，凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適于高空作業者，一律不得上腳手架操作。 5、上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。 6、護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如需拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。 7、腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改時，須經技術部同意后由架子工操作。 8、不準利用腳手架吊運重物;作業人員不準攀登架子上下作業面;不準推車在架子上跑動。9、塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。 不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。 10、在架子上的作業人員不得隨意拆動42、腳手架的所有拉結點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所架子部件。 11、拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。 12、腳手架使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現基礎下沉、桿件變形嚴重、 防護不全、拉結松動等問題要及時解決。 13、要保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。 14、施工人員嚴禁凌空技擲桿件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。 15、使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人;登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。 16、腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領、退料手續。 17、施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。 18、運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要 集中回收處理。應隨時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。 19、六級以上大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業。在冬季、雨季要經常檢查腳手板、 斜道板、跳板上有元積雪、積水等物。若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施。 28