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1、金 河 大 廈 工 程模板工程專項方案編 制 單 位：編 制 日 期：目 錄一、編制依據1二、工程概況1三、模板安裝的一般要求2 1、基礎工程模板22、柱模板23、墻模板24、獨立梁和整體樓層結構模板25、其他工程的模板3四、模板安裝31、安裝前的準備工作32、鋼管滿堂架搭設33、柱模板安裝44、墻模板安裝45、梁、板模板安裝6五、模板的拆除71、模板拆除的要求72、拆除注意事項73、模板施工質量要求74、模板施工安全要求8六、計算書86.1、地下室剪力墻模板86.2、鋼管滿堂架（梁）106.3 鋼管滿堂架（樓板）126.4、梁板立柱穩定性（鋼管滿堂架）146.5、木支撐（梁板）15一、編制依2、據依據建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001 2002年版）等規范編制。二、工程概況11、一般概況1、工程名稱：金河大廈工程。2、建設單位：xx3、設計單位：xx市城市規劃設計研究院。4、建設地點：xx5、建設規模：約36596.75m2（含地下室5802.39m2）。6、結構類型及層數：框架剪力墻結構，地上15層，地下1層。7、建筑高度：總高48.85m，其中裙樓（1、2層）高9m,主樓（含屋架）高39.85m。1. 2、各層簡要概況部 位層3、 高（米）主要梁截面支撐材料梁底支撐間距地下室4.82501400鋼管支撐0.6米一層4.2300550鋼管支撐1.0米二層4.84501200鋼管支撐0.6米三層2.8200600木支撐0.5米四層2.8200500木支撐0.5米五層2.8200500木支撐0.5米六層2.8200500木支撐0.5米七層2.8200500木支撐0.5米八層2.8200500木支撐0.5米九層2.8200500木支撐0.5米十層2.8200500木支撐0.5米十一層2.8200500木支撐0.5米十二層2.8200500木支撐0.5米十三層2.8200500木支撐0.5米十四層2.8200500木支撐0.5米4、十五層2.8200500木支撐0.5米三、模板安裝的一般要求 1、基礎工程模板（1）地面以下支模應先檢查土壁的穩定情況，遇有裂紋及塌方危險時，應采取安全防范措施后，方準下人作業。（2）距基槽（坑）上口邊緣1米內不得堆放模板及支承件。同時上下人時要互相呼應，運下的模板及支承件嚴禁立放在基槽（坑）土壁上。（3）斜支撐與側模的夾角不應小于45，支在土壁的斜支撐應加設墊板，底部的對角楔木應與斜支撐連牢。（4）在有斜支撐的位置，應在兩側模間采用水平撐連成整體。（5）本工程底板及獨立柱基等均采用磚胎膜，僅剪力墻需支模。 2、柱模板：（1）現場拼裝柱模時，應適時地安設臨時支撐進行固定，斜撐與地面的傾角宜為65、0，嚴禁將大片模板系在柱子鋼筋上。（2）待四片柱模就位組拼經對角線校正無誤后，應立即自下而上安裝柱箍。（3）柱模校正后，應采用斜撐或水平撐進行四周支撐，以確保整體穩定。當高度超過4m時，應群體或成列同時支模，并應將支撐連成一體，形成整體框架體系。當需單根支模時，柱寬大于500mm應每邊在同一標高上設置不得少于2根斜撐或水平撐。斜撐與地面的夾角宜為4560，下端應有防滑措施。3、墻模板：（1）當采用散拼定型模板支撐時，應自下而上進行，必須在下一層模板全部緊固后，方可進行上一層安裝。（2）模板未安裝對拉螺栓前，板面應向后傾一定角度。（3）對拉螺栓與墻模板應垂直，松緊應一致，墻厚尺寸應正確。（4）墻6、模板內外支撐必須堅固、可靠，應確保模板的整體穩定。當墻模板外面無法設置支撐時，應在里面設置能承受拉力和壓力的支撐。多排并列且間距不大的墻模板，當其與支撐互成一體時，應采取措施，防止灌筑混凝土時引起臨近模板變形。4、獨立梁和樓層結構模板：（1）安裝獨立梁模板應設操作平層或搭設腳手架，嚴禁操作人員在獨立梁底模或柱模支架上操作或上下通行。（2）樓上下層模板的支柱，應安裝在同一垂直中心線上，在已拆模板的樓面上支模時，必須驗算該樓層結構的負荷能力。（3）模板的支柱間距，橫縱向應按模板設計計算書進行布置。（4）底層模板的支撐，宜先做好地面的墊層再支模，在原地上支模時，應整平夯實，做好排水措施，支柱下端應設7、通長墊板，并設一對木楔并用鐵釘釘牢固。（5）在砼樓面上支模時，支柱下端就墊木板，并加設一對木楔用鐵釘釘牢固。（6）模板采用木支撐的，使用材料、縱橫向立桿間距等必須滿足相關規范和本方案計算式要求，木支撐設雙向水平拉結，從地面上來50cm設一道，每隔2米設一道。 5、其他工程模板：（1）安裝陽臺、雨篷及挑檐等模板時，其支撐應自成系統，應采用斜撐固定在內端的柱模或梁模上。懸挑結構模板的支柱，上下必須保持在一條豎直的中心線上。（2）安裝懸挑結構模板應搭設腳手架或懸挑工作臺，并設防護欄桿和安全網。在危險部位作業時，操作人員應系好安全帶。作業處的下方不得有人通行和停留。四、模板安裝1安裝前的準備工作1）模8、板的組拼模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，拼裝好模板要求逐塊檢查其背楞是否符合模板設計，模板的編號與所用部位是否完全一致。2）模板的基準定位工作首先引測建筑的邊柱軸線，并以該軸線為起點，引出每條軸線，并根據軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線，邊線以及外側控制線，施工前4線必須到位，以便于模板的安裝和校正。3）標高測量利用水準儀將建筑物水平標高根據實際要求，直接引測到模板的安裝位置。4）已經破損面板不得投入使用。5）已經檢查合格的拼裝后模板塊，應按照要求堆碼放，重疊放置時要在層間放置墊木，模板與墊木上下齊平，底層模板離地保證10cm以上距離。2鋼管滿堂架搭設1）采用483.5鋼管搭設滿堂9、架支撐。每根立桿底部應設置底座或20050通長的硬雜木墊板。2）滿堂腳手架板底搭設橫向、縱向立桿的間距為1.2米（板厚大于180時橫縱向立桿間距為1.0m），步距1.8米。梁底鋼管間距具體項見計算書。3）架體內設置縱、橫剪刀撐，并全高全長設置；每道剪刀撐跨越立桿的根數為57根，橫向、縱向相鄰兩道剪刀撐間隔的寬度不應大于4跨，且不大于5m，斜桿與地的傾角為4560之間，立桿底部設置縱橫雙向掃地桿；頂部設置縱橫掃天桿。3柱模板安裝3.1 柱模板的設計柱模面板選用915183018膠合板,豎楞及柱箍選用5080松中方,選用12對拉螺栓。3.2 柱模的施工順序 安裝柱模時，應先在樓面上彈出柱軸線及邊線10、測定標高找平柱腳立柱模加柱箍支設側面穩定斜撐澆搗砼拆柱模（修整，翻至上一層使用）。3.3柱模施工的要點及細部要求 為保證斷面尺寸，在柱斷面用四個腳用25253mm角鋼焊接在柱筋上作限位，用水準儀將相鄰的準點轉移到柱鋼筋上（一般為樓層結構標高上500mm），以此標高來控制柱模頂的標高。 柱與梁板的接頭尺寸準確與否是影響結構外觀的主要因素，在施工中也是難點之一。首先在安裝柱模時，控制好垂直度與斷面尺寸大小，梁板模安裝基本結束時，在梁板模上做二次放樣，核對柱頭是否偏位，對柱施工縫留設較低的柱頭應加設一道柱箍，防止漲模。 在柱模接頭處，用電鉆鉆出兩個孔洞，排除柱頭積水，以保證砼質量。 清理孔留設：為了11、清理干凈柱內垃圾、鋸末、木屑等，在柱一側模底下留出100200的清掃洞口，從而保證砼澆搗質量。 拉結筋埋設：當磚砌體與框架柱相連接時，應在柱模上彈出砌體厚度控制線，然后沿高度方向每隔500mm鉆兩個孔，最后在澆搗砼之前插入26拉結筋，長度一般不小于1000mm，確保砌體拉結筋位置正確。（本工程擬采用拉結筋后植，由專業檢測單位對其進行檢測，保證合格）4.墻模板安裝4.1剪力墻模板的設計面板選用915183018膠合板，內外楞選用5080松中方,內楞間距300，外楞間距300。外楞采用12對拉止水螺栓（地下室部分）鎖緊,間距450450。4.2 剪力墻模板的施工及細部處理墻模板安裝時，根據邊線先立12、一側模板，臨時用支撐撐住，用線錘校正模板的垂直，然后釘牢，再用斜撐和平撐固定。為了保證墻體的厚度正確，在內墻兩側模板之間，上下兩道采用3cm10鋼筋做撐頭卡子，中間對拉螺栓兩頭加焊墊片，間距300（如圖示）。針對墻模與梁板模板接縫處，以往工程出現砼表面平整度便差較大，有蜂窩、砂帶夾層現象。因此，本工程為避免此現象發生采取如下幾點措施，： 滿足設計要求的前提下，第一次澆搗的砼位于對拉螺栓上方3050mm; 第二次澆筑砼之前，先把接縫處下方3050mm的對拉螺栓夾緊； 在施工縫處模板增設鋼管斜撐； 嚴格按照施工規范，要第二次澆筑砼前，按規范要求進行施工縫處理，即先在施工縫處澆筑與墻砼同配合比的水泥13、砂漿50100mm厚。 用電鉆在施工縫處鉆孔，以便排除墻頭積水。.清理孔留設：為了清理干凈墻內垃圾、鋸末、木屑等，在墻一側模底留出100200清掃洞口，從而保證澆搗質量。5.梁、板模板安裝5.1 梁、板模板及支撐的設計面板選用915183018膠合板,次楞、主楞選用5080松中方,對拉螺栓選用12鋼筋。5.2 梁板模板安裝操作流程如下：先沿主梁梁位走向安放梁底門架（后安放板底門架）上頂托、龍骨、次楞木梁模安裝樓板面模板安裝梁板鋼筋安裝梁板混凝土澆筑養護混凝土達到拆模強度， 拆除模板、支撐模板翻轉上一層繼續以上工序5.3 梁模板梁模板安裝后，要拉中線進行檢查，復核各梁模中心位置是否對齊，待平板模14、板安裝后，檢查并調整標高，將木楔釘牢在墊板上。各頂撐之間要設水平撐或剪刀撐，以保持頂撐的穩固。為了深梁綁扎鋼筋的方便，在梁底模與一側模板撐好后，就先綁扎梁的鋼筋，后裝另一側模板。次梁模板的安裝，要待主梁模板安裝并校正后才能進行。5.4 平板模板平板模板安裝時，先在次梁模板的兩側板外先彈水平線。水平線的標高應為板底標高減去平模板厚度及擱柵高度，然后按水平線上牽桿托木，托模上口與水平線相齊，再把靠梁模旁的擱柵先擺上，按設計間距，擺放擱柵，最后在擱柵上鋪釘平模板。為了便于拆模，只在模板端部或接頭處釘牢，中間盡量少釘。為了節約模板，不造成浪費現象，大面積配板位置先用標準尺寸的整塊膠合板對稱排列，不足部15、分留在中央及兩端，用膠合板鋸成所需尺寸嵌補。所有板縫力爭拼密縫，確保砼表面光滑平整。五、模板的拆除1模板拆除的要求 （1）不承重或側壓的模板應在混凝土強度能保證構件不變形，邊面及棱角不因拆模而受損時方可拆除。 （2）承重模板應在與結構或構件同條件養護的混凝土試塊符合規定時，才能拆除。 （3）芯模或預留孔洞的內模，應在砼強度能保證構件和孔洞表面不發生坍陷和裂縫時，方可拆除，拆除時應避免振動和碰傷。2拆模注意事項 （1）拆模前要有混凝土強度報告，并制定拆模程序、拆模方法及安全措施，在經過申請批準后方可拆模。模板拆除時要設置警戒線，并有專人監護。嚴禁硬砸亂撬，搖晃振動，不得將撬棒直接著力于砼表面及受16、力薄弱的局部位置。 （2）已拆模的結構，應在砼達到設計標號后，才允許承受全部設計荷載。當承受施工荷載大于計算荷載時，必須經過核算加設臨時支撐。 （3）拆除時不要用力過猛過急，拆下來的木料要及時運走、整理。 （4）拆模程序一般應是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。重大復雜模板的拆除，事前應制定拆模方案。 （5）拆除跨度較大的梁下支柱時，應先從跨中開始，分別拆向兩端。（6）快速施工的梁和樓板模板，其底模及門架支撐的拆除時間，應對所有砼的強度發展情況分層進行核算，確保下層樓板及梁能安全承載。3.模板施工質量要求（1）模板及其支撐結構的材料、質量，應符合規定和設計要求。（2）模17、板及支撐應有足夠的強度、剛度和穩定性，并不致發生不允許的下沉與變形，模板的內側面要平整，接縫嚴密，不得漏漿。（3）模板安裝后應仔細檢查各部構件是否牢固，在澆灌砼過程中要經常檢查，如發現變形、松動等現象，要及時休整加固。（4）固定在模板上的預埋件和預留洞口均不得遺漏，安裝必須牢固，位置準確。（5）現澆整體式結構模板安裝的允許偏差，應符合下表規定：現澆結構模板安裝允許偏差項 次項 目允許偏差(mm)1軸線位置基礎5柱、墻、梁2底模上表面標高+2、53截面內部尺寸基礎+10柱、墻、梁+2，-54層高垂直（每層垂直度）35相鄰兩板表面高低差26表面平整（2m長度上）54、模板施工安全要求 （1）支模過18、程中應遵守安全操作規程，如遇途中停歇，應將就位的支頂、模板聯結穩固，不得空架浮擱。拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，防止墜落傷。（2）拆模時應搭設腳手板。（3）拆樓層外邊模板時，應有防高空墜落及防止模板向外倒跌的措施。（4）拆模前應制定拆模程序，拆模方法及安全措施，嚴禁硬砸亂撬，搖晃振動，不得將撬棒直接著力于砼表面及受力薄弱的局部位置。（5） 模板拆不下來時，可用木棰敲擊模板，拆除的模板切不可高，拋下，以免傷人及損傷模板。（6）進入現場，必須戴安全帽，禁止穿拖鞋或光腳，正確地使用個人勞動保護用品；（7）拆除模板一般用長撬棍，不允許站在正在拆除的板下。（8）二人抬運模板時，要互相配合，協調工作19、。傳遞模板時，工具應用運輸工具或繩子系牢后升降不得亂扔。六、計算書6.1 地下室剪力墻模板以下參數出自施工手冊：新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；內楞截面特征值為I=170.7104mm2 W=42.7103mm3fm=13N/mm2 E=9000N/mm20.85(拆減系數)=7650鋼管截面特征值：I=12.19104mm4 W20、=5.0103mm3fm=215 N/mm2 E=2.05 105N/mm2 A=4.98102mm2 I=15.8m地下室墻厚300mm，墻高4180mm，砼坍落度3040mm，1=1.15，摻有外加劑，2=1.2，施工氣溫20=T，內楞采用4080松木材，間距b=210，外楞采用2483.5鋼管，間距510mm，對拉穿墻止水螺桿采有12，間距510600mm，砼自重R.c=24KN/m31. 荷載計算A. 新澆筑砼的側壓力（F1）根據公式F=0.22.rc.t. 1. 2.V1/2 =0.22242 1.21.15(1.5) 1/2 =17.85KN/m2或公式F=rc.h=240.75=21、18.00KN/m2其中 - 混凝土的重力密度，取24.00kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.00h； T - 混凝土的入模溫度，取20.00； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.75m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。取兩者最小值，乘以荷載各項系數ri=1.2，拆減系數0.9得 F1=17.851.20.9=19.28 KN/m2B. 傾搗砼產生的側壓力F2 垂直澆筑砼，取水平荷載4KN/m2，各項系數1.4，拆減系數0.9 則F2=41.40.22、9=5.04KN/m2C. 總荷載 (側壓力合計) F3=F1+F2=24.32KN/m22. 內楞驗算1）強度計算a. 內楞承受均布荷載q q=24.320.21=5.11KN/m=5.11N/mmb. 內楞承受最大彎矩M M=1/8*ql2=1/85.115102=16.61104N/mm=M/W=16.61104/42.7103=3.89N/mm2fm=13N/mm2, 取折減系數0.9fm=130.9=11.7 N/mm2=3.89fm =11.7 ，滿足要求2)撓度驗算q=F1L=19.280.51=9.83KN/m=9.83N/mm 查表=(0.273qL4)/(100EI)=(023、.2739.835104)/(1007650170.7104) =1.05mmL/400=1.28mm ，滿足要求3.外楞計算: 外鋼楞的作用主要是加強各部分的連接及模板的整體剛度,不是一種受力構件,可不進行計算。4.對拉螺栓驗算采用12螺栓 An=76mm2f=170N/mm2 Anf=76170=12920N對拉螺栓的拉力N N=F3bh=24.320.510.60=7.44KN =7440N12920N ， 滿足要求6.2、梁模板計算（鋼管滿堂架）6.2.1、地下室頂板最大梁截面尺寸2501400mm，長6800mm，采用18厚膠合板模，梁底離地面高3.40m，模板底小楞間距250mm，24、立桿間距600，梁模立檔間距250（小楞，立檔為4080松木材，立桿為483.5鋼管）1. 底模驗算1)、荷載計算底模自重: 0.30.251.2=0.09KN/m新澆筑砼自重: 24.00.251.41.2=8.4KN/m鋼筋自重: 1.50.251.41.2=0.63KN/m振搗砼產生荷載: 20.251.4=0.7KN/m承載力計算時荷載組合: q1=0.09+8.4+0.63+0.7 =11.01KN/m剛度驗算時荷載: q1=(0.09+8.4+0.63+0.7)/1.2=9.18KN/m取荷載拆減系數0.9則q=9.18 0.9=8.26KN/m2)、抗彎承載力驗算底模下的楞木間距25、250，按四等跨連續梁考慮，查結構靜力計算表Km=0.107Kv=0.607Kw=0.632M=KmqL2=0.1078.262502=5.52104Nmm=M/W=M/(1/6b.h2)=5.52104/(1/6250152) =5.89N/mm2Fm=130.8=10.4N/mm2 可以滿足3)、抗剪強度 V=KvqL=0.6078.26250=1253.46N剪應力I=3v/2bh=(31253.46)/225015 =0.50N/mm2Fv=1.2N/mm2 可以滿足4)、撓度驗算:W=KWqL4/100EI =0.632(8.262504)/1009000(1/12250153) =26、0.483mmL/400=250/400=0.625mm 可以滿足2. 小楞驗算 小楞間距250，采用4080松木材，立桿橫距600A. 荷載計算 按簡支梁計算Q=qt=8.260.25=2.065KNB. 承載力驗算M=1/8Pt(2-b/t)=1/82.72250（2-600/250）=34 N/m2取兩者最小值, 并乘以荷載各項系數和拆減系數得 F1=341.20.9=36.72KN/m2A. 振搗砼產生的荷載，4KN/m2，乘各項系數和拆減系數得 F2=41.40.9=5.04KN/m2B. 側壓力合計 F3=F1+F2=41.76KN/m2化為線荷載：q=F3L=41.760.25=27、10.44KN/m q=F1L=36.720.25=9.18KN/m3. 抗彎強度驗算 按四等跨連續梁計算(同前取值) M=KmqL2= -0.10710.442502=-6.98104Nmm=M/W=(-6.98104)/(1/6250152 ) =7.45N/mm2fm=13N/mm2 可以滿足4. 抗剪強度驗算 V=KvqL=-0.60710.44250=-1584N I=3V/2bh=(31584)/225015 =0.63N/mm2fv=1.2N/mm2 可以滿足5. 撓度驗算 W=KWqL4/100EI =(0.6328.262504)/(10090001/12250153) =028、.322mmL/400=0.625mm 滿足要求6.2.2、 三層梁板（轉換層）最大梁截面尺寸4501200mm，長6600mm，采用18厚膠合板模，梁底離地面高3.60m，模板底小楞間距250mm，立桿間距600，梁模立檔間距250（小楞，立檔為4080松木材，立桿為483.5鋼管）1. 底模驗算1)、荷載計算底模自重: 0.30.451.2=0.162KN/m新澆筑砼自重: 24.00.451.21.2=15.552KN/m鋼筋自重: 1.50.451.21.2=0.972KN/m振搗砼產生荷載: 20.451.2=1.08KN/m承載力計算時荷載組合: q1=0.162+15.552+029、.972+1.08 =17.766KN/m剛度驗算時荷載: q1= q1/1.2=14.805KN/m取荷載拆減系數0.9則q=14.805 0.9=13.33KN/m2)、抗彎承載力驗算底模下的楞木間距250，按四等跨連續梁考慮，查結構靜力計算表Km=0.107Kv=0.607Kw=0.632M=KmqL2=0.10713.332502=8.91104Nmm=M/W=M/(1/6b.h2)=8.91104/(1/6250152) =9.51N/mm2Fm=130.8=10.4N/mm2 可以滿足3)、抗剪強度 V=KvqL=0.60713.33250=2022.82N剪應力I=3v/2bh=30、(32022.82)/225015 =0.81N/mm2Fv=1.2N/mm2 可以滿足4)、撓度驗算:W=KWqL4/100EI =0.632(13.332504)/1009000(1/12250153) =0.520mmL/400=250/400=0.625mm 可以滿足2. 小楞驗算 小楞間距250，采用4080松木材，立桿橫距600A. 荷載計算 按簡支梁計算P=qt=13.330.25=3.333KNB. 承載力驗算M=1/8Pt(2-b/t)=1/83.333250（2-600/250）=41.6N/m2取兩者最小值, 并乘以荷載各項系數和拆減系數得 F1=41.61.20.9=431、4.93KN/m2A. 振搗砼產生的荷載，4KN/m2，乘各項系數和拆減系數得 F2=41.40.9=5.04KN/m2B. 側壓力合計 F3=F1+F2=49.97KN/m2化為線荷載：q=F3L=49.970.25=12.49KN/m q=F1L=44.930.25=11.23KN/m3. 抗彎強度驗算 按四等跨連續梁計算(同前取值) M=KmqL2= -0.10713.332502=-8.91104Nmm=M/W=(-8.91104)/(1/6250152 ) =9.50N/mm2fm=13N/mm2 可以滿足4. 抗剪強度驗算 V=KvqL=-0.60713.33250=-2022N 32、I=3V/2bh=(32022)/225015 =0.81N/mm2fv=1.2N/mm2 可以滿足5. 撓度驗算 W=KWqL4/100EI =(0.63213.332504)/(10090001/12250153) =0.52mmL/400=0.625mm 滿足要求6.3、樓板模板計算（鋼管滿堂架）6.3.1、地下室頂板板厚250，板底距地4.55m，采用18厚膠合板做底模，用4080松木做次楞：間距t取500，主楞采用483.5鋼管，大楞間距1000，橫、縱向立桿間距1000，驗算樓板模板及支撐強度和剛度。1.樓板模板1)荷載計算A.荷載計算: 取1000寬計算; 底模自重: 0.3KN33、/m30.0151.01.2=0.0054KN/m 新澆筑砼自重: 24KN/m30.251.01.2=7.2KN/m 鋼筋自重: 1.1KN/m30.251.01.2=0.33KN/m施工人員及施工設備荷載: 2.5KN/m21.01.4=3.5KN/mB.承載力計算荷載組合, 取拆減系數0.9。則q=（0.0054+7.2+0.33+3.5）0.9=11.04KN/mC.撓度驗算荷載組合, 取拆減系數0.9則q=(0.0054+7.2+0.33) 0.9=7.54KN/m2)承載力驗算板模板按三跨連續梁計算、根據荷載與結構靜力計算表。M=0.10qt2M=0.1011.045002 =2734、.6104NmmQ=M/WW=1/6bh2 =1/61000152=37.5103Q=27.6104 /37.5103=7.36N/mmfm=130.85=11.1N/mm 可以滿足3) 撓度驗算 = ，I=b/12h3=486103 =0.6677.545004/(1009000486103) =0.72mmt/250=2.0mm 可以滿足4)抗剪承載力驗算： V=kv.q.e =2571N I=VS/Ib =（25714080）/（48610340） =0.42fv=1.8 可以滿足 2.樓板內楞(次楞)計算。1) 荷載計算將每m寬線荷載換為小楞線荷載。承載力荷載: q=11.040.5035、=5.52KN/m施工集中荷載: P=2.5KN0.85=2.125KN=2.125103N剛度荷載: q=5.520.50=2.76KN/m2)承載力驗算按五跨連續梁計算均布荷載作用時: M1=0.105ql2=0.1052.768002=18.55104N.mm集中荷載作用時: M2=0.171pe=0.1712.1253103800=29.07104N.mm取兩者中最大值, 故M=29.07104N.mmW=1/6 bh2=1/640802=42.7103mm3L=M/W=(29.07104)/(42.7103) =6.81N/mm2130.85=11.1N/mm2可以。4）撓度驗算：=36、（0.644qL4）/100EI =(0.6442.768004)/100(90000.85) 170.7104 =0.31mmL/400=800/400=2mm， 滿足施工3. 樓板明楞(大楞)計算。1) 荷載計算。 Q=5.52KN/m P=2.125103N Q、=2.76KN/m2)承載力計算按四等跨邊疆梁計算。線荷載作用：M1=0.107QL2 =0.1075.5210002 =58.95104集中作用: M2=0.169PL =0.1692.1251031300 =46.7104N/mm取兩者中最大值: M=58.95104N/mm.6=M/W =(58.95104)/5.010337、 =117.9215N/mm2 可以滿足3）撓度驗算 =1.079qt4/100EI =1.0791.5110004/100(2.06105) 12.19104 =1.85mm(1000/250)=4.0mm 可以滿足6.3.2、 三層樓板（轉換層）板厚180，板底距地4.62m，采用18厚膠合板做底模，用4080松木做次楞：間距t取500，主楞采用483.5鋼管，大楞間距1000，橫、縱向立桿間距1200，驗算樓板模板及支撐強度和剛度。1.樓板模板1)荷載計算A.荷載計算: 取1000寬計算; 底模自重: 0.3KN/m30.0151.01.2=0.0054KN/m 新澆筑砼自重: 24KN38、/m30.181.01.2=5.18 KN/m 鋼筋自重: 1.1KN/m30.181.01.2=0.24KN/m施工人員及施工設備荷載: 2.5KN/m21.01.4=3.5KN/mB.承載力計算荷載組合, 取拆減系數0.9。則q=（0.0054+5.18+0.24+3.5）0.9=8.03KN/mC.撓度驗算荷載組合, 取拆減系數0.9則q=(0.0054+5.18+0.24) 0.9=4.88KN/m2)承載力驗算板模板按三跨連續梁計算、根據荷載與結構靜力計算表。M=0.10qt2M=0.108.035002 =20.1104NmmQ=M/WW=1/6bh2 =1/61000152=3739、.5103Q=20.1104 /37.5103=5.35N/mmfm=130.85=11.1N/mm 可以滿足3) 撓度驗算 = ，I=b/12h3=486103 =0.6675.355004/(1009000486103) =0.51mmt/250=2.0mm 可以滿足4)抗剪承載力驗算： V=kv.q.e=2362N I=VS/Ib =（23624080）/（48610340） =0.39fv=1.8 可以滿足 2.樓板內楞(次楞)計算。1) 荷載計算將每m寬線荷載換為小楞線荷載。承載力荷載: q=8.030.50=4.02KN/m施工集中荷載: P=2.5KN0.85=2.125KN=240、.125103N剛度荷載: q=4.020.50=2.01KN/m2)承載力驗算按五跨連續梁計算均布荷載作用時: M1=0.105ql2=0.1054.028002=27.01104N.mm集中荷載作用時: M2=0.171pe=0.1712.1253103800=29.07104N.mm取兩者中最大值, 故M=29.07104N.mmW=1/6 bh2=1/640802=42.7103mm3L=M/W=(29.07104)/(42.7103) =6.81N/mm2130.85=11.1N/mm2可以。4）撓度驗算：=（0.644qL4）/100EI =(0.6442.018004)/100(41、90000.85) 170.7104 =0.41mmL/400=800/400=2mm， 滿足施工3. 樓板明楞(大楞)計算。1) 荷載計算。 Q=4.02KN/m P=2.125103N Q、=2.01KN/m2)承載力計算按四等跨邊疆梁計算。線荷載作用：M1=0.107QL2 =0.1074.0212002 =61.94104集中作用: M2=0.169PL =0.1692.1251031200 =44.92104N/mm取兩者中最大值: M=61.94104N/mm6=M/W =(61.94104)/5.0103 =123.88215N/mm2 可以滿足3）撓度驗算 =1.079qt4/42、100EI =1.0792.0112004/100(2.06105) 12.19104 =1.79mm(1200/250)=4.8mm 可以滿足6.4梁板立桿的計算（滿堂鋼管架）1、梁底受力最大的立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的總荷載： N1 =14.805 kN （見梁荷載計算值）腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1294.1=0.65 kN；N =N1+N2 =9.18+0.65=15.455kN ； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 43、(cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；地下室梁取3.40m，樓板取4.55m立桿的長細比 lo/i= 4000/ 15.8 = 215.2 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=15.455/(0.205489) = 154.2N/mm2 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2 滿足要求！2、板底立桿的穩定性計算公式 = N/44、(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的總荷載： N1 =11.04kN （見板荷載計算值）；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1294.1=0.65kN；N =N1+N2=11.04+0.65=11.69 kN；立桿的長細比 lo/i = 4550/ 15.8 = 287.97由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.232 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=11690/(0.232489) = 74.7 N/mm2 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2 滿足要求 剪力墻大樣圖梁板滿堂架大樣圖6.5 梁板木支撐本工程三至十五層高245、.8米，采用木支撐。取200600截面梁進行計算。前面已經全面計算了梁底模、側模、抗彎、抗剪、撓度等，均完全滿足要求，在此不必重復驗算，只計算木支撐（立桿）穩定性。6.5.1木支撐（梁）1、參數信息（1）模板參數木支撐縱距Lb(m)：0.500；梁立桿計算高度H(m)；立桿圓木小頭直徑r(mm)：80.000；彈性模量E(N/mm2): 9000.000；抗壓強度設計值fc(N/mm2): 10.000；方木截面寬度b1 (mm)：40.000；方木截面高度h1(mm)：80.000；梁截面寬度B(m)：0.200；梁截面高度D(m)：0.600； （2）荷載參數模板自重(kN/m2)：0.346、5；混凝土與鋼筋自重(kN/m2)： 25.0；施工荷載(kN/m2)： 1.0；新澆混凝土荷載側壓力(kN/m2)：12.0；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2): 2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0； 木支撐大樣圖2、梁底木立桿的穩定性驗算（1）靜荷載：1)木頂撐的自重(kN)：NG1 = 1.0000.0400.080+(1.000/2)2+0.60021/220.0400.060+2.100(0.050/2)22.10= 0.044 kN2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3500.2000.600 = 0.042 kN；3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG347、 = 250.2000.6000.500 = 1.5 kN；經計算得到，靜荷載標準值；NG = NG1+NG2+NG3 = 0.044+0.042+1.5 = 1.586 kN；（2）活荷載標準值計算：NQ = (1.000+2.000)0.2000.600 = 0.360 kN；（3）立桿的軸向壓力設計值計算公式：N = 1.2NG+1.4NQ = 1.21.586+1.40.360 = 2.40 kN；穩定性計算公式如下： =N/(A0)fc其中，N- 作用在立桿上的軸力 -立桿受壓應力計算值； fc-立桿抗壓強度設計值； A0-立桿截面的計算面積； A0 = (80.000/2)2 = 48、5024 mm2 -軸心受壓構件的穩定系數,由長細比結果確定； 軸心受壓穩定系數按下式計算： =2800/2 i- 立桿的回轉半徑，i = 80.000/4 = 20 mm； l0- 立桿的計算長度，l0 = 2800-100=2700mm； = 2700/20= 135； =2800/(135)2 = 0.154； 經計算得到： = N/(A0)=2400/(0.1545024) = 3.102 N/mm2；根據規范規定，用于施工和維修時木材的強度設計值應乘1.2調整系數：f = 1.210.000 = 12.000 N/mm2；木頂支撐立桿受壓應力計算值為3.102N/mm2，小于木頂支撐49、立桿抗壓強度設計值 12N/mm2，滿足要求！6.5.2木支撐（樓板）前面已經全面計算了樓板底模、側模、抗彎、抗剪、撓度等，均滿足要求，在此不必重復驗算，只計算樓板木支撐（立桿）穩定性。模板木支撐的荷載包括靜荷載和活荷載,樓板厚度取120，木支撐縱距取600，橫距取1200。（1）靜荷載標準值包括以下內容：1)木頂撐的自重(kN)：NG1 = 0.6000.0600.080+(0.600/2)2+0.60021/220.0300.040+3.2000.0600.08023.200= 0.069 kN2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3500.6000.600 = 0.126 kN；3)鋼50、筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.0000.1000.6000.600 = 0.900 kN；經計算得到，靜荷載標準值；NG = NG1+NG2+NG3 = 0.069+0.126+0.900 = 1.095 kN；（2）活荷載為施工荷載標準值：NQ = 2.0000.6000.600 = 0.720 kN；（3）不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式：N = 1.2NG+1.4NQ = 1.21.095+1.40.720 = 2.322 kN；立柱的穩定性驗算:穩定性計算公式如下： =N/(A0)fc其中，N - 作用在立柱上的軸力 -立柱受壓應力計算值； fc -立柱抗壓強51、度設計值； A0-立柱截面的計算面積； A0 = (80.000/2)2 = 5024 mm2 -軸心受壓構件的穩定系數,由長細比結果確定；軸心受壓穩定系數按公式計算： =2800/2 i-立桿的回轉半徑，i = 80.000/4 = 20 mm； l0- 立桿的計算長度，l0 = 2600mm； = 2600.000/20 = 130.000； =2800/(130.00)2 = 0.166；經計算得到： = 2322KN/(0.1665024) = 3.95N/mm2；根據規范規定，用于施工和維修時木材的強度設計值應乘1.2調整系數：f = 1.210.000 = 12.000 N/mm2；木頂支撐立柱受壓應力計算值為2.78N/mm2，小于木頂支撐立柱抗壓強度設計值 12.000N/mm2，滿足要求！