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1、目錄一、現場概況1二、平面定位（懸空區域）1三、施工工期計劃2四、施工方法2五、施工注意事項3六、安全保證措施3七、勞動力計劃3八、計算書4一、一、現場概況 由于C區連通道還在進行挖土及支護，C區還不具備全面施工條件。根據與業主確定的工期計劃，C區需要在10月10日完成主體結構封頂。C區現已穿插開始進行C-C軸以南墊層及承臺底板施工，因C-A軸交C-1C-3軸位置處三根樁位于原連通道支護噴錨平臺上（如圖一），平臺最窄處寬約3.2m，與C區底板標高相差約4.2m。此處為二段放坡，坡底為正在進行挖土及腰梁施工的連通道，不具備填土做墊層、防水及承臺底板的條件。 為了確保C區進度按業主要求的工期節點完2、成，且該位置無法大范圍填土，我部采取在原噴錨平臺上修筑長約30m，高為2m的擋土墻，然后填土進行該處墊層、防水、承臺及底板施工的方案。圖1 C區西南側現場情況獨立樁基二、平面定位（懸空區域）底板范圍內樁三、 施工工期計劃 擋土墻施工時間為xx.7.10xx.7.20。四、 施工方法根據現場情況，C-A軸承臺與底板相連接區域需在原噴錨平臺上修筑長約30m，高度2m的擋土墻（其中底部配筋14200雙層雙向，豎向配筋14200雙層雙向，鋼筋滿足錨固長度要求，混凝土強度等級為C30），地基承載力為0.15MPa（計算書中以0.08MPa進行計算），再進行土方回填及底板施工。擋土墻定位詳見圖2、圖3。因3、1/C-0A處未和底板相連，不屬于主塔樓范圍只在2層有一塊頂板，考慮現場因坡底連通道還在進行挖土及腰梁施工，待后期連通道施工完成并回填土方后進行施工（該區域延后施工不影響主塔樓進度）。圖2 C區西南側擋土墻施工剖面圖 圖3 C區西南側擋土墻施工平面圖五、 施工注意事項1、擋土墻應在砌筑或澆筑過程中控制其斷面尺寸、位置、垂直度，防止偏離設計值。2、做好排水、反濾措施，防止擋墻內側積水。3、擋墻后回填土需在擋墻強度達到75%后方可進行，不得用重型機具進行壓實，防止碰撞擋墻。4、擋墻施工完成后必須按照要求進行養護。六、 安全保證措施 1、擋墻施工時，必須采取相應的措施防止擋墻倒塌和人員墜落。2、不得4、在擋墻上堆積石料，防止落石傷人。3、安裝擋土墻模板應設置防傾覆措施。4、施工現場人員必須配戴安全帽。 5、挖掘機施工時，專人指揮，挖掘機禁止在不穩定邊坡上作業。七、 勞動力計劃 項目部配置管理人員和各專業班組，對施工的整個過程進行技術、安全、質量的管理。表7.1 勞動力投入計劃工種木工鋼筋工材料運輸工電工安全員人數55212表7.2 管理人員配置計劃職務技術員安全員質量員測量員專業施工員人數11132八、 計算書 原始條件:擋土墻計算簡圖擋土墻下地基土承載力特征值為0.15 MPa，計算書中修正后的地基承載力特征值以0.08 MPa進行計算。計算參數如下：（1）墻身尺寸: 墻身高: 2.2005、(m) 墻頂寬: 0.200(m) 面坡傾斜坡度: 1: 0.000 背坡傾斜坡度: 1: 0.000 墻趾懸挑長DL: 0.200(m) 墻趾跟部高DH: 0.200(m) 墻趾端部高DH0: 0.200(m) 墻踵懸挑長DL1: 1.000(m) 墻踵跟部高DH1: 0.200(m) 墻踵端部高DH2: 0.200(m) 加腋類型:不加腋 設防滑凸榫 防滑凸榫尺寸BT1: 0.200(m) 防滑凸榫尺寸BT: 0.300(m) 防滑凸榫尺寸HT: 0.200(m) 防滑凸榫被動土壓力修正系數: 1.000 防滑凸榫容許彎曲拉應力: 0.500(MPa) 防滑凸榫容許剪應力: 0.990(M6、Pa) 鋼筋合力點到外皮距離: 50(mm) 墻趾埋深: 0.000(m) （2）物理參數: 混凝土墻體容重: 25.000(kN/m3) 混凝土強度等級: C30 縱筋級別: HRB400 抗剪腹筋等級: HRB400 裂縫計算鋼筋直徑: 14(mm) （3）擋土墻類型: 抗震區浸水擋土墻 墻后填土內摩擦角: 35.000(度) 墻后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墻后填土容重: 19.000(kN/m3) 墻背與墻后填土摩擦角: 17.500(度) 地基土容重: 18.000(kN/m3) 修正后地基土容許承載力: 80.000(kPa) 地基土容許承載力提高系數: 墻趾值提高系數: 7、1.200 墻踵值提高系數: 1.300 平均值提高系數: 1.000 地震作用墻趾值提高系數: 1.500 地震作用墻踵值提高系數: 1.625 地震作用平均值提高系數: 1.250 墻底摩擦系數: 0.500 地基土類型: 土質地基 地基土內摩擦角: 30.000(度) 地震烈度: 設計烈度7度 面側地震動水壓力系數: 1.000 背側地震動水壓力系數: 1.000水上地震角: 1.50水下地震角: 2.50水平地震系數: 0.10重要性修正系數: 1.70綜合影響系數: 0.25 抗震基底容許偏心距:B/5 公路等級及工程類別: 高速公路抗震重點工程 墻后填土浮容重: 9.000(kN/8、m3) 地基浮力系數: 0.700 土壓力計算方法: 庫侖 （4）坡線土柱: 坡面線段數: 2折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數11.8001.700025.3000.0000 地面橫坡角度: 46.000(度) 墻頂標高: -12.250(m) 擋墻內側常年水位標高: -38.900(m) 擋墻外側常年水位標高: -38.900(m) 浮力矩是否作為傾覆力矩加項: 是 擋墻分段長度: 30.000(m)鋼筋混凝土配筋計算依據:混凝土結構設計規范（GB 50010-2010）=荷載組合如下：= 組合系數: 1.000 1. 擋土墻結構重力 分項系數 = 0.900 2. 填土重9、力 分項系數 = 1.200 3. 填土側壓力 分項系數 = 1.200 4. 車輛荷載引起的土側壓力 分項系數 = 1.200 5. 計算水位的浮力 分項系數 = 1.100 6. 計算水位的靜水壓力 分項系數 = 1.050 7. 地震作用力 分項系數 = 1.000 = 土壓力計算 計算高度為 2.200(m)處的庫侖主動土壓力 無荷載時的破裂角 = 37.022(度) 按假想墻背計算得到: 第1破裂角： 35.033(度) Ea=59.490 Ex=30.243 Ey=51.229(kN) 作用點高度 Zy=0.872(m) 因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發現第二破裂面10、存在： 第2破裂角=13.214(度) 第1破裂角=34.144(度) Ea=47.255 Ex=31.488 Ey=35.235(kN) 作用點高度 Zy=1.000(m) 墻身截面積 = 0.740(m2) 重量 = 18.500 kN地下水作用力及合力作用點坐標(相對于墻面坡上角點) X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)墻面坡側:0.000.000.000.00墻背坡側:0.000.000.000.00墻 底 面:-0.000.001.20-2.20 整個墻踵上的土重 = 29.009(kN) 重心坐標(0.567,-1.036)(相對于墻面坡上角點) 全墻地震力=2.01911、(kN) 作用點距墻頂高度=1.225(m)(一) 滑動穩定性驗算 基底摩擦系數 = 0.500 采用防滑凸榫增強抗滑動穩定性,計算過程如下: 基礎底面寬度 B = 1.400 (m) 墻身重力的力臂 Zw = 0.455 (m) Ey的力臂 Zx = 1.165 (m) Ex的力臂 Zy = 1.000 (m) 作用于基礎底的總豎向力 = 82.744(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=38.287(kN-m) 基礎底面合力作用點距離墻趾點的距離 Zn = 0.463(m) 基礎底壓應力: 墻趾=119.214 凸榫前沿=102.038 墻踵=0.000(kPa) 凸榫前沿被動土壓力=331.12、879(kPa) 凸榫抗彎強度驗算: 凸榫抗彎強度驗算滿足: 彎曲拉應力 = 442.505 = 500.000(kPa) 凸榫抗剪強度驗算: 凸榫抗剪強度驗算滿足: 剪應力 = 221.253 1.300 滑動穩定方程驗算： 滑動穩定方程滿足: 方程值 = 13.448(kN) 0.0(二) 傾覆穩定性驗算 相對于墻趾點，墻身重力的力臂 Zw = 0.455 (m) 相對于墻趾點，墻踵上土重的力臂 Zw1 = 0.767 (m) 相對于墻趾點，Ey的力臂 Zx = 1.165 (m) 相對于墻趾點，Ex的力臂 Zy = 1.000 (m) 驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩定性 傾覆力矩= 33.4513、1(kN-m) 抗傾覆力矩= 71.738(kN-m) 傾覆驗算滿足: K0 = 2.145 1.300 傾覆穩定方程驗算： 傾覆穩定方程滿足: 方程值 = 34.065(kN-m) 0.0(三) 地基應力及偏心距驗算 基礎為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應力 作用于基礎底的總豎向力 = 82.744(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=38.287(kN-m) 基礎底面寬度 B = 1.400 (m) 偏心距 e = 0.237(m) 基礎底面合力作用點距離基礎趾點的距離 Zn = 0.463(m) 基底壓應力: 趾部=119.214 踵部=0.000(kPa) 作用于基底的合力偏心距驗算滿足: 14、e=0.237 = 0.200*1.400 = 0.280(m) 墻趾處地基承載力驗算滿足: 壓應力=119.214 = 120.000(kPa) 墻踵處地基承載力驗算滿足: 壓應力=0.000 = 130.000(kPa) 地基平均承載力驗算滿足: 壓應力=59.103 = 100.000(kPa)(四) 墻趾板強度計算標準值: 作用于基礎底的總豎向力 = 82.744(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=38.287(kN-m) 基礎底面寬度 B = 1.400 (m) 偏心距 e = 0.237(m) 基礎底面合力作用點距離趾點的距離 Zn = 0.463(m) 基礎底壓應力: 趾點=11915、.214 踵點=0.000(kPa)設計值: 作用于基礎底的總豎向力 = 93.743(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=43.811(kN-m) 基礎底面寬度 B = 1.400 (m) 偏心距 e = 0.233(m) 基礎底面合力作用點距離趾點的距離 Zn = 0.467(m) 基礎底壓應力: 趾點=133.722 踵點=0.196(kPa) 趾板根部 截面高度: H = 0.200(m) 截面剪力: Q = 23.937(kN) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 截面彎矩: M = 2.457(kN-m) 抗彎拉筋構造配筋: 配筋率Us=0.02% Us_min=0.20% 抗彎受拉筋16、: As = 400(mm2) 截面彎矩: M(標準值) = 2.170(kN-m) 最大裂縫寬度：fmax = 0.017(mm)。(五) 墻踵板強度計算標準值: 作用于基礎底的總豎向力 = 82.744(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=38.287(kN-m) 基礎底面寬度 B = 1.400 (m) 偏心距 e = 0.237(m) 基礎底面合力作用點距離趾點的距離 Zn = 0.463(m) 基礎底壓應力: 趾點=119.214 踵點=0.000(kPa)設計值: 作用于基礎底的總豎向力 = 93.743(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=43.811(kN-m) 基礎底面寬度 B = 17、1.400 (m) 偏心距 e = 0.233(m) 基礎底面合力作用點距離趾點的距離 Zn = 0.467(m) 基礎底壓應力: 趾點=133.722 踵點=0.196(kPa) 踵板根部 截面高度: H = 0.200(m) 截面剪力: Q = 33.709(kN) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 截面彎矩: M = 24.896(kN-m) 抗彎受拉筋: As = 480(mm2) 截面彎矩: M(標準值) = 20.889(kN-m) 最大裂縫寬度：fmax = 0.480(mm)。(六) 立墻截面強度驗算 距離墻頂 0.500(m)處 驗算截面以上地震力=0.170(kN) 作用18、點距墻頂高度=0.381(m) 截面寬度 B = 0.200(m) 截面剪力 Q = 3.617(kN) 截面彎矩 M = 0.596(kN-m) 截面彎矩 M(標準值) = 0.500(kN-m) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 抗彎拉筋構造配筋: 配筋率Us=0.01% Us_min=0.20% 抗彎受拉筋: As = 400(mm2) 最大裂縫寬度：fmax = 0.004(mm)。 距離墻頂 1.000(m)處 驗算截面以上地震力=0.276(kN) 作用點距墻頂高度=0.638(m) 截面寬度 B = 0.200(m) 截面剪力 Q = 11.383(kN) 截面彎矩 M = 419、.230(kN-m) 截面彎矩 M(標準值) = 3.541(kN-m) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 抗彎拉筋構造配筋: 配筋率Us=0.04% Us_min=0.20% 抗彎受拉筋: As = 400(mm2) 最大裂縫寬度：fmax = 0.028(mm)。 距離墻頂 1.500(m)處 驗算截面以上地震力=0.383(kN) 作用點距墻頂高度=0.892(m) 截面寬度 B = 0.200(m) 截面剪力 Q = 21.182(kN) 截面彎矩 M = 12.254(kN-m) 截面彎矩 M(標準值) = 10.251(kN-m) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 抗彎拉筋構造20、配筋: 配筋率Us=0.12% 1.300 滑動穩定方程驗算最不利為：組合1 滑動穩定方程滿足: 方程值 = 13.448(kN) 0.0(二) 傾覆驗算 安全系數最不利為：組合1 抗傾覆力矩 = 71.738(kN-M),傾覆力矩 = 33.451(kN-m)。 傾覆驗算滿足: K0 = 2.145 1.300 滑動穩定方程驗算最不利為：組合1 傾覆穩定方程滿足: 方程值 = 34.065(kN-m) 0.0(三) 地基驗算 作用于基底的合力偏心距驗算最不利為：組合1 作用于基底的合力偏心距驗算滿足: e=0.237 = 0.200*1.400 = 0.280(m) 墻趾處地基承載力驗算最不21、利為：組合1 墻趾處地基承載力驗算滿足: 壓應力=119.214 = 120.000(kPa) 墻踵處地基承載力驗算最不利為：組合1 墻踵處地基承載力驗算滿足: 壓應力=0.000 = 130.000(kPa)地基平均承載力驗算最不利為：組合1 地基平均承載力驗算滿足: 壓應力=59.103 = 100.000(kPa)(四) 墻趾板強度計算 趾板根部 截面高度: H = 0.200(m) 截面剪力最不利結果：組合1 截面剪力: Q = 23.937(kN) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 配筋面積最大值結果：組合1 截面彎矩: M = 2.457(kN-m) 配筋面積: As = 40022、(mm2) 裂縫計算最不利結果：組合1 裂縫寬度: w = 0.017(mm)(五) 墻踵板強度計算 踵板根部 截面高度: H = 0.200(m) 截面剪力最不利結果：組合1 截面剪力: Q = 33.709(kN) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 配筋面積最大值結果：組合1 截面彎矩: M = 24.896(kN-m) 配筋面積: As = 480(mm2) 裂縫計算最不利結果：組合1 裂縫寬度: w = 0.480(mm)(六) 立墻截面強度驗算 距離墻頂 0.500(m)處 截面寬度 B = 0.200(m) 截面剪力最不利結果：組合1 截面剪力: Q = 3.617(kN) 截面23、抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 配筋面積最大值結果：組合1 截面彎矩: M = 0.596(kN-m) 配筋面積: As = 400(mm2) 裂縫計算最不利結果：組合1 裂縫寬度: w = 0.004(mm) 距離墻頂 1.000(m)處 截面寬度 B = 0.200(m) 截面剪力最不利結果：組合1 截面剪力: Q = 11.383(kN) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 配筋面積最大值結果：組合1 截面彎矩: M = 4.230(kN-m) 配筋面積: As = 400(mm2) 裂縫計算最不利結果：組合1 裂縫寬度: w = 0.028(mm) 距離墻頂 1.500(m)處 截面寬24、度 B = 0.200(m) 截面剪力最不利結果：組合1 截面剪力: Q = 21.182(kN) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 配筋面積最大值結果：組合1 截面彎矩: M = 12.254(kN-m) 配筋面積: As = 400(mm2) 裂縫計算最不利結果：組合1 裂縫寬度: w = 0.174(mm) 距離墻頂 2.000(m)處 截面寬度 B = 0.200(m) 截面剪力最不利結果：組合1(組合1) 截面剪力: Q = 33.015(kN) 截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋 配筋面積最大值結果：組合1 截面彎矩: M = 25.687(kN-m) 配筋面積: As = 496(mm2) 裂縫計算最不利結果：組合1 裂縫寬度: w = 0.476(mm)擋土墻設計滿足要求！16